Состав расчетно-пояснительной записки:
1. Определение суммарной расчетной нагрузки и нагрузки уличного освещения.
2. Выбор числа и места установки ТП 10\0,4кВ
3. Электрический расчет сетей 0,38кВ
4. Расчет токов короткого замыкания
5. Выбор защитной в\в и низковольтной аппаратуры
6. Согласование защит по селективности
7. Разработка мероприятий по охране труда
8. Определение технико-экономических показателей
2.Определение суммарной расчетной нагрузки и нагрузки уличного освещения
Расчетной нагрузкой называют наибольшее значение активной (Р) и реактивной (Q) мощностей в течении получаса, которые могут возникнуть на вводе к потребителю или в питающей сети в конце расчетного периода с вероятностью 0,95
Расчетная вечерняя нагрузка жилого дома определена в задании -
Ржд=4,0кВт
Электрические нагрузки производственных, общественных и коммунально-бытовых потребителей определены по табл.5.2 пособие(2) и сведены в табл.2.1
табл.2.1
потребитель
Sдн, кВА
Sвеч, кВА
Администр. здание на 15 раб. мест
5
5
Комбинат бытовых услуг
5
1
Склад минеральных удобрений
12
1
Котельная с 2 котлами «Универсал»
12
8
Коэффициент мощности жилого дома определяем по (1) ,
приложение 6.
Жилые дома объединены в группы:
-двухквартирные дома по 4 дома в группе
-четырехквартирные дома по 2 дома в группе
Дома пронумерованы римскими цифрами:
I-V - двадцать двухквартирных домов
VI-X - десять четырехквартирных домов.
Нумерация остальных потребителей:
1—Комбинат бытовых услуг
2—Административное здание
3—Котельная
4—Склад мин. удобрений
Расчетная мощность для группы из 4 двухквартирных домов
Вечерний максимум:
Рд8в= Рд• 8 • Ко = 4 • 8 • 0,38 = 12,2кВт [2.1]
Дневной максимум:
Рд8д= 12,2 • Куч =12,2 • 0,3 = 3,7кВт [2.2]
где Ко – коэффициент одновременности
Куч – коэффициент участия
Полная мощность:
Sд8в= = 13.5кВА [2.3]
Sд8в= 13,5 • 0,3 = 4кВА [2.4]
Расчет мощности для группы из 2х четырехквартирных домов проводить нецелесообразно т.к. исходные данные аналогичны предыдущему расчету.
Приближенная нагрузка по добавкам мощностей приведена в табл.2.2
табл.2.2
№
потребит.
SД ,
кВА
SВ ,
кВА
∆SД ,
кВА
∆SВ ,
кВА
Xi*
Yi*
Наименование
потребителя
4
12
8
7,3
4.8
3.6
2.8
Котельная
3
12
1
7,3
0,6
0,8
3,1
Склад мин. удобрений
2
5
5
3
3
4,5
3,4
Админ.здание
1
5
1
3
0,6
4,5
2,2
КБУ
I
4
13,5
2,4
8,2
6,3
1,8
гр. из 4х двухкварт. домов
II
4
13,5
2,4
8,2
6,3
2,6
То же
III
4
13,5
2,4
8,2
6,3
5,5
То же
IV
4
13,5
2,4
8,2
6,3
6,3
То же
V
4
13,5
2,4
8,2
6,3
7,1
То же
VI
4
13,5
2,4
8,2
4,8
5,2
гр. из 2х четырехкварт. домов
VII
4
13,5
2,4
8,2
4,8
5,8
То же
VIII
4
13,5
2,4
8,2
4,8
6,4
То же
IX
4
13,5
2,4
8,2
4,8
7,0
То же
X
4
13,5
2,4
8,2
4,8
7,6
То же
*координаты потребителя на плане
Расчет уличного освещения
Данные для расчета уличного освещения берем из (1), приложение 3
Sул= = 5200ВА или 5,2кВА [2.5]
где Р- мощность, ватт • метр
L- длина улицы
Расчет электрической нагрузки ТП
Приближенный расчет нагрузки на шинах ТП выполняется по списку потребителей. К мощности наибольшего потребителя суммируют добавки мощностей всех остальных потребителей.
S∑ТП = Smax.потреб. + = 93,3кВА [2.6]
С учетом уличного освещения:
Sрасч = Sул + S∑ТП = 93.3 + 5.2 =98.5кВА [2.7]
Мощность ТП следует выбирать с учетом следующих требований:
1. Категория потребителя и обеспечение резервного питания должны быть приняты во внимание.
2. Мощность трансформатора на однотрансформаторных подстанциях нужно выбирать при условии их работы в нормальном режиме по экономическим интервалам нагрузки с учетом систематических перегрузок, таким образом чтобы:
Sэнгде Sэн , Sэв нижняя и верхняя границы интервалов нагрузки для трансформатора принятой номинальной мощности.
Т.к. все потребители относятся к III категории электроприемников
(ПУЭ 1.2.17), то достаточно установки одной ТП.
По пособию (1) приложение15 выбираем трансформатор по экономическим интервалам нагрузки. С учетом 8% динамики роста, исходя из вышеуказанных требований делаем выбор на комплектной трансформаторной подстанции тупикового типа КТП-100/10/0,4-У1,
мощностью 100 кВА.
3. Выбор места установки ТП 10\0,4кВ
Координаты места установки ТП определяются по формулам:
X= = 4.9 [3.1]
Y= =4,7 [3.2]
где Si мощность потребителя; Xi,Yi координаты на плане
4. Электрический расчет сетей 0,38кВ
Электрический расчет сетей 0,38 кВ ведется по минимуму приведенных затрат по экономическим интервалам. Экономическое сечение проводов определяют следующим образом:
1. Находят расчетную максимальную нагрузку Smax на данном участке линии.
2. Определяют эквивалентную нагрузку:
Sэкв = Smax × Rg [4.1]
Для вновь сооружаемых сетей коэф. учитывающий динамику роста нагрузок Rg = 0,7
3. По (3) приложение 32 предварительно определяем сечение проводов для каждого из участков.
4. Определяем потерю напряжения при выбранных сечениях.
5. Проверяем потерю напряжения, которая не должна превышать допустимую.
6. Результаты сводим в таблицу
Табл.4.1 Расчет ВЛ 0,38кВ на минимум приведенных затрат
№
участка
Sрасч.,
кВА
длина
участка,
м
Sэкв.,
кВА
марка и
сечение
провода
DU, %
на от
участке ТП
марка и
сечение
провода
DU, %
на от
участке ТП
ВЛ 1
0-1
46,5
20
32,5
А35
0,43
0,43
1-2
21,2
30
14,9
А35
0,31
0,74
2-II
13,5
-
9,5
-
-
-
-
-
-
2-I
13,5
120
9,5
А35
1,07
1,81
1-3
30
10
21
А35
0,12
0,55
3-III
13,5
-
9,5
-
-
-
-
-
-
3-4
21,7
120
15,2
А35
1,34
1,89
4-IV
13,5
-
9,5
-
-
-
-
-
-
4-V
13,5
120
9,5
А35
0,82
2,71
ВЛ 2
0-1
12,2
20
8,5
А25
0,14
0,14
1-2
5,6
10
3,9
А25
0,03
0,17
2-2
5,0
-
3,5
-
-
-
-
-
-
2-1
1,0
30
0,7
А25
0,02
0,19
1-3
9,8
30
6,8
А25
0,17
0,31
3-4
8
-
5,6
-
-
-
-
-
-
3-3
1
120
0,7
А25
0,05
0,36
ВЛ 3
0-1
46,5
10
32,5
А50
0,13
0,13
1-VI
13.5
-
9.5
-
-
-
-
-
-
1-2
38
80
26.7
А50
0.89
1.08
2-VII
13.5
-
9.5
-
-
-
-
-
-
2-3
30
80
21
А35
1.11
2.19
3-VIII
13.5
-
9.5
-
-
-
-
-
-
3-4
21.7
80
15.2
А35
0.84
3.03
4-IX
13.5
-
9.5
-
-
-
-
-
-
4-X
13.5
80
9.5
А35
0.53
3.56
Расчет падения напряжения производим по формуле:
DU,B = [4.2]
где S – расчетная мощность, кВА
L – длина участка, км
U – номинальное напряжение, кВ
r, x – активное и индуктивное сопротивление провода
DU,% = [4.3]
расчетные схемы ВЛ 0,38кВ:
В числителе номер потребителя, в знаменателе значение нагрузки
4А35
4А35
4А50
ВЛ 3
4А35
4
3
2
10
80
80
80
80
1
4А50
А35
0
А35
120
5. Расчет токов короткого замыкания
Расчет токов к.з. нужен для определения максимального тока трехфазного к.з. на шинах 0,4кВ трансформатора и тока однофазного к.з. в наиболее удаленной точке линии.
Максимальный ток трехфазного к.з. на шинах ТП:
Iк(3) = [5.1]
где относительное значение максимального тока трехфазного к.з. по отношению к номинальному току трансформатора, SH - номинальная мощность трансформатора.
Ток однофазного к.з. определяется по формуле:
Iк(1) = [5.2]
Где ZT – полное сопротивление трансформатора току замыкания на корпус.
Данные из (2) таблица 7.15
ZП – полное сопротивление фазного и нулевого провода.
UФ – фазное напряжение
6.Выбор защитной в\в и низковольтной аппаратуры
Согласно выбранному типовому проекту на КТП устанавливаем следующее оборудование со стороны высшего напряжения:
разъединитель РЛНД-10,как защиту от атмосферных перенапряжений - вентильный разрядник РС-10, предохранитель
ПК-10.Номинальный ток плавкой вставки выбираем после согласования действия ПК-10 с работой автоматического выключателя. Со стороны низшего напряжения на вводе устанавливаем рубильник.
На отходящих линиях устанавливаем автоматические выключатели серии ВА57Ф35 – 340010 Для уличного освещения – магнитный пускатель ПМЕ-211и автомат типа ВА57Ф35 – 340070 на номинальный ток 16А и предельной коммутационной способностью 9кА.
линия
, Ом
ZП, Ом
, А
, А
IРАБ, А
№1
0,356
0,552
253
3350
71
2,4
№2
0,356
0,386
312
3350
19
12
№3
0,356
0,492
271
3350
71
2,5
Табл. 5.1 Расчет однофазных токов короткого замыкания и выбор автоматов на линиях отходящих от ТП
продолжение
линия
параметры автоматов
тип
UН, В
IН авт, А
IН расц, А
Макс.откл.
способность,
Ка
Тип реле в нулевом проводе
№1
ВА57Ф35 – 340010
380/660
100
105
10
РТ40/100
№2
ВА57Ф35 – 340010
380/660
25
26,3
10
№3
ВА57Ф35 – 340010
380/660
100
105
10
РТ40/100
Из табл. 5.1 видно, что автоматические выключатели на отходящих линиях №1 и №3 не удовлетворяют условию защитного отключения, т.к.
Чтобы выполнить это условие, устанавливаем автоматы, имеющие, кроме комбинированного расцепителя, еще независимый расцепитель, который работает во взаимодействии с реле максимального тока включенным в нулевой провод. Технические характеристики реле РТ40/100 приведены в табл. 5.2
табл. 5.2
Тип
реле
Пределы уставки на ток срабатывания, А
Коммутируемое напряжение, В
Коммутируемый ток, А
Потребляемая мощность, ВА, при токе миним. уставки
Номинальный ток, А; соединение катушек
Число контактов замык./ размык./ переключ.
последова- тельное
парал- лельное
РТ40/100
25 .100
250
2
1,8
16
16
1/1/
Для линий №1 и №3 уставку реле принимаем равную 70А. Тогда кратность:
Для линии №1 = = 3,6
Для линии №2 = = 3,87
7.Согласование защит по селективности
Очень важно согласовать выбранный автоматический выключатель отходящей линии 0,38кВ с предохранителем ПК-10.Необходимо чтобы при коротком замыкании в т.К (рис.1) первым сработал автоматический выключатель отходящей линии, а затем спустя ступень выдержки времени кварцевый предохранитель ПК-10
IР=6.1А
РЛНД-10
ПК-10
рис.1
ТМ-100
шины 0,4кВ
ВА57Ф35
К
IР=71А IР=19А IР=71А
IН РАСЦ 105А 26,3А 105А
Для согласования защит необходимо построить карту селективности. Для этого в координатах время-ток наносят характеристику срабатывания выбранного автоматического выключателя для наиболее нагруженной линии, фиксируют значение IК(3) в точке К и проводят согласование с кварцевым предохранителем.
t, с Рис.2
100
800
600
ПК-10
400
ВА 57Ф35
IP=100А
20
100
6
4
IH=20A
2
IH=15A
1
0,8
0,6
А
0,4
0,2
Dt=0.5
I,А
При трехфазном коротком замыкании равном 3350А, автоматический выключатель ВА 57Ф35 должен сработать за 0,02сек, если этого, по каким-либо причинам не произойдет, то согласно карте селективности через 2,6сек сработает ПК-10 с номинальным током 20А. ПК-10 на номинальный ток 15А перегорит, через » 0,36сек. Соответственно ступень времени в 0,5 – 1,0сек с ПК-10, IH = 15А выдержана не будет. Выбираем ПК-10, IH = 20А .
рис. 3
Время – токовые характеристики ВА 57Ф35-340010, приведенные заводом изготовителем «ОАО Дивногорский завод НВА»
8. Разработка мероприятий по охране труда
В соответствии с ПУЭ и ПТЭ по нормам безопасности работы должны быть рассчитаны заземляющие устройства ТП, выбраны повторные заземления на отходящих линиях, а также проверено защитное отключение при повреждении электроустановок.
Если заземляющее устройство одновременно используется для установок выше 1000В с малыми токами замыкания на землю и для установок напряжением до 1000В то необходимо соблюдать следующие условия:
10 Ом ≥R3≤ 125/ IЗ [8.1]
где IЗ – наибольший ток замыкания на землю для сетей выше 1000В
В воздушных линиях также необходимо делать заземления и присоединять к ним крюки и штыри изоляторов. Заземляющие устройства должны иметь сопротивление не более 30 Ом, а расстояние между ними не более 100 м для районов с числом грозовых часов в году более 40. Заземления должны быть выполнены на конечных опорах линий, имеющих ответвления к вводам, при этом наибольшее расстояние от соседнего защитного заземления данной линии должно быть не более 50 м для районов с числом грозовых часов в году более 40.
табл.8.1 Предельное удельное сопротивление грунтов
ГРУНТ
Удельное сопр. RЭКВ, Ом×м
Пределы колебаний
При влажн. грунта 10-12%
чернозем
9…53
20
торф
9…53
20
глина
8…70
40
суглинок
40…150
100
супесь
150…400
300
песок
400…700
700
ПУЭ 1.7.62. Сопротивление заземляющего устройства, к которому присоединены нейтрали генераторов или трансформаторов или выводы источника однофазного тока, в любое время года должно быть не более 2, 4 и 8 Ом соответственно при линейных напряжениях 660, 380 и 220 В источника трехфазного тока или 380, 220 и 127 В источника однофазного тока. Это сопротивление должно быть обеспечено с учетом использования естественных заземлителей, а также заземлителей повторных заземлений нулевого провода ВЛ до 1 кВ при количестве отходящих линий не менее двух. При этом сопротивление заземлителя, расположенного в непосредственной близости от нейтрали генератора или трансформатора или вывода источника однофазного тока, должно быть не более: 15, 30 и 60 Ом соответственно при линейных напряжениях 660, 380 и 220 В источника трехфазного тока или 380, 220 и 127 В источника однофазного тока. Согласно [8.1] RЗ = 125 / 20 = 6,25 Ом От ТП отходят три ВЛ. 380/220В, на каждой из которых установлено: ВЛ1 – 6 заземлителей Rл1 = 4,2 Ом ВЛ2 – 4 заземлителя Rл2 = 7,5 Ом ВЛ3 – 4 заземлителя Rл3 = 7,5 Ом
Суммарное сопротивление линий отходящих от ТП составляет 1,2 Ом
Заземление на трех отходящих линиях обеспечивает условие
RЗ ≤ 6,25 Ом Произвольно зададим удельное сопротивление грунта – 130 Ом. Коэффициент сезона – 1,7
Расчет заземлителя ТП:
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Удельное сопротивление грунта, Ом·м rгр = 130,00
Длина вертикального заземлителя, м L = 3,00
Сезонный климатический коэффициентy = 1,70;
Наружный диаметр вертикального заземлителя,мм d = 24,50
Нормируемое ПУЭ сопротивление заземляющего устройства
растеканию тока при базовом удельном сопротивлении
земли, Ом
Rнорм = 30,00
Заглубление соединительной полосы,м; tполосы = 0,80
Ширина соединительной полосы,мм b = 25,00
Расстояние между электродами,м P = 1,50
Коэффициент использования электрода, hC = 0,83.
Сопротивление одного вертикального заземлителя определяется по формуле:
Rоc = 0,366×rгр×y/×L×Lg(4×L/d), [8.1]
где
rгр - удельное сопротивление грунта, Ом·м
y - сезонный (климатический) коэффициент;
d - наружный диаметр вертикального заземлителя, м
L - длина вертикального заземлителя, м.
Roc = 0,366·130,00·1,70/3,00·(Lg(4·3,00/0,02) = 72,53 Ом
Определение ориентировочного числа стержней
Вычисляем сопротивление контура:
RH = Rнорм ×(rгр /rбаз),
где
Rнорм - нормируемое ПУЭ сопротивление заземляющего устройства
растеканию тока при базовом удельном сопротивлении земли, Ом.
rгр - удельное сопротивление грунта, Ом·м;
rбаз - базовое удельное сопротивление грунта, (rбаз = 100 Ом·м).
RH = 30,00·(130,00/100) = 39,00 Ом
Определяем ориентировочное число стержней:
nпредв = Roc×y/ Rн, [8.2]
где
Roc - сопротивление одного вертикального заземлителя
RH - сопротивление контура, Ом.
nпредв = 72,53·1,70/39,00 = 3,16
Вычисленное приблизительное количество вертикальных электродов округляется в сторону увеличения до целого числа:
nпредв= 4,00
С учетом коэффициента использования:
R'ос= Roc/ hC, [8.3]
hC - коэффициент использования заземлителей
Roc - сопротивление одного вертикального заземлителя
R'ос= 72,53/0,83 = 87,38
Сопротивление соединительной полосы с учетом коэффициента использования:
Вычисляем длину соединительной полосы:
Если заземлители расположены в ряд
Lп = L/2×(nпредв-1) [8.4]
Если заземлители расположены по контуру
Lп = L/2×nпредв [8.5]
где
L - длина вертикального заземлителя, м
nпредв - ориентировочное число стержней.
Lп = 3,00/2·(4-1) = 4,50 м
Определяем сопротивление соединительной полосы по формуле:
Rполосы = 0,366×rгр×y/(Lп×hп)×Lg((2×Lп2)/(b×tполосы)), [8.6]
где
b - ширина соединительной полосы, м
tполосы - заглубление соединительной полосы, м
y - сезонный (климатический) коэффициент
rгр - удельное сопротивление грунта, Ом·м
Lп - длина соединительной полосы, м
hп - коэффициент использования соединительной полосы
Rполосы = 0,366·130,00·1,70/(4,50·0,83)·Lg((2·4,50·4,50)/(0,03·0,80)) = 71,60 Ом
Суммарное сопротивление вертикальных заземлителей и соединительной полосы определяется по формуле:
Rверт =(Rполосы × Rн)/(Rполосы - Rн), [8.7]
где
Rполосы - сопротивление соединительной полосы, Ом
Rн - сопротивление контура, Ом.
Rверт = (71,60·39,00)/(71,60-39,00) = 85,65 Ом
Уточненное количество вертикальных заземлителей определяется по формуле:
n= R'oc/(Rверт ×hC), [8.8]
где
hC - коэффициент использования заземлителей;
Rверт - суммарное сопротивление вертикальных заземлителей и соединительной полосы, Ом
R'ос - сопротивление одного вертикального заземлителя с учетом коэффициента использования, Ом.
n = 87,38/(85,65·0,83) = 1,23
Вычисленное количество вертикальных электродов округляется в сторону
увеличения до целого числа:n = 2
9. Определение технико-экономических показателей
Технико-экономические показатели спроектированной системы электроснабжения являются стоимость и себестоимость одного киловатт - часа, отпущенного потребителю.
Для проведения расчета использованы данные из (3), приложения: 24; 25; 29; 30. Значения ЗВ, ЗС взяты из готового расчета литературы(1)
Расчет стоимости: С0,38 = + +ЗВ где:
ЕН – нормативный коэффициент эффективности
КТП – капиталовложения в ТП, тыс.руб.
КВЛ – капиталовложения в ВЛ 0,38, тыс.руб.
L0,38 – длина ВЛ 0,38
РА – коэффициент амортизационных отчислений
hУЕ – число условных единиц для кждого элемента схемы
g - стоимость одной условной единицы
DW – количество потерянной электроэнергии в элементах схемы
DWнед – количество недоотпущенной электроэнергии
Uо – стоимость одного недоотпущенного киловатта×ч
РТП – мощность ТП
ТТП – время использования нагрузки, ч/год
С0,38 = 0,12(1,42+2,69)+1,42×0,064+2,7×0,057+0,035(3,5+2,5)+0,022×13300+0,24×0,216/100×1900= =0,0067 + 0,022=0,0287 руб/квт×ч Расчет себестоимости: С0,38\ = +ЗВ+ЗС С0,38\ = 1,42×0,064+2,7×0,057+0,035(3,5+2,5)+0,022×13300+0,24×0,216/100×1900= =0,0041 + 0,022+0,0133=0,0392 руб/квт×ч
ЛИТЕРАТУРА
1. «Практикум по электроснабжению сельского хозяйства» под ред. И.А.Будзко М. Колос 1982г
2. «Справочник инженера-электрика сельскохозяйственного производства»
М. Информагротех 1999г
3. «Электроснабжение сельского хозяйства» И.А.Будзко, Н.М. Зуль
М. Агропромиздат 1990г
4. «Заземление, защитные меры электробезопасности» М.Р. Найфельд
М. Энергия 1971г