МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯИ НАУКИ УКРАИНЫ
ДонбасскийГосударственный Технический Университет
Кафедра
Электронные системы
КУРСОВАЯ РАБОТА
на тему:
«Разработкамаломощного стабилизированного источника питания»
Алчевск 2005
Реферат
Курсоваяработа содержит 39 листов, 9 рисунков, 7 таблиц, 11 источников различнойтехнической литературы и справочников, 3 приложения, которые содержат схему,габаритные размеры трансформаторов, параметры транзисторов, диодов,стабилитрона, резисторов, конденсаторов.
Расчет вёлсяв программах Mathcad и Microsoft Word.
Ключевыеслова: трансформатор, выпрямитель, сглаживающий фильтр, стабилизаторнапряжения, КПД, охладитель.
Содержание
Введение
Реферат
1. Аналитический обзор
2. Разработка структурной и принципиальной схем
2.1 Разработкаструктурной схемы
2.2 Разработкапринципиальной схемы
3. Расчет и выборэлементов принципиальной схемы
3.1 Расчет параметров ивыбор трансформатора
3.2 Расчет выпрямителя
3.3 Расчет сглаживающегофильтра
3.4 Расчет стабилизаторанапряжения
3.5 Расчет внешнейхарактеристики
3.6 Расчет коэффициентаполезного действия
3.7 Расчет охладителя
Заключение
Литература
Введение
В каждом электронном устройстве имеется источникэлектропитания, от нормального функционирования которого зависитработоспособность всего устройства. Эти источники разнообразны, и выбор тогоили иного из них определяется потребляемой мощностью, видом питаемого электронногоустройства, а также условиями его эксплуатации. В одних случаях источникипитания конструктивно объединены с питаемым устройством, в других – отделены отнего и представляют собой самостоятельную конструкцию.
Основным источником электрической энергии дляпромышленных предприятий являются энергосистемы или местные электрическиестанции, вырабатывающие переменный ток с частотой 50 Гц. Однако длянепосредственного питания электронной аппаратуры промышленного и бытовогоназначения требуется, в основном, постоянный ток.
Всесовременные электропитающие устройства подразделяются на первичные и вторичныеисточники электрической энергии. К первичным относятся все непосредственныепреобразователи различных видов энергии в электрическую: гальванические и топливныеэлементы, солнечные батареи, атомные элементы и батареи, электромашинные итермоэлектрические генераторы, термоэлектронные источники тока имагнитогидродинамические (МГД) генераторы. Вторичными считаются все видыпреобразователей тока, в том числе, выпрямители со сглаживающими фильтрами,стабилизаторы напряжения и тока, преобразователи постоянного тока, различныеэлектронные генераторы тока высокой и повышенной частот. Сюда же относятсятакже аккумуляторы, поскольку их можно использовать как источники питания лишьпосле предварительной зарядки.
1. Аналитическийобзор
Существует несколько наиболееиспользуемых вариантов схем маломощных блоков питания (рис. 1.1 – 1.4).Для выбора одной из них целесообразно коротко рассмотреть их структуры иосновные характеристики.
/>Рисунок 1.1 – Структурнаясхема блока питания с линейным стабилизатором напряжения
/>
Рисунок 1.2 – Структурная схема блока питания с импульснымстабилизатором напряжения
/>
Рисунок 1.3 –Структурная схема блока питания с управляемым выпрямителем
/>
Рисунок 1.4 –Структурная схема блока питания с защитой по току и импульсным стабилизаторомнапряжения
Схема с линейным стабилизатором напряжения (рис. 1.1)характеризуется невысокими значениями КПД, порядка 50%, наличиемнизкочастотного трансформатора. В сравнении с другими схемами реализуетсянаиболее просто.
Схема с импульсным стабилизатором (рис. 1.2) может обеспечитьдостаточно широкий диапазон регулирования выходного напряжения. ОбеспечиваетКПД порядка 90… 100%. В данной схеме может отсутствовать трансформатор. Однакоимпульсный стабилизатор напряжения содержит достаточно сложную системууправления, с обратной связью, которая должна реализовывать алгоритм ШИМ. Этасхема является достаточно сложной для реализации.
Схема с управляемым выпрямителем (рис. 1.3) также,как и схема с импульсным стабилизатором, может обеспечивать достаточно широкийдиапазон регулирования. Однако эта схема также содержит достаточно сложнуюсистему управления с обратной связью. В связи с тем, что регулированиепроисходит на низкой частоте (импульсно-фазовое управление), то возникаютдополнительные сложности при выборе выходных фильтров. При равных коэффициентахпульсации напряжения на нагрузке фильтр этой схемы должен иметь значительнобольшие габариты.
Схема с защитой по току и импульсным стабилизатором (рис. 1.4)еще больше усложняет решение поставленной задачи, т.к. ее реализацияпредусматривает объединение двух предыдущих схем (рис. 1.2, 1.3).
Извышеизложенного следует, что схема с компенсационным (линейным) стабилизаторомявляется наиболее простой в реализации и может с успехом использоваться длярешения поставленной задачи.
2. Разработка структурной ипринципиальной схем
2.1 Разработкаструктурной схемы
В результате проведенного аналитическогообзора следует остановить внимание на схеме источника питания с компенсационнымстабилизатором напряжения.
/>
Рисунок 2.1 – Структурная схема разрабатываемого блока питания
Рассмотрим основные блоки структурной схемы.
Поскольку напряжение на нагрузке значительно меньше сетевогонапряжения, то для его понижения необходим трансформатор.
Выпрямитель преобразует переменное напряжение вторичной обмоткитрансформатора U2 в выпрямленное пульсирующее напряжение Ud.
Выпрямленное пульсирующее напряжение непригодно для того, чтобыего непосредственно подавать на вход стабилизатора. Для уменьшения пульсациивыпрямленного напряжения применен сглаживающий фильтр.
Конечный узелисточника питания – компенсационный стабилизатор напряжения. На выходестабилизатора получается плавно регулируемое стабилизированное напряжениетребуемой величины.
2.2 Разработка принципиальной схемы
Схему электрическую принципиальную блока питания разработаем всоответствии со структурной схемой.
В качестве выпрямителя в задании предусмотрена мостовая схемавыпрямления. По сравнению с нулевой схемой выпрямления она имеет следующиенедостатки:
– напряжение на вентилях в два раза больше;
– типовая мощность трансформатора больше;
– необходимость средней точки трансформатора;
– напряжение вторичной обмотки трансформатора больше.
Однако имеются и некоторые преимущества:
– используются 2 вентиля вместо 4-х;
– внутреннее сопротивление выпрямителя меньше в связи содновременной работой одного вентиля.
Из вышесказанного следует, что трансформатор будет иметь двеобмотки: первичную и вторичную, причем вторичная обмотка не содержит среднийвывод.
В качестве сглаживающего фильтра заданием предусмотреноиспользование либо C-, либо LC-фильтра.
L-фильтр обычно используется при небольших напряжениях изначительных токах нагрузки, чаще всего в схемах источников питания большоймощности (свыше 1000 Вт). Он характеризуется простотой и относительнойдешевизной.
Сглаживающий LC-фильтр применяется всхемах средней и большой мощностей. Недостатки, присущие L-фильтру, в LC-фильтре отсутствуют.Кроме того величина индуктивности в LC-фильтре может быть значительно меньше, чем в L-фильтре, при условииполучения такого же коэффициента сглаживания.
Недостатком LC-фильтра является более сложная конструкция и,возможно, большие габариты.
Очевидно, что в нашем случае можно применить как C-, так и LC-фильтр. Остановимся насхеме сглаживающего C-фильтра.
Что касаетсякомпенсационного стабилизатора напряжения, то его схемных решений известнодовольно большое количество, однако все они разделяются на два основных типа:схемы параллельного и последовательного типов (рис. 2.2).
/>
Рисунок 2.2 – Структурные схемы компенсационных стабилизаторов: а)параллельного типа, б) последовательного типа
РЭ – регулирующий элемент,
У – усилитель сигнала рассогласования,
ИЭ – измерительный элемент.
Кратко остановимся на каждом из типов схем стабилизации.
Оба типа схеммогут обеспечить близкие по значению коэффициенты стабилизации. Однако схемапараллельного стабилизатора обязательно должна содержать балластный резистор R-б, на котором неизбежнобудет падать часть напряжения, вследствие чего КПД схемы снижается.
Схема стабилизатора последовательного типа балластного резисторане содержит, регулирование происходит за счет изменения сопротивлениярегулирующего элемента РЭ. КПД здесь по сравнению со схемой параллельного типазначительно выше.
Следует отметить, однако, что последовательный стабилизатор боитсякороткого замыкания в нагрузке, а параллельный – нет, т.к. ток КЗ ограниченбалластным сопротивлением.
В данном случае более целесообразным является использованиекомпенсационного стабилизатора последовательного типа.
Схема электрическая принципиальная приведена в приложении А нарисунке АЛ.
Стабилизаторработает следующим образом. Часть выходного напряжения снимается с резистивногоделителя R3,R4, R5 и на переходе Б-Этранзистора VT2 сравнивается с опорным напряжением (на стабилитроне VD5). Если вследствиеизменения входного напряжения стабилизатора, либо изменения напряжения на нагрузке,появляется сигнал рассогласования, то он усиливается и поступает на входрегулирующего транзистора VT1. Регулирующий транзистор изменит своесопротивление постоянному току таким образом, что выходное напряжение ивыхсохранит свое первоначальное значение с определенной степенью точности, Следуетотметить то, что при выборе регулирующего транзистора могут возникнутьопределенные сложности, вследствие больших заданных токов нагрузки.
3. Расчети выбор элементов принципиальной схемы
3.1 Расчетпараметров и выбор трансформатора
Выбор трансформатора производится по расчетныммаксимальным действующим значениям тока и напряжения вторичной обмоткитрансформатора f2и U2, с учетом полной мощноститрансформатора S.
Определимсопротивление нагрузки при номинальном выходном напряжении по формуле:
/>
где Rн — сопротивление нагрузки, Ом;
Uн – номинальное напряжениена нагрузке, В;
Iнном – номинальный ток нанагрузке, А.
Максимальноеи минимальное напряжения на нагрузке с учетом коэффициента регулирования найдемиз выражений:
/>
/>
где Uнmax– максимальное напряжениена нагрузке, В;
Кр = 0.2– коэффициент регулированиявходного напряжения.
Uнmin– минимальное напряжение нанагрузке, В.
Далеенеобходимо определить минимальное напряжение на выходе выпрямителя, исходя изусловия работоспособности схемы при максимальном напряжении на нагрузке. Дляразличных схем стабилизаторов это напряжение будет определяться по-разному.
В случаеисточника питания с линейным стабилизатором можно пользоваться выражением:
/>
где Udmin – минимальное напряжениена выходе выпрямителя, В;
Ucmmin –минимальноепадение напряжения на регулирующем транзисторе, необходимое для обеспечениялинейного режима данного транзистора, 2.6 В.
Минимальноезначение действующего напряжения вторичной обмотки трансформатора определяетсяпо формуле:
/>
где U2min– минимальное напряжение навторичной обмотке трансформатора, В;
Kcx – схемный коэффициент,определяется схемой выпрямления.
Максимальныйток нагрузки:
/>
Коэффициентпередачи тока стабилизатора:
/>
Коэффициентиспользования для мостовой схемы:
/>
Максимальныйток на выходе выпрямителя:
/>
Действующеезначение тока вторичной обмотки:
/>
Напряжениепервичной обмотки трансформатора принимаем равным номинальному напряжению сети
Максимальнаямощность трансформатора:
/>
Полнаямощность трансформатора:
/>
/>
По полученнымданным U2, I2и S, выбираем из справочника[9, 11] трансформатор. Выбранный трансформатор должен удовлетворять условиям
/>
Коэффициентзапаса:
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
Так кактрансформатор выбрать не удалось, рассчитываем его.
Принявравными площадь сечения окна, и площадь сечения стали SQ=SC, можно записать:
/>
где S– площадь сечения окна, м2;
Sc– площадь сечения стали, м2;
К30– коэффициентзаполнения окна, (0,5);
Кзс– коэффициентзаполнения стали, (0,95);
Вт-индукциямагнитопровода, (1,3) Тл;
j– плотность тока, (2.5*106)А/м2;
fс – частота питающей сети,Гц.
По таблице В,приведенной в приложении В, выбираем магнитопровод из условия y-x>Scи b-h>S.
Ширинасредней полосы пластин: />
Ширина наборапластин: />
Ширина окнамагнитопровода: />
Высота окнамагнитопровода: />
Длинамагнитопровода: />
Высотамагнитопровода: />
/>
/>
Расчёт числавитков первичной обмотки:
/>
где Кстах– коэффициент, учитывающий 10% повышение напряжения сети.Рассчитаем коэффициент трансформатора
/>
Сечениепровода первичной обмотки:
/>
/>
Диаметрпровода первичной обмотки dnplопределим из условия:
/>
Предварительноприняв равными суммарные площади сечения витков первичной и вторичной обмоток,осуществим проверку:
/>
/>
Число витковвторичной обмотки трансформатора определяется по формуле:
/>
Сечениепровода вторичной обмотки:
/>
Диаметрпровода вторичной обмотки:
/>
Сделаемпроверку:
/>
/>
/>
После чегонеобходимо выполнить пересчет, начиная с выражения (3.20). В итоге делают общуюпроверку по сечению окна:
/>
В случае еслитрансформатор рассчитывался, то найти сопротивление обмоток можно по формуле:
/>
Напряжение навыходе выпрямителя Udпри угле регулирования а= 0 с учетом максимального снижения напряжения сети, падения напряжения навентилях выпрямителя и сопротивления обмотки трансформатора, может бытьопределено по формуле:
/>
Ud = 20.81 (В)
Условиемвыполнения проверки является выполнение неравенства: />
3.2 Расчётвыпрямителя
Длявыпрямления переменного напряжения чаще всего применяются мостовая (рис. 3.2)схема выпрямления.
/>Рисунок3.2 – Схемы выпрямления – мостовая
Расчет выпрямителя сводится к определениюпараметров для выбора вентилей: максимального значения среднего тока вентилей 1аи максимально возможного обратного напряжения вентилей Uo6p.
Определяемсреднее значение анодного тока вентилей выпрямителя
/>
где К1– коэффициент использования вентилей по току, для соответствующей схемывыпрямления.
Максимальноезначение обратного напряжения, прикладываемого к вентилям, можно определить поформуле:
/>
где Кв– коэффициент,связывающий действующее значение выпрямленного напряжения и амплитудноезначение напряжения на диодах;
Ud– максимальное значениевыпрямленного напряжения.
Максимальноезначение выпрямленного напряжения необходимо определять с учетом возможного 10%повышения напряжения сети:
/>
/>
где Кстгх– коэффициент, учитывающий 10% повышение напряжения сети.
Выбираем 4 вентиля из справочника [1,5] 2Д201БIпр 10А Uобрмах 100В
3.3 Расчетсглаживающего фильтра
При малыхмощностях нагрузки и высоких напряжениях нагрузки более предпочтительнымявляется применение емкостного фильтра.
/>
Рисунок 3.3 –Схема емкостного фильтра
Определимкоэффициент пульсации на входе и выходе фильтра для расчета необходимогокоэффициента сглаживания. Коэффициент пульсации на входе фильтра определяетсясхемой выпрямления и рассчитывается по формуле:
/>
Количествопульсаций за период: />
Номергармонической составляющей: />
Предварительноможно принять равным:
/>
где Udmin– минимальное значениевыпрямленного напряжения.
/>
Коэффициентпульсаций на выходе фильтра:
/>
Коэффициентсглаживания:
/>
Расчётпараметров для выбора элементов емкостного фильтра:
/>
Максимальноенапряжение на конденсаторе Ucmaxопределяется следующимобразом:
/>
Выбранный из справочника конденсатор должен удовлетворятьусловиям с>сФ и uс>uстах. Выбираем два конденсатора К50–18
С 0.043пкФ 0.007 пкФ Uc 47.602В 81В
3.4 Расчёт линейногостабилизатора напряжения
/>
Рисунок 3.4 –Схема электрическая – принципиальная компенсационного стабилизатора напряжения
Выберем регулирующиетранзисторы VT1-VT2Наименование Структура Uкэ Iк Uкэнас Uбэнас
/>
/>
/> КТ827В n-p-n 60 20 2 4 750
10*106 0.65 КТ815В n-p-n 70 1.5 2.5 2 40
3*106 8
где – Iк1 – максимальное значение тока коллектора, А;
– Uкэ – максимально-допустимое напряжениеколлектор-эммитер, В;
– Uкэнас – напряжение коллектор-эммитер насыщения, В;
– Uбэнас – прямое напряжение на переходе база-эммитер, В;
– /> — минимальный коэффициентпередачи по току;
– fгp – частота единичного усиления транзистора, МГц;
-/> – тепловое сопротивлениепереход-корпус, °С / Вт.
Должнывыполняться условия:
/>
/>
/>
/>
/>
Т.к. у большинства стабилитронов величинамаксимального рабочего тока составляет Iсмах" 50 мА, тотребуемый коэффициент передачи по току Робщдолжен быть:
/>
/>
Ток базытранзистора VT1 определим по формуле:
/>
Ток базытранзистора VT2 определим по формуле:
/>
Сопротивлениерезистора R1,ограничивающего ток базы VT2 в случае минимального входного и максимальноговыходного напряжения, можно найти из формулы:
/>
где /> так как транзисторкремниевый. Приводим сопротивление к стандартному ряду Е24
/>
Мощность,рассеиваемая резистором R1, определяется по формуле:
/>
Приводим мощность к стандартному ряду Е24
/>
Выберемрезистор из справочника
МЛТ 2 Вт 240Ом +-5% E24
Токколлектора транзистора VT3 найдем из условия:
/>
Выбортранзистора VT3 из справочника [4, 6,1, 11] осуществляется таким образом,чтобы />.Данныевыбранного транзистора приводятся в виде таблицы:Наименование Структура Uкэ Iк Uкэнас Uбэнас
/>
/>
/> 3КТ315А n-p-n 60 100*10^-3 0.4 1.1 502
100*106 150
где – Iк1 – максимальное значение тока коллектора, А;
– Uкэ – максимально-допустимое напряжениеколлектор-эммитер, В;
– Uкэнас – напряжение коллектор-эммитер насыщения, В;
– Uбэнас – прямое напряжение на переходе база-эммитер, В;
– /> — минимальный коэффициентпередачи по току;
– fгp – частота единичного усиления транзистора, МГц;
-/> – тепловое сопротивлениепереход-корпус, °С / Вт.
При выборестабилитрона VD1 из справочника [5, 11] необходимо, чтобы
/>
/>
/>Наименование стабилитрона Uст Icтmin Icтmax rст VDD815B 8.2 0,05 0,95 1
где:
– UCT – напряжение стабилизации,В;
– Icrmin – минимальный ток стабилизации, мА;
– Ictmax – максимальный ток стабилизации, мА;
- гст– динамическое сопротивление стабилитрона, Ом.
Сопротивлениерезистора R2определим из выражения:
/>
Полученноезначение сопротивления резистора R2 приводим к стандартному ряду Е24 и выбираем ближайшееменьшее значение.
/>
Максимальныйток резистора R2:
/>
Мощность,рассеиваемая на резисторе R2, определяется по формуле:
/>
Приводим мощность к стандартному ряду Е24
/>
Выберемрезистор из справочника МЛТ 2 Вт 28 Ом +-5% E24
Ток базытранзистора VT3 определяется из условия:
/>
Примем токделителя R3-R5 на порядок больше токабазы VT3:
/>
Определим суммарное сопротивление резисторов R4 и R5 по формуле:
/>
Сопротивлениерезистора R3:
/>
Полученноезначение сопротивления резистора R3 приводим к стандартному ряду Е24
/>
Общеесопротивление делителя:
/>
Максимальныйток делителя определяется из выражения:
/>
Сопротивление резистора R5 при условии протеканиямаксимального тока делителя определяется как:
/>
Полученноезначение сопротивления резистора R5 приводим к стандартному ряду Е24 и выбираем ближайшее меньшеезначение: />
Сопротивлениерезистора R4определим из выражения:
/>
Полученноезначение R4приводим к стандартному ряду Е24 и выбираем ближайшее большее значение: />
Далеепересчитываем максимальный ток делителя с учетом значений сопротивленийрезисторов R3,R4, R5, выбранных изстандартного ряда Е24:
/>
/>
/>
Мощность,рассеиваемая каждым резистором делителя, определяется из выражения:
/>
/>
/>
Из справочника [9, 11] выбираемстандартные резисторы исходя из условия />:/>.
Выберемрезистор из справочника
BC 5Вт 56Ом +-5% Е24
/>
Выберемрезистор из справочника
ПЭВР С5–36В15Вт 160 Ом +-5% Е24
/>
Выберемрезистор из справочника
МЛТ 0,125 Вт275 Ом +-5% Е24
КонденсаторС1 служит для улучшения динамических показателей стабилизатора. Значение егоёмкости можно определить по формуле:
/>
где />— частота единичногоусиления регулирующего транзистора VT1. Далее из справочника [9, 11] выбираемконденсатор С1 таким образом, чтобы
/>Данным условиямсоответствует конденсатор
КМ-5 70В47*10^-9Ф
Вычислимкоэффициент деления резистивного делителя R3, R4, R5 – а:
/>
Динамическоевходное сопротивление rех3динопределяется по входной характеристикетранзистора VT3 для схемы с ОЭ по формуле:
/>
Коэффициентусиления по напряжению для транзистора VT3 определяется извыражения:
/>
Коэффициентстабилизации, полученный в результате расчета и выбора элементов стабилизатора,определяется по формуле:
/>
Пульсациювходного напряжения стабилизатора можно определить из выражения:
/>
Условиемвыполнения проверки является:
/>
3.5 Расчетвнешней характеристики
Для расчетавнешней характеристики блока питания можно использовать его упрощенную схемузамещения, которая представлена на рисунке 3.4.
/>
Рисунок 3.5 –Схема замещения блока питания для расчета внешней характеристики
Динамическиевходные сопротивления rех1дин и rех2дин определяется по входнымхарактеристикам транзисторов VT1 и VT2 для схемы с ОЭ по формуле:
/>
/>
Входноединамическое сопротивление первого и второго транзисторов соответственно:
/>
где гвх1дини гвх2дин – динамические входные сопротивления,соответствующих транзисторов VT1 и VT2, Ом.
Уравнение длявнешней характеристики имеет вид:
/>
Дляпостроения внешней характеристики достаточно двух точек
/>
3.7 РасчётК.П.Д. источника питания
Расчеткоэффициента полезного действия необходимо производить для работыстабилизатора, когда
/>
Номинальнаямощность нагрузки:
/>
Вычислим токи/> и />:
/>
/>
Мощность,рассеиваемую на регулирующем транзисторе стабилизатора, определим из выражения:
/>
Напряжение нарегулирующем транзисторе VT1:
/>
Мощность,рассеиваемую на регулирующем транзисторе стабилизатора, определим из выражения:
/>
Мощностьпотерь выпрямителя:
/>
Мощность,рассеиваемая на всех резисторах схемы:
/>
Общие потери:
/>
ОпределяемКПД:
/>
3.8 Расчетохладителя
Результатомрасчета охладителя будет площадь охладителя, которая обеспечит рассеяниетепловой энергии, выделяемой на регулирующем транзисторе.
Тепловое сопротивление переход-корпусрегулирующего транзистора:
/>
Возможнуютемпературу перегрева прибора определяем из выражения:
/>
Коэффициенттеплоотдачи принимаем равным:
/>
Тогда площадьохладителя равна:
/>
Заключение
Схема с линейным стабилизатором напряжения характеризуетсяневысокими значениями КПД, порядка 50%, наличием низкочастотноготрансформатора. В сравнении с другими схемами реализуется наиболее просто.
Схема с импульсным стабилизатором может обеспечить достаточноширокий диапазон регулирования выходного напряжения. Обеспечивает КПД порядка90…100%. В данной схеме может отсутствовать трансформатор. Однако импульсныйстабилизатор напряжения содержит достаточно сложную систему управления, собратной связью, которая должна реализовывать алгоритм ШИМ. Эта схема являетсядостаточно сложной для реализации.
Схема с управляемым выпрямителем также, как и схема симпульсным стабилизатором, может обеспечивать достаточно широкий диапазонрегулирования. Однако эта схема также содержит достаточно сложную системууправления с обратной связью. В связи с тем, что регулирование происходит нанизкой частоте (импульсно-фазовое управление), то возникают дополнительныесложности при выборе выходных фильтров. При равных коэффициентах пульсациинапряжения на нагрузке фильтр этой схемы должен иметь значительно большиегабариты.
Схема с защитой по току и импульсным стабилизатором еще большеусложняет решение поставленной задачи, т.к. ее реализация предусматриваетобъединение двух предыдущих схем (рис. 1.2, 1.3).
Из вышеизложенного следует, что схема с компенсационным (линейным)стабилизатором является наиболее простой в реализации и может с успехомиспользоваться для решения поставленной задачи.
Литература
1.Диоды: Справочник / О.П. Григорьев, В.Я. Замятин, Б.В. Кондратьев,С.Л. Пожидаев. – М: Радио и связь, 1990 – 336 с.
2.Забродин Ю.С. Промышленная электроника: Учебник для вузов. – М.:Высш. школа, 1982.
3. Методическиеуказания по оформлению курсовых проектов и работ / Сост.: Ю.Э. Паэранд, П.В. Охрименко– Алчевск: ДГМИ, 2002. – 50 с.
4. Перельман Б.Л.,Петухов В.М. Новые транзисторы. Справочник – «СОЛОН», «МИКРОТЕХ»,1996. – 272 с.
5.Полупроводниковые приборы. Диоды выпрямительные, стабилитроны, тиристоры:Справочник / А.Б. Гитцевич, А.А. Зайцев, В.В. Мокряков и др. Подред. А.В. Голомедова. – М.: Радио и связь, 1988. – 528 с.
6.Полупроводниковые приборы: Транзисторы. Справочник / В.Л. Аронов, А.В. Баюков,А.А. Зайцев и др. Под общ. ред. Н.Н. Горюнова. – 2-е изд., перераб. –М.: Энергоатомиздат, 1985. – 904 с.
7.Полупроводниковые приборы. Транзисторы средней и большой мощности: Справочник /А.А. Зайцев, А.И. Миркин, В.В. Мокряков и др.; Под ред. А.В. Голомедова.– М.: Радио и связь, 1989. – 640 с.
8.Промышленная электроника / B.C. Руденко, В.И. Сенько, В.В. Трифонюк, Е.Е. Юдин. –К.: Технка, 1979. 503 с.
9.Резисторы, конденсаторы, трансформаторы, дроссели, коммутационные устройстваРЭА: Справ. / Н.Н. Акимов, Е.П. Ващуков, В.А. Прохоренко, Ю.П. Ходоренок.– Мн.: Беларусь, 1994. – 591 с.
10.Справочник по расчету электронных схем. Б.С. Гершунский. – Киев: Вищашкола. Изд-во при Киев, ун-те, 1983. – 240 с.
11. Терещук P.M. и др. Полупроводниковыеприемно-усилительные устройства: Справ. радиолюбителя / P.M. Терещук, К.М. Терещук,С.А. Седов. – 4-е изд., стер. – Киев: Наук, думка, 1988. – 800 с.