Курсова роботаВизначення потужності дизель-генераторів системнадійного живлення на АЕС
Зміст1Визначення потужності дизель-генераторів систем надійного живлення2Особливості визначення потужності дизель генераторів систем надійного живленняблоків із ВВЕР-1000
2.1 Розрахунок струмів короткогозамикання2.2 Вибірвисоковольтного встаткування й струмоведучих частин головної схеми2.2.1 Вибір вимикачів і роз'єднувачів 750кВ2.2.2 Вибір вимикачів і роз'єднувачів 330кВ2.2.3 Вибір вимикача навантаження2.2.4 Вибір проводу струмугенератор-трансформатор (24 кВ)2.2.5 Вибір трансформатора напруги (750кВ)2.2.6 Вибір трансформатора напруги(330кВ)2.2.7 Вибір трансформатора струму (750Кв)2.2.8 Вибір трансформатора струму (330кВ)2.2.9 Вибір гнучких шин ОРУ-750 кВ2.2.10 Вибір гнучких шин для осередківОРУ-750 кВ2.2.11 Вибір гнучких шин ОРУ-330 кВ2.2.12 Вибір гнучких шин для осередківОРУ-330 кВ
Література
1 Визначення потужностідизель-генераторів систем надійного живлення
Потужністьдизель-генератора при східчастому пуску асинхронного навантаження вибирають попотужності, споживаної (Рпотр i) електродвигунами, підключеними досекції надійного живлення, і зростаючої з пуском чергового щабля. Повинневиконуватися умова
/>
де nст– число щаблів пуску; Рн дг – номінальне навантаженнядизель-генератора.
Значення Рпотрвизначається по номінальній потужності двигуна Рдв н, йогокоефіцієнту завантаження й КПД
/>
По формулах,визначаються потужності, споживані двигунами по завершенні операції пускувідповідного щабля. У той же час у процесі пуску черги, особливо припроходженні окремими електродвигунами критичного ковзання, величинанавантаження на дизель-генератор може короткочасно збільшитися в порівнянні зісталим режимом. Для дизелів існують заводські характеристики припустимихграничних навантажень.
Визначеннянавантаження в процесі пуску асинхронних двигунів представляє складне йтрудомістке завдання. Пускову потужність двигуна можна оцінити на основіпотужності, споживаної в сталому номінальному режимі />, коефіцієнтів потужностіномінального режиму />, при пуску /> й кратності пусковогоструму К i
/> (3.3)
Тоді пусковапотужність на кожному із щаблів пуску визначається як сума потужностей,споживаних у сталому режимі раніше запущеними двигунами, і пускової потужностідвигунів, що запускаються в даному щаблі. Повинне виконуватися умова
/> (3.4)
де Рдоп дг– навантаження, що допускається на дизель-генератор у перехідному процесі, якправило, Рдоп дг/>Рн дг.
Значення cos jпуск визначається з формули
/> (3.5)
де Кп– кратність пускового моменту.
Слід зазначити,що пускова потужність, обумовлена по формулі (3.3), є величиною умовної, томущо в процесі пуску напруга знижується.
Розрахунокпотужності дизель-генератора доцільно вести в табличній формі. Прикладрозрахунку наведений у таблиці 3.1.
Таблиця 1 — Розрахунокпотужності дизель-генераторЧерговість пуску Механізм
Рдв н
квт
Рпотр
квт
Cos jном
Рпуск
квт
Стала потужність щабля
/>
Пускова потужність
/>+
+ Рпуск j 1 Еквівалентний трансформатор. живлення АБП. 1000 800 0,3 1500 800 1500 2 Еквівалентний трансформатор пит. навантаження 0,4кВ 1000 800 0,3 1500 1600 3000 3 Еквівалентний трансформатор пит. навантаження 0,4кВ 1000 800 0,3 1500 2400 4500 4 Насос технічної води 1250 1170 0,22 2080 3570 2880 5 Насос аварійного упорскування бору 800 560 0,3 1680 4130 4560 6 Аварійний живильний насос 800 560 0,3 1680 4690 6240 7 Насос спринклерний реактора 500 362 0,3 1006 5052 7246
З таблиці 1видно, що до установки може бути прийнятий дизель-генератор номінальноюпотужністю Рн дг = 5600 кВт, що допускає перевантаження 6200 кВт уплині 1 години.
2 Особливості визначення потужності дизель генераторів системнадійного живлення блоків із ВВЕР-1000
Відповідно доосновної концепції безпеки експлуатації атомних електростанцій на АЕС повиннібути передбачені автономні системи безпеки в технологічній частині й відповідноавтономні системи надійного живлення, що включають у тому числі й автономніджерела живлення — дизель генератори. Вимоги до проектування автономних системнадійного живлення визначаються ПРАВИЛАМИ ПРОЕКТУВАННЯ СИСТЕМ АВАРІЙНОГОЕЛЕКТРОПОСТАЧАННЯ АТОМНИХ СТАНЦІЙ. Для блоку з реактором ВВЕР-1000 число такихсистем прийнято три. Основними споживачами цих систем є електродвигунимеханізмів, що забезпечують розхолоджування реактора й локалізацію аварії ваварійних різних режимах з повною втратою змінного струму (насоси системиаварійного охолодження зони, аварійні живильні насоси, спринклерні насоси йт.п.). У випадку зникнення напруги на секції 6 кВ надійного живлення другоїгрупи або з появою імпульсу по технологічному параметрі «більшу» або «малу»течі в першому контурі або розрив паропроводу другого контуру, живлення насекції надійного живлення подається від генераторів, що підключаються автоматичнодо них дизель. Кожна із цих систем надійного живлення повинна бути здатна попотужності підключених дизель-генераторів і составу механізмів забезпечитиаварійне розхолоджування реактора при будь-якому виді аварії. У таблиці 2наведений перелік механізмів, що беруть участь у східчастому пуску відгенератора системи безпеки.
Таблиця 2 — перелікмеханізмів, що беруть участь у східчастому пуску
Черговість
пуску Механізм
Рдв н квт Час включення 1 Трансформатор живлення випрямляча АБП каналу безпеки 1000 1 Система охолодження 7 2 Насос подачі бору високого тиску 55 5 2 Насос аварійного упорскування бору 800 5 2 Насос аварійного розхолоджування 800 5 3 Насос технічної води відповідальних споживачів (2 одиниці) 630 10 4 Скрупульозна система охолодження боксу 110 20 4 Скрупульозна система охолодження центрального залу 110 20 4 Скрупульозна система охолодження шахти апарата 110 20 4 Насос 75 20 5 Спринклерний насос 500 30 5 Насос промконтура 110 30 6 Аварійний живильний насос 800 40
Коефіцієнтзавантаження Кзгр механізмів із цій таблиці доцільно прийняти Кзгр=0,7-0,8.
Разом з тим, припроектуванні схеми електропостачання власних потреб АЕС повинне бутизабезпечене надійне живлення механізмів, які забезпечили схоронність основноговстаткування машинного залу й реакторного відділення блоку. Для рішення цьогозавдання сучасні енергоблоки оснащуються системою надійного живлення загальноблокових споживачів. Як аварійні джерела надійного живлення загально блоковихспоживачів також використовують дизель генератори.
Таблиця 3 — Споживачізагально блокових секцій 6 кВ, BJ, BK.№ Приєднання Найменування Навантаження BJ Навантаження BK 1 Насос гідростатичного підйому ротора SC91D 315 315 2 насос (допоміжний) RL51D 800 800 3 насос TK21D 800 800 4 Насос водопостачання РДЕС VH10D 250 250 5 Трансформатор 6/04 кВ, невідповідальних споживачів CJ, CK BU31 1000 1000 6 Трансформатор 6/04 кВ, АБП (УВС) BU17 250 — 7 Трансформатор 6/04 кВ, АБП (загально блокових) BU18 — 250 8 Трансформатор 6/04 кВ, РДЕС BU37 250 — РАЗОМ: 3298,5 кВ·А 3075,5 кВ·А /> /> /> /> /> /> />
При зупинціодночасно двох загально блокових секцій (BJ, BK) запускаються два дизелігенератора (дизель генератор свого блоку підключається до однієї секції,дизель-генератор сусіднього блоку підключається через перемичку до другоїсекції). У випадку не запуску одного із цих генераторів або не включеннявідповідного вимикача дизель генератора на одну із секцій відбуваєтьсявключення вимикачів перемички між секціями. Останній режим (один дизель-генераторна обидві секції) приймається в якості розрахункового при виборі потужності загальноблокових дизель-генераторів.
Потужність цьогодизель генератора повинна бути достатня для включення відповідальних загальноблокових механізмів і механізмів машинного залу, що забезпечують аварійнерозхолоджування основного встаткування блоку. У таблиці 4 наведений перелікмеханізмів, що беруть участь у східчастому пуску від загально блокового дизельгенератора.
Таблиця 4 — Основнімеханізми й етапи східчастого прийому навантаження на загально блокових дизельгенератор
Черговість
пуску Механізм
Рдв н
квт 1 Трансформатор надійного живлення випрямного пристрою загально блокового АБП (2 одиниці) 1000 1 Трансформатор надійного живлення випрямного пристрою УВС 400 1 Насос технічної води дизель-генератора 250 1 Охолодження приводів СУЗ 110 2 Допоміжний живильний насос 800 3 Насос 55 3 Масляний насос 15 4 Поживний насос 800
У цей час на АЕСіз реакторами ВВЕР-1000 як автономні джерела живлення споживачів 2 групинадійності використовують автономні досмажування станції АСД-5600. АСД-5600складається з дизеля 78Г и синхронного генератора СБГД-6300-6МУ3. Генератор маєнаступні технічні дані:
- номінальнаактивна потужність Рн = 5600 кВт;
- номінальнанапруга Uн = 6300 У;
- номінальнийструм статора Iн = 723 А;
- номінальніоберти n = 1000 про/хв.
Генераторзабезпечує пуск асинхронних двигунів, що викликають раптове збільшеннянавантаження до 150% з cos/>. Разом з тим, генератор убудь-якому тепловому стані забезпечує тривалі перевантаження: 10% — 1 година,25% — 15 хвилин, 50% — 2 хвилини./> 2.1 Розрахунок струмів короткого замикання
Розрахунокструмів к.з. виробляється для вибору або перевірки параметрівелектроустаткування, а також для вибору або перевірки релейного захисту йавтоматики.
Розглядати будемоперше завдання, де досить уміти визначати струм к.з., що підтікає до місцяушкодження, а в деяких випадках також розподіл струмів у галузях схеми, щобезпосередньо примикають до нього. При цьому основна мета розрахункускладається у визначенні струму к.з. для найбільш важкого режиму роботи мережі.Облік роблять приблизно, допускаючи при цьому, що вона має максимальне значенняв розглянутій фазі. Допущення, що спрощують розрахунки, приводять до деякогоперебільшення струмів к.з. (погрішність практичних методів розрахунку неперевищує 10%), що прийнято вважати припустимим.
Розрахунокструмів при трифазному к.з. виконується в наступному порядку:
а) складаєтьсярозрахункова схема;
б) зарозрахунковою схемою складається електрична схема заміщення;
в) шляхомпоступового перетворення приводять схему заміщення до найбільш простого видутак, щоб кожне джерело живлення або група джерел, що характеризує певнимзначенням результуючої ЕДС, були пов'язані із крапкою к.з. одним результуючимопором Хрез;
г) визначаєтьсяпочаткове значення струму к.з. Iн.о., потім ударний струм і, принеобхідності, періодичного й аперіодичну тридцятимільйонного струму длязаданого моменту часу t.
Розрахунокструмів короткого замикання для АЕС робимо на /> 2.2 Вибірвисоковольтного встаткування й струмоведучих частин головної схеми
Длянадійного електропостачання споживачів високовольтна апаратура й струмоведучічастини розподільних пристроїв вибирають так, щоб вони володіли:
Þелектричною міцністю (здатність довгостроково витримуватимаксимальна робоча напруга й протистояти короткочасним перенапругам);
Þвідповідною навантажувальною здатністю, завдяки якійпротікання тривалих (форсованих) струмів навантаження не викликає їхньогоушкодження, прискореного зношування ізоляції, неприпустимого нагрівання;
Þтермічною стійкістю, тобто здатністю короткочасно протистоятитермічній дії струмів короткого замикання, не перегріваючись понад припустимімежі;
Þдинамічною стійкістю, що полягає в наявності таких запасівмеханічної міцності, при яких динамічні зусилля, що виникають міжструмоведучими частинами при протіканні по них ударних струмів короткогозамикання, не приводять до їхнього ушкодження, самовідключенню контактівапаратів;
Þнеобхідною здатністю, що відключає (для вимикачів високоїнапруги).
2.2.1 Вибір вимикачів і роз'єднувачів 750 кВ
Обраний тип вимикачів:ВНВ-750-4000-40
Обраний тип роз'єднувачів:РЛНД-750/4000
Таблиця № 2.1 — Вибірвимикачів і роз'єднувачів
№№
п/п Параметри, що визначають умови вибору
Умови
вибору Перелік умов Значення розрахункове гарантійне вим 1 Рід установки вимикача відкритий відкритий відкритий 2 Наявність і вид АПВ потрібно АПВ доп. АПВ 3 Номінальна напруга
UНС=750 кВ
UН=750 кВ
UН=500 кВ
UНС £ UН 4 Максимальна робоча напруга
UМС=787 кВ
UМ=787 кВ
UМ=525 кВ
UМС £ UМ 5
Тривалий струм навантаження при температурі навколишнього середовища Vокр.= 35 0С
IФ= 3503 А
IН= 4000 А
IН= 4000 А
IФ £ IН 6 Час відключення вимикача
tо= 0,04 з 7 Власний час відключення вимикача
tс.о.= 0,06 з 8 Час спрацьовування релейного захисту
tр.з.= 0,01 з 9 Час від виникнення к.з. до початку розбіжності контактів вимикача
t= tр.з.+ tс.о.= 0,01+0,06=0,07з 10 Діюче значення к.з. у момент початку розбіжності контактів вимикача
Iнt= 18,05 кА
Iно= 40 кА
Iнt £ Iно 11 Повний струм к.з. у момент розмикання контактів вимикача
iкт=47,08 кА
iк=63 кА
/> 12 Тепловий імпульс
Вк расч.= 241,66 кА2*з
Вкгар.=1600 кА2*з
Вкгар.=1600 кА2*з
Вк £ Вк гар. 13 Ударний струм
iуд =54,37 кА
Iскв =63 кА
Iскв =160 кА
iуд £ iскв
2.2.2 Вибір вимикачів і роз'єднувачів 330 кВ
Обраний тип вимикачів:ВНВ-330Б-3200-40В1
Обраний тип роз'єднувачів:РП-330Б-2/3200УХЛ1
Таблиця№ 2.2 — Вибір вимикачів і роз'єднувачів
№№
п/п Параметри, що визначають умови вибору
Умови
вибору Перелік умов Значення розрахункове гарантійне вим 1 Рід установки вимикача відкритий відкритий відкритий 2 Наявність і вид АПВ потрібно АПВ доп. АПВ 3 Номінальна напруга
UНС=330 кВ
UН=330 кВ
UН=330 кВ
UНС £ UН 4 Максимальна робоча напруга
UМС=340 кВ
UМ=363 кВ
UМ=363 кВ
UМС £ UМ 5
Тривалий струм навантаження при температурі навколишнього середовища Vокр.= 35 0С
IФ= 700,5 А
IН= 3200 А
IН= 3200 А
IФ £ IН 6 Час відключення вимикача
tо= 0,04 з 7 Власний час відключення вимикача
tс.о.= 0,06 з 8 Час спрацьовування релейного захисту
tр.з.= 0,01 з 9 Час від виникнення к.з. до початку розбіжності контактів вимикача
t= tр.з.+ tс.о.= 0,01+0,06=0,07з 10 Діюче значення к.з. у момент початку розбіжності контактів вимикача
Iнt= 24,46 кА
Iно= 40 кА
Iнt £ Iно 11 Повний струм к.з. у момент розмикання контактів вимикача
iкт=58,09 кА
/>
/> 12 Тепловий імпульс
Вк расч.= 344,88 кА2*з
/>
/>
Вк расч £ Вк гар. 13 Ударний струм
iуд =64,34 кА
/>
/>
iуд £ iскв
2.2.3 Вибір вимикача навантаження
Угенераторному ланцюзі блоку 1000 Мвт між генератором і відгалуженнями доробочих трансформаторів власних потреб (с.н.) установлюємо комплекс агрегатнийгенераторний КАГ-24-30/30000 на напругу 24 кВ і струмом відключення 30 ка.
Таблиця № 2.3 —
№№
п/п Параметри, що визначають умови вибору
Умови
вибору Перелік умов Значення розрахункове гарантійне Обраний тип: КАГ-24-30/30000 1 Номінальна напруга
UНС=24 кВ
UН=24 кВ
UНС £ UН 2
Тривалий струм навантаження при t середовища Vокр.=350С
Iфорс=26,8 кА
Iно = 30 кА
Iфорс £ Iно 3 Тепловий імпульс
Вк расч= 54863.56 кА2з
Вк гар=I2ноtп/>=108300кА2з
Вк расч£ Вк гар 4 Ударний струм
iуд = 570.02 кА
/>
iуд £ iскв /> /> /> /> /> /> 2.2.4 Вибір проводу струму генератор-трансформатор (24кВ)
Таблиця № 2.4
№№
п/п Параметри, що визначають умови вибору
Умови
вибору Перелік умов Значення розрахункове гарантійне Обраний тип: ТЕН-500В1 1 Номінальна напруга UНС=24 кВ UН=24 кВ UНС £ UН 2 Номінальний струм IНг=26,8 кА IНт= 30 кА IНг £ IНт 3 Ударний струм iуд =570.02 кА iскв =570 кА iуд £ iскв Убудовані трансформатори струму: ТШЛ-24Б-2000/5 Убудовані трансформатори напруги: ЗНОМ-24; ЗОМ-1/24
2.2.5 Вибір трансформатора напруги (750 кВ)
Таблиця № 2.5 — Вибір трансформатора напруги
№№
п/п Параметри, що визначають умови вибору
Умови
вибору Перелік умов Значення розрахункове гарантійне Обраний тип: НДЕ-750 1 Рід установки відкрите відкрите 2 Номінальна потужність у необхідному класі точності Sн3= 500 ВА Sн3= 600 ВА 3 Номінальна напруга UНС=500 кВ UН=500 кВ UНС £ UН 4 Клас точності 1 1 5 Схема з'єднання 1/1-0 1/1-0 6 Вторинне навантаження від генераторних приладів для найбільш навантаженої фази
/>
/>
/> /> /> /> /> /> /> Таблиця № 2.6 Вторинненавантаження трансформатора напругиНайменування Тип Потужність Число котушок Cosj Sinj Число проведення. Сумарна потужність Р, мВт Q, мВар Вольтметр що показує Е-335 2 1 1 1 2,0 — Ваттметр що показує Д-335 1,5 2 1 1 3,0 — Варметр що показує Д-335 1,5 2 1 1 — 3,0 Вольтметр що реєструє Н-348 10 2 1 1 20 — Варметр що реєструє Н-348 10 2 1 1 — 20 Лічильник Вт-Година-Активної И-675 3 2 0,38 0,925 1 6 14,6 Лічильник Ва-реактивної И-673М 3 2 0,38 0,925 1 6 14,6 SР=37 SQ=52,2
2.2.6 Вибіртрансформатора напруги (330кВ)
Таблиця № 2.7 — Вибір трансформатора напруги
№№
п/п Параметри, що визначають умови вибору
Умови
вибору Перелік умов Значення розрахункове гарантійне Обраний тип: НКФ-330 1 Рід установки відкрите відкрите 2 Номінальна потужність у необхідному класі точності Sн3= 500 ВА 3 Номінальна напруга UНС=330 кВ UН=330 кВ UНС £ UН 4 Клас точності 1 1 5 Схема з'єднання 1/1-0 1/1-0 6 Вторинне навантаження від генераторних приладів для найбільш навантаженої фази Таблиця № 2.8 — Вторинненавантаження трансформатора напругиНайменування Тип Потужність Число котушок Cosj Sinj Число проведення. Сумарна потужність Р, мВт Q, мВар Вольтметр що показує Е-335 2 1 1 1 2,0 — Ваттметр що показує Д-335 1,5 2 1 1 3,0 — Варметр що показує Д-335 1,5 2 1 1 — 3,0 Вольтметр що реєструє Н-348 10 2 1 1 20 — Варметр що реєструє Н-348 10 2 1 1 — 20 Лічильник Вт-Година-Активної И-675 3 2 0,38 0,925 1 6 14,6 Лічильник Ва-реактивної И-673М 3 2 0,38 0,925 1 6 14,6 SР=37 SQ=52,2
2.2.7 Вибір трансформатора струму (750 Кв)
Таблиця № 2.9 — 7 Вибір трансформатора
№№
п/п Параметри, що визначають умови вибору
Умови
вибору Перелік умов Значення розрахункове гарантійне Обраний тип: ТРН-750В1 1 Рід установки відкрите відкрите 2 Номінальна напруга UНС=750 кВ UН=750 кВ UНС £ UН 3 Тривалий первинний струм навантаження Iф=3503 А I1Н=4кА Iф £ I1Н 4 Вторинний струм I2=1 А I2Н=1 А I2 = I2Н 5 Клас точності 0,5Р 0,5Р 6 Вторинне навантаження S2=15,6 ВА S2Н=40 ВА S2 £ S2Н 7 Перетин сполучних проводів Sпр»1,49 мм2, Sв=2,5 мм2 Sпр £ Sв= Sст 8 Тепловий імпульс
Вк расч.= 369.60
ка2*з
Вк гар.= 1600
ка2*з Вк расч £ Вк гар. 9 Ударний струм iуд =54,37 кА Iдин =120 кА iуд £ iскв Таблиця № 2.10 Вторинненавантаження трансформатора струмуНайменування Тип Навантаження, ВА фаза «А» фаза «В» фаза «З» Амперметр що показує Е-335 0,2 0,2 0,2 Ваттметр що показує Д-335 0,2 — 0,2 Варметр що показує Д-335 0,2 — 0,2 Ваттметр що реєструє Н-348 5 — 5 Варметр що реєструє Н-348 5 — 5 Лічильник И-675 2,5 2,5 2,5 Лічильник И-673М 2,5 2,5 2,5 S=15,6 S=5,2 S=15,6
Загальний опірприладів:
/>
rконт=0,1(Ом), де rконт — перехідний опір контактів.
Вторинне навантаження:
/>
Опір проводів:
/>
Перетинпроведення:
/>
Приймаємо перетинпроведення 1,5 мм2.2.2.8 Вибір трансформатора струму (330кВ)
Таблиця № 2.11 — Вибір трансформатора струму
№№
п/п Параметри, що визначають умови вибору
Умови
вибору Перелік умов Значення розрахункове гарантійне Обраний тип: ТРН-330-В1 1 Рід установки відкрите відкрите 2 Номінальна напруга
UНС=330 кВ
UН=330 кВ
UНС £ UН 3 Тривалий первинний струм навантаження
Iф=700,5 А
I1Н=1 кА
Iф £ I1Н 4 Вторинний струм
I2=1 А
I2Н=1 А
I2 = I2Н 5 Клас точності 0,2 0,2 6 Вторинне навантаження
S2=29,16 ВА
S2Н=40 ВА
S2 £ S2Н 7 Перетин сполучних проводів Sпр»1,1 мм2, Sв=2,5 мм2 Sпр £ Sв= Sст 8 Тепловий імпульс Вк.= 344.88 кА2*з
/> Вк расч £ Вк гар. 9 Ударний струм iуд =64,34 кА
/> iуд £ iскв Таблиця № 2.12 — Вторинненавантаження трансформатора струмуНайменування Тип Навантаження, ВА фаза «А» фаза «В» фаза «З» Амперметр що показує Е-335 0,5 0,5 0,5 Ваттметр що показує Д-335 0,5 — 0,5 Варметр що показує Д-335 0,5 — 0,5 Ваттметр що реєструє Н-348 10 — 10 Варметр що реєструє Н-348 10 — 10 Лічильник И-675 2,5 2,5 2,5 Лічильник И-673М 2,5 2,5 2,5 S=26,5 S=5,5 S=26,5
Загальний опірприладів:
/>
rконт=0,1(Ом), де rконт — перехідний опір контактів.
Вторинненавантаження:
/>
Опір проводів:
/>
Перетинпроведення:
/>
Приймаємо перетинпроведення 1,5 мм2. 2.2.9 Вибір гнучких шин ОРУ-750 кВ
Таблиця № 2.13 — Вибір гнучких шин
№№
п/п Параметри, що визначають умови вибору
Умови
вибору Перелік умов Значення розрахункове гарантійне Обраний тип: 3´АС-700/86 1 Форсований струм навантаження
IФ= 3503 А
Iдоп=3660 А
Iф £ Iдоп 2 Перетин проведення за умовами нагрівання тривалим струмом навантаження
Sвибр= 700 мм2
Sтабл= 700 мм2
Sтабл £ Sвибр 3 Кількість проводів у фазі
nвибр= 3
nкор= 3
nкор £ nвибр 4 Відстань між проводами у фазі
авибр= 400 мм
акор= 400 мм
акор £ авибр 2.2.10 Вибір гнучких шин для осередків ОРУ-750 кВ
Таблиця № 2.14 — Розрахунок виробляється по найбільших параметрах струмів інапруг:
№№
п/п Параметри, що визначають умови вибору Умови вибору Перелік умов Значення розрахункове гарантійне Обраний тип: 5´АС-800/105 1 Максимальний робочий струм навантаження при нормальному режимі роботи IФ= 3503А 2 Перетин проведення, обумовлене по економічній щільності струму при числі годин використання максимуму навантаження й економічної щільності струму iЕ=1 А/мм2 SЕ=4121 мм2 Sвибр=5´800мм2 SЕ ～ Sвибр 3 Перетин проведення за умовами нагрівання форсованим струмом навантаження Sвибр= 800 мм2 Sтабл= 800 мм2 Sтабл £ Sвибр 4 Кількість проводів у фазі nвибр= 5 nкор= 5 nкор £ nвибр 5 Відстань між проводами у фазі авибр= 600 мм акор= 600 мм акор £ авибр 2.2.11 Вибір гнучких шин ОРУ-330 кВ
Таблиця № 2.14 — Розрахунок виробляється по найбільших параметрах струмів інапруг:
№№
п/п Параметри, що визначають умови вибору
Умови
вибору Перелік умов Значення розрахункове гарантійне Обраний тип: 2´АС-240/32 1 Форсований струм навантаження Iф=700,5 А Iдоп=1220 А Iф £ Iдоп 2 Перетин проведення за умовами нагрівання тривалим струмом навантаження Sвибр= 210 мм2 Sтабл= 240 мм2 Sтабл £ Sвибр 3 Перетин проведення по короні Sвибр= 240 мм2 Sкор= 240 мм2 Sкор £ Sвибр 4 Кількість проводів у фазі nвибр= 2 nкор=2 nкор £ nвибр 5 Відстань між проводами у фазі авибр= 400 мм акор= 400 мм акор £ авибр
2.2.12 Вибір гнучких шин для осередків ОРУ-330 кВ
Таблиця № 2.15 — Розрахунок виробляється по найбільших параметрах струмів інапруг
№№
п/п Параметри, що визначають умови вибору
Умови
вибору Перелік умов Значення розрахункове гарантійне Обраний тип: 3´АС-240/32 1 Максимальний робочий струм навантаження при нормальному режимі роботи Iм=700,5 А 2 Перетин проведення, обумовлене по економічній щільності струму при числі годин використання максимуму навантаження й економічної щільності струму iЕ=1 А/мм2 SЕ = 637,3 Sвибр=3´240мм2 SЕ £ Sвибр 3 Перетин проведення за умовами нагрівання форсованим струмом навантаження Sвибр= 240 мм2 Sтабл= 240 мм2 Sтабл £ Sвибр 4 Перетин проведення по короні Sвибр= 240 мм2 Sкор= 2400 мм2 Sкор £ Sвибр 5 Кількість проводів у фазі nвибр= 3 nкор= 3 nкор £ nвибр 6 Відстань між проводами у фазі авибр= 600 мм акор= 600 мм акор £ авибр
У даномукурсовому проекті виконані основні розрахунки, які забезпечують роботу дизель-генераторівсистем надійного живлення на АЕС
Література
1. «Електрична частина станцій іпідстанцій» Підручник/ О.А. Васильєв і ін. — 2-е видання, перероблене йдоповнене. – К., 2000
2. Рожкова Л.Д., Козулін В.С.Електроустаткування станцій і підстанцій. Підручник для технікумів. – К., 2006
3. НеклепаєвБ.Н., Крючков Н.П. Електрична частина електростанцій і підстанцій. Довідковіматеріали для курсового й дипломного проектування. Підручник. – К., 1989
4. Двоскин П.Н. Схемы и конструкциираспределительных устройств – 3-е изд. М.: Энергоатомиздат, 1985
5.Гук Ю.Б. и др. Проектирование электрических станций иподстанций. Учебное пособие для ВУЗов /Ю.Б.Гук, В.В. Колтан, С.С.Петров