Содержание
Промывка фильтровальных аппаратов
Распределительные системы фильтровальных аппаратов
Литература/>
Промывка фильтровальных аппаратов
Момент работы фильтра, когда потеря напора в фильтрующей загрузкедостигает предельно допустимого значения или начинает ухудшаться качество фильтрата,служит сигналом для выключения фильтра на промывку в целях восстановления задерживающейспособности загрузки. Промывку фильтрующей загрузки в скорых фильтрах производятобратным током воды, или воздуха и воды, для чего, как правило, используют фильтрованнуюводу. Перед промывкой фильтра подачу воды на него прекращают. Когда уровень водыв нем понизится до кромки желобов, начинают подачу промывной воды вниз фильтра(от специального промывного насоса или от бака, расположенного на определенной высоте).Промывная вода поступает в распределительную (дренажную) систему фильтра(рис.12.1),, равномерно распределяется по площади фильтра и поднимается вверх череззагрузку с такой интенсивностью, которая обеспечивает переход зерен фильтрующейзагрузки во взвешенное состояние. При этом загрузка как бы расширяется и поверхность,которую она занимала в процессе фильтрования, приближается к кромке желобов.
При взвешенном состоянии загрузки отдельные зерна ее непрерывносоприкасаются друг с другом, в результате чего налипшие на них загрязнения оттираютсяи вместе с потоком промывной воды переливаются в желоба (рис.12.13 и 12.14), откудаотводятся в карман (или центральный канал) фильтра и далее сбрасываются в канализацию.Фильтр промывают до тех пор, пока вода, переливаемая в желоба, не станет прозрачной.Для нормально работающих скорых фильтров достаточна продолжительность промывки 8.10мин.
/>
Несмотря на то, что промывка фильтров является лишь вспомогательнымпроцессом, она может оказать решающее влияние на нормальный режим работы фильтров.Если в процессе промывки фильтрующая загрузка отмывается недостаточно, то это приводитк постепенному накоплению остаточных загрязнений, что сокращает фильтроцикл, а вотдельных случаях и вовсе выводит фильтр из работы. Поэтому конструктивное оформлениебольшинства деталей и оборудования фильтров диктуется условиями его промывки.
Основной задачей при расчете промывки фильтров является установлениетакойинтенсивности промывки и такогоотносительного расширения слоя загрузки,при которых обеспечивается практически полная отмывка зерен загрузки от прилипшихк ним в процессе фильтрования загрязнений.
/>
Рис.12.14. Графики для определения размеров желобов с треугольным(1) и полукруглым (2) низом
Наиболее полно теория промывки фильтров разработана Д.М. Минцеми С.А. Шубертом. Сущность разработанной ими теории сводится к следующим основнымположениям. При промывке зерна фильтрующей загрузки переходят во взвешенное состояниеи весь слой фильтрующего материала расширяется при достижении некоторой критическойскорости восходящего движения промывной воды. Расширение слоя тем больше, чем большеинтенсивность промывки. При этом каждой скорости восходящего потока воды при даннойее температуре соответствует вполне определенная степень расширения загрузки. Придостижении предельного для данной восходящей скорости расширения устанавливаетсядинамическое равновесие расширившегося слоя, хотя зерна его и пребывают в непрерывномхаотическом движении. При равновесии расширившегося слоя равнодействующая всех сил,действующих на этот слой, равна нулю.
Взвешенный слой загрузки находится под действием двух противоположнонаправленных сил: силы тяжестиG, направленнойвертикально вниз и равной массе фильтрующей загрузки в воде; разности сил давленияна нижнюю и верхнюю поверхности взвешенной загрузки; эта сила, отнесенная к м2поверхности фильтра, может быть выражена через Δр. Поскольку системанаходитсяв равновесии, то очевидно, чтоG=Δp. ВеличиныG и Ар можно выразить следующим образом:
/> (12.54)
где р3 — плотность материала загрузки, г/см3;ρв — плотность воды; г/см3; g — ускорение свободного падения, Н*м/с2; h — высота фильтрующего слоя до расширения загрузки, см; п0 — пористостьфильтрующей загрузки до расширения; Н — потеря напора во взвешенном слое, см.
Приравнивая приведенные уравнения и решая их относительно Н,получаем
/> (12.55)
Это уравнение показывает, что потеря напора в слое взвешеннойзагрузки для данных условий работы фильтра есть величина постоянная, не зависящаяот скорости восходящего движения воды, т.е. от интенсивности промывки. Взвешеннуюфильтрующую загрузку, находящуюся в состоянии динамического равновесия, можно рассматриватькак пористую среду, а восходящий поток воды — как фильтрационный поток. В этом случаек расширившейся фильтрующей загрузке можно применить те же закономерности, что идля процесса фильтрации однородной жидкости через зернистую загрузку. Зависимостьмежду основными факторами, влияющими на процесс фильтрации однородной жидкости,может быть представлена формулой
/> (12.56)
где Др/А — потеря напора, м, на единицу толщины зернистого слоя;ии — истинная средняя скорость потока в толще слоя, см/с; I — характерныйлинейный параметр — гидравлический радиус зернистого слоя, см; Re — число Рейнольдса; р. — динамическая вязкость, Па*с; φ(Re) = — коэффициент сопротивления.
В результате обобщения опытных данных получено следующее выражениедля коэффициента ψ.
/> (12.57)
где А — постоянная величина (для определенного интервала значенийRe), не зависящая от формы зерен загрузки.
Подставляя в формулу (12.56) значение ф из уравнения (12.57)и заменяяvu=v/n, гдеv — средняя скорость движения восходящего потока промывнойводы, см/с, а п — пористость расширившейся загрузки, получим
/>
Гидравлический радиус зернистого слоя1=п — а-1,гдеа — суммарная поверхность зерен в единице объема загрузки, равная дляшаровых зерен:
/> (12.59)
гдеd — диаметр шаровыхзерен. Для зерен любой формы
/> (12.60)
где а — коэффициент формы зерен; d — диаметр шара, равновеликого по объему зернам загрузки. Тогда
/> (12.6 1)
Пористость плотно лежащей загрузкип0 и пористостьрасширившейся загрузки n связанысоотношением
/>'
где е — относительное расширение загрузки при ее промывке, равное:
e= (h-h)/h.
Подставляя (12.62) в (12.61) получим
/> (12 63)
ПодставляяI по формуле (12.63) в выражение дляΔр(12.58) и заменяяh=h(e+ 1), получим
/>
Как уже говорилось выше, при состоянии равновесия расширившейсязагрузкиG=Δp.Тогда, выражаяG поформуле (12.54) иΔр по формуле (12.64), получим
/>
Отсюда можно найти скорость восходящего потока воды (в см/с)(т.е. необходимую интенсивность промывки), учитывая, что рв=1:
/>
Данная формула показывает, что для достижения одного и того жезначения относительного расширения загрузки скорость восходящего потока воды должнабыть тем больше, чем больше плотность материала загрузки р3 и диаметрd зерен загрузки; необходимаяскоростьv уменьшаетсяс увеличением вязкости воды (т.е. при низких температурах воды) и с увеличениемкоэффициента формы, т.е. для угловатых частиц.
Формула (12.66) выведена для однородных загрузок, имеющих зернаодинаковой крупности. В действительности фильтрующие загрузки всегда состоят иззерен различного размера. Для таких загрузок величинаd в формуле (12.66) заменяется величинойэквивалентного диаметра зеренd3,которая подсчитывается по формуле (12.48).
Теоретические исследования, а также опыт эксплуатации фильтроврекомендуют следующие относительные расширения загрузок и необходимые интенсивностипромывки (см. табл.12.4). Для антрацитовых загрузок интенсивности промывки следуетпринимать на 70% меньшими, чем указаны в табл.12.4 для песчаных загрузок скорыхфильтров.
Для загрузок из кварцевого песка при dэ>1 мм в целях повышения эффекта отмывки, снижения расхода промывной воды и уменьшения размеровводоотводящих устройств (желобов, каналов, трубопроводов) целесообразно применениеводовоздушной промывки. Ее режим назначается следующим: продувка воздухом синтенсивностью 15.20 л/ (с*м2) в течение 1.2 мин, затем совместная водовоздушнаяпромывка с интенсивностью подачи воздуха 15.20 л/ (с*м2) и воды 3.4 л/(с*м2) в течение 4.5 мин и последующая подача одной воды с интенсивностью6.8 л/ (с*м2) в течение 4.5 мин. При водовоз душной промывке воду и воздухследует подавать по раздельным трубчатым распределительным системам или через распределительныесистемы со специальными колпачками.
Водовоздушную промывку рекомендуется применять для песчаных фильтровс системой горизонтального отвода промывной воды с пескоулавливающим желобом, образуемымдвумя наклонными стенками — отбойной и водосливной (рис.12.13, В). При использованиифильтрующих загрузок из дробленых антрацита и керамзита водовоздушная промывка недопускается.
Скорость движения воды в трубопроводах, подающих и отводящихводу, назначают 1,5.2 м/с. Для удаления воздуха из трубопровода, подающего водуна промывку фильтров, располагаемого ниже кромки их желобов, необходимо предусматриватьстояки — воздушники диаметром 75.150 мм.
Для промывки фильтра, особенно если его площадь велика, приходитсяв течение 7.9 мин подавать большое количество воды, для чего требуется установкамощных насосов и электродвигателей. Например, даже для фильтра сравнительно небольшойплощади в 20 м2 при интенсивности промывки 15 л/ (с*м2) требуетсяподавать 20*15=300 л/с и, следовательно, устанавливать насос с подачей 1080 м3/чс мотором мощностью 50 кВт. При наличии же промывного бака требуемое для промывкиколичество воды может подаваться в бак в течение сравнительно длительного времени(в зависимости от графика промывки фильтров), для чего потребуется насос значительноменьшей производительности. В этом случае можно подавать воду и от водоводов насоснойстанции П подъема. С другой стороны, устройство бака, располагаемого на высоте 10.15 м от уровня пола первого этажа, как правило, вызывает увеличение объема строительных работ и удорожаниестроительства. Поэтому вариант подачи промывки воды выбирают на основании технико-экономическихрасчетов с учетом ряда местных условий: возможности получения мощных насосов и электродвигателей,возможности расположения промывного бака на естественном возвышении, производительностиводоочистной станции и др. Вместимость бака для промывки фильтров подсчитывают,исходя из возможности последовательной промывки двух фильтров, по формуле
/> (12.67)
где w — принятая интенсивность промывкифильтра, л/ (с*м2); А — площадь одного фильтра, м2; Т — продолжительностьпромывки фильтра, мин (см. табл.12.4).
/>
Подачу промывного насоса определяют как произведение площадиодного фильтра на принятую интенсивность промывки. Промывной насос забирает водуиз резервуара чистой воды, в котором дополнительно должен предусматриваться запасводы на две последовательно проводимые промывки. Следует устанавливать два промывныхнасоса, из которых один резервный. Напор, развиваемый промывным насосом, или высотарасположения промывного бака над уровнем отводных устройств фильтра складываетсяиз следующих величин: суммы гидравлических сопротивлений в трубопроводе и арматурена пути движения промывной воды; сопротивлений в распределительной системе (дренаже)фильтра; сопротивления в загрузке фильтра; разности отметок отводных устройств фильтраи дна резервуара чистой воды (учитывается только при промывке от насоса); запасане неучтенные сопротивления, принимаемого равным 1,5.2 м. вод. ст.
Сопротивления в трубопроводах подсчитывают по таблицам, исходяиз скорости движения воды 2.2,5 м/с, причем отдельно подсчитывают потери напорана местные сопротивления в тройниках, коленах, так как местные потери относительновелики по сравнению с сопротивлением в трубопроводе. Сопротивление в распределительнойсистеме фильтра определяется при расчете этих систем (см. (12.53). Сопротивлениев загрузке фильтра принимается равным высоте загрузки.
При реагентом умягчении воды илиреагентом обезжелезиваниинаряду с обычной промывкой целесообразно применять поверхностную промывку с цельюотмывки загрязнений 8 верхнем слое загрузки и экономии (до 50%) промывнойводы. Ее можно производить с помощью неподвижных или вращающихся промывных труб,или труб, располагаемых непосредственно над поверхностью фильтрующей загрузки. Струиводы, выходя с большими скоростями из отверстий или насадок промывной системы,разбивают и размельчают осевшие загрязнения, облегчая удаление их из фильтра. Размытыйверхней промывкой фильтрующий слой в начале промывки снизу уже не поднимается вверхмонолитным пластом, а взвешивается отдельными зернами в потоке промывной воды (рис.12.15).
При вращающейся системе поверхностной промывки расходуетсязначительно меньшее количество промывной воды, чем при стационарной, при одинаковомкачестве отмывки фильтрующего слоя. Кроме того, для изготовления вращающейся системытребуется значительно меньше труб. Однако, вращающую систему можно применять толькодля круглых и квадратных фильтров с размером фильтрующей площади не более 25 м2. Для прямоугольных фильтров вращающуюся систему можно использовать при условии, еслиих площадь делится на два квадрата по 25 м2 каждый. На прямоугольных фильтрах, не делимых на два квадрата, и на квадратных фильтрах площадью выше 25 м2 следует применятьстационарную систему промывки.
Вращающаяся система состоит из подвешенной трубы, от которойв центре фильтра опускается стояк, вращающейся пяты на стойке, двух горизонтальнорасположенных вращающихся труб с насадками и двух растяжек, придающих системе необходимуюжесткость. Пята на стояке должна располагаться примерно на уровне кромок желобов,чтобы в нее не могли попадать зерна взвешенной фильтрующей загрузки. Общая длинавращающейся трубы принимается с таким расчетом, чтобы концы труб не доходили достенок фильтра на 200.250 мм. На каждом плече вращающейся трубы располагаются насадкитаким образом, чтобы при вращении труб струи воды, выходящие из насадок на одномплече трубы, приходились между струями, выходящими из насадок другой трубы. Расстояниемежду соседними насадками принимают 200.250 мм.
/>
/>
/>
Рис.12.15. Системы поверхностных промывок скорых фильтров: вращающаяся(а) и стационарная (б).
1 — водораспределительная система; 2 — желоба; 3 — слой фильтрующейзагрузки; 4 — вращающаяся реактивная промывная система с соплами; 5 — стационарные перфорированные трубы.
При проектировании вращающейся системы для верхней промывки следуетпринимать: интенсивность промывки — 0,5.0,75л/ (с*м2); скоростьдвижения воды в подводящих трубах — 2,5..3 м/с; напор в подводящем стояке — 0,4.0,5МПа.
Стационарная система верхней промывки состоит из подводящихтрубопроводов и ряда дырчатых труб, прокладываемых на расстоянии 6.8 см над поверхностью фильтрующей загрузки. При проектировании стационарной системы следует принимать:интенсивность промывки — 3.4 л/ (с-м2) 'у скорость движения воды в подводящихтрубах — 2,5.3 м/с; скорость выхода воды из отверстий — 8.10 м/с; расстояние междудырчатыми трубами — 0,6.1,0 мм; расстояние между отверстиями (направленными внизпод углом 45° к вертикали) — 8,0..10,0 см; напор в подводящем трубопроводе — 0,3.0,4МПа.
Распределительные системы фильтровальных аппаратов
К распределительным (дренажным) системам скорых филь- ровпредъявляются следующие основныетребования, равномерность распределенияпромывной воды по площади фильтра; равномерность сбора фильтрованной водыс площади фильтра; достаточнаямеханическая прочность, выдерживающая массуводы и загрузки, а также давление воды при промывке фильтра; незасоряемость отверстийи щелей во время рабочего цикла и при промывке.
В настоящее время применяют следующиетипы распределительныхсистем: из щелевых труб илищелевого ложного дна большого сопротивления,без гравийных поддерживающих слоев; трубчатыйдренаж большого сопротивления,располагаемый непосредственно в загрузке фильтра; колпачковый.
СНиП 2.04.02-84 рекомендует применять распределительные системыбольшого сопротивления (трубчатые, колпачковые и в виде ложного дна), посколькутакие системы обеспечивают необходимую равномерность распределения промывной воды(см. рис.12.1).
Трубчатые распределительные системы — чугунные, асбес — тоцементные,пластмассовые илистальные трубы с отверстиями диаметром 10.12 мм, укладываемые параллельно на расстоянии 0,25.0,35 м друг от друга в нижних слоях гравия и присоединяемыек коллектору (трубе большего диаметра или каналу), расположенному в середине днищафильтра параллельно его длинной стороне (см. рис.12.1). От низа ответвлений до днафильтра должно быть 8.12 см. Отверстия в трубах располагают вертикально или в шахматномпорядке на расстоянии 15.20 см в нижней части под углом 45° к вертикали. Общая площадьотверстий должна составлять 0,25..0,5% площади фильтра.
В послевоенные годы разработано много новых конструкций распределительныхустройств (сосунковые, пористые, сборные железобетонные и щелевые системы). Их большимдостоинством являетсяотказ от поддерживающих слоев гравия, благодаря чемууменьшаются высота и, следовательно, стоимость фильтра; кроме того, устраняетсяопасность неравномерного распределения воды из-за смещения поддерживающих слоевпри промывке.
Щелевое распределительное устройство представляет собойсистему труб со щелями или ложное щелевое дно. Ширина щелей должна быть на 0,1 мм меньше размера самой мелкой фракции загрузки. Для трубчатого щелевого дренажа следует применятьтрубы из нержавеющей стали, либо полиэтилена серии С или Т. Щели располагают равномернопоперек оси и по периметру трубы не менее чем в два ряда на расстоянии не менее 20 мм друг от друга. Общая площадь щелей — 1,5.2% площади фильтра.
Колпачковая распределительная система представляет собойсистему колпачков (рис.12.16), монтируемых на дренажном (с отверстиями) дне илина распределительных трубах из расчета 35.50 колпачков на квадратный метр площадифильтра. Отечественная промышленность выпускает колпачки двух видов: щелевые пластмассовые(ВТИ-К) и фарфоровые (ВТИ) или пористые. Скорость движения воды или водовоздушнойсмеси в щелях колпачков принимают не менее 1,5 м/с. Общая площадь проходных отверстийвсех колпачков должна составлять 0,8.1,0% рабочей площади фильтра.
Применение колпачковых дренажей в условиях водовоздушной промывкипозволяет уменьшить расход промывной воды, снизить строительную стоимость сооруженийза счет уменьшения диаметров трубопроводов и снижения объема резервуаров. Для храненияпромывной воды. Эффект отмывки загрязнений из зернистой загрузки фильтра при водовоздушнойпромывке намного выше, чем при водяной, поэтому некоторое увеличение высоты фильтрас колпачковым дренажем и поддонным пространством по сравнению с фильтрами, не имеющимигоризонтальной компенсации, полностью оправдывается большей эффективностью эксплуатации.
Распределительная система из пористых керамических или бетонныхплит, устраиваемая в виде промежуточного днища, — также не требует поддерживающегослоя. Керамические плиты выпускают размерами 40*40*5 или 25*50*5 см. Плиты изготовляютиз зерен корунда на керамической связке. После формовки плиты обжигают при температуреоколо 1900ºС, благодаря чему они не поддаются действию влаги и растворов кислот,которые могут быть применены для очистки плит. Размеры пор в плитах в два с лишнимраза больше размеров пустот в фильтрующем слое при среднем диаметре зерен песка 0,75 мм. Поэтому загрязнения, прошедшие через фильтрующий слой, проходят и черезпористый дренаж, практически не загрязняя его. Плиты изготовляют и из пористогобетона сборными и реже в монолите. Замену плит производят через 7.8 лет.
При применении дренажа фильтров из пористого бетона следует обращатьвнимание на защиту бетона от коррозии, возникающей в связи с обработкой воды коагулянтом,а также на подачу воды на фильтры с содержанием взвеси не более 15 мг/л, крупностьюне более 0,1 мм, во избежание кольматирования дренажа.
фильтровальный аппарат промывка загрузка
/> />
Рис.12.16. Распределительная (дренажная) система с колпачкамиВ-1.
а — колпачковый дренаж; б — колпачок В-1; 1 — длиннохвостыйщелевой колпачок; 2 — воздухораспределитель; 3 — «ложное дно» в виде железобетоннойплиты; 6,7 — воздух и вода; 4 — фильтрующая загрузка; 5 — «водяная подушка»; 8 — щели; 9 — щель для входа воздуха
Представляет интерес устройствобезгравийных дренажей с использованиемтонкослойных (0,6.0,8 мм) щелевых труб из нержавеющей стали. Изготовлениещелевых дренажей из труб нержавеющей стали осуществляет Челябэнергоремонт МинэнергоРФ — электроискровым способом. К преимуществам подобных дренажей относятся: относительнонебольшой расход металла; большая механическая прочность труб, позволяющая исключитьустройство для них опор; стойкость труб против коррозии и абразивного воздействия;удобство монтажа и легкость прочистки щелей от взвеси и осадка путем обработки трубщелочью или кислотой.
При расчете распределительных систем сопротивление фильтрующейзагрузки обычно не учитывалось, что исключало возможность равномерного распределенияпромывной воды по площади фильтра. Поэтому при расчете распределительных систембольшого сопротивления следует обязательно учитывать сопротивление загрузки приее промывке.
Физическая сущность действия распределительных систем большогосопротивления заключается в том, что гидродинамическая неустойчивость взвешенногослоя загрязненной загрузки парализуется сопротивлением отверстий или щелей на путидвижения воды. Для обеспечения равномерности распределения промывной воды по площадифильтра необходимо, чтобы суммарное сопротивление на пути потока промывной воды(сопротивление в распределительной системе + сопротивление в загрузке) возрасталос увеличением интенсивности промывки. Математически это условие выражается уравнением
/> (12.68)
которое должно сохраняться при любых значениях интенсивностипромывки — от нуля до заданного. В этом уравнении Н — мгновенная потеря напора взагрузке и в отверстиях распределительной системы; w — мгновенная интенсивность промывки. Уравнение (12.68) может быть представлено,в следующем виде:
/> (12.69)
где (dH/dw) 1 — изменение потери напора в отверстияхили щелях распределительной системы; (dH/dw) 2=a1 — изменение потери напора в загрузке фильтра при массовом выносе загрязнений изнее; (dH/dw)3=a2 — изменениепотери напора в связи с гидродинамической неустойчивостью взвешенного слоя.
Как уже отмечалось выше, второе и третье слагаемые формулы (12.69)имеют отрицательное значение, поэтому эту формулу можно представить в виде
/> (12.70)
Потеря напора в отверстиях или щелях распределительной системы(в м) равна:
/> (12.71)
гдеw — интенсивность промывкифильтра, л/с-м2; р,] — коэффициент расхода; А — суммарная площадь отверстийили щелей, приходящихся на 1 м2 фильтрующей поверхности, м2.После дифференцирования уравнения (12.70) получим
/> (12.72)
Подставляя полученное значение(dH/dw) x в уравнение (12.71) и решая относительноА2,имеем
/> (12.73)
Значения производныха, определяются по экспериментальнымкривым зависимости потери напора в загрузке от интенсивности, и значения производныха2 для различных интенсивностей промывки подсчитывают по данным гранулометрическогосостава загрузки.
Расчеты, проведенные Е.А. Барановым, показали, что получаемыепо формуле (12.73) значения необходимой площади отверстий или щелей распределительнойсистемы Э (для достижения равномерности распределения промывной воды) весьма близкик тем, которые установлены в процессе многолетней эксплуатации скорых фильтров ипринимаются равными 0,2..0,25% от площади фильтрующей поверхности. Эта норма принятаи СНиПом при расчете площади отверстий и щелей распределительных устройств (длядренажной системы, фильтров АКХ эта норма составляет 1,5.2%). Размеры отверстийпринимают 10.12 мм, а ширину щелей — по размеру наименьших фракций фильтрующей загрузки(обычно 0,4.0,5 мм). При определении числа дренажных колпачков следует иметь в виду,что площади щелей на серийно выпускаемых колпачках составляет: на колпачке ВТИ-2- 240 мм2 и на колпачке ВТИ-5 — 192 мм2.
Диаметры трубопроводов распределительной системы подбирают помаксимальной скорости движения воды в них 1,5..2 м/с, а диаметр дренажных труб,располагаемых в фильтрующей загрузке фильтров АКХ, ДДФ — по скорости движения водыне более 1 м/с.
Потеря напора в распределительной системе (в м) определяетсяпо формуле (12.53).
Литература
1. Алексеев Л.С., Гладков В.А. Улучшение качества мягких вод. М., Стройиздат, 1994 г.
2. Алферова Л.А., Нечаев А.П. Замкнутые системы водного хозяйства промышленныхпредприятий, комплексов и районов. М., 1984.
3. Аюкаев Р.И., Мельцер В.З. Производство и применение фильтрующих материаловдля очистки воды. Л., 1985.
4. Вейцер Ю.М., Мииц Д.М. Высокомолекулярные флокулянты в процессах очисткиводы. М., 1984.
5. Егоров А.И. Гидравлика напорных трубчатых систем в водопроводных очистныхсооружениях. М., 1984.
6. Журба М.Г. Очистки воды на зернистых фильтрах. Львов, 1980.