Расчет конденсатора

ВВЕДЕНИЕ В химической промышленности широко распространены тепловые процессы - нагревание и охлаждение жидкостей и газов и конденсация паров, которые проводятся в теплообменных аппаратах. Теплообменные аппараты или просто теплообменники используются практически во всех отраслях промышленности. Их основная задача обеспечить температурный режим технологических процессов. В настоящее время все теплообменные аппараты, используемые в химической промышленности, подразделяются

на определнные группы по следующим признакам по назначению нагреватели, испарители и кипятильники холодильники, конденсаторы и т. д по режиму работы, по особенностям конструкции и т. д. Холодильники и конденсаторы служат для охлаждения потока или конденсации паров с применением специальных хладоагентов вода, воздух, пропан, хлористый метил, фреоны и т. д Поверхностные теплообменные аппараты можно разделить на следующие типы по конструктивным признакам а

кожухотрубчатые теплообменники жсткого типа с линзовым компенсатором на корпусе с плавающей головкой с U-образными трубками б теплообменники типа труба в трубе в подогреватели с паровым пространством рибойлеры гконденсаторы воздушного охлаждения. Кожухотрубчатые теплообменники в настоящее время наиболее широко распространены, по некоторым данным они составляют до 80 от всей теплообменной аппаратуры. Основной частью такого теплообменника является пучок труб, закреплнных в трубных рештках.

Трубки располагаются в трубном пучке в шахматном порядке или по вершинам треугольников. Одна из теплообменивающихся сред движется по трубкам, а другая внутри корпуса между трубками. Достоинством кожухотрубчатого теплообменника является возможность получения значительной поверхности теплообмена при сравнительно небольших габаритах и хорошо освоенная недостатком более высокий расход материала по сравнению с некоторыми современными типами теплообменных аппаратов спиральными, пластинчатыми

теплообменниками и т. д Теплообменники могут быть вертикального горизонтального исполнения. Оба варианта установки одинаково широко распространены и выбираются в основном по соображениям монтажа вертикальные занимают меньшую площадь в цехе, горизонтальные могут быть размещены в сравнительно невысоком помещении. Материал изготовления теплообменников углеродистая или нержавеющая сталь. По оценкам экспертов на изготовление трубчатых теплообменников расходуется около трети всего металла,

потребляемого машиностроением. Поэтому разработка методов интенсификации теплообмена способствующих снижению массы теплообменников, экономии материалов, является актуальной проблемой, которой занимаются специалисты многих стран. Одним из наиболее простых и эффективных путей интенсификации теплообмена является изменение формы и режима движения теплоносителя. Разделяемая смесь бензол-толуол обладает токсичными, коррозийными свойствами. Выберем для изготовления аппарата марку стали обычные

М.Ст.2 , М Ст.1.РАСЧТНАЯ ЧАСТЬ 1.1ТЕПЛОВОЙ РАСЧТ Цель нахождение поверхности теплообмена. По рассчитанной поверхности производится подбор нормализированного варианта теплообменника по каталогам. Величину необходимой поверхности теплообмена определяем на основе уравнения теплопередачи 1 Q KFДtср. 1 где Q - тепловая нагрузка аппарата Вт, K коэффициент теплопередачи ВтмК, F поверхность теплообмена м, tср. средняя движущая сила процесса

теплопередачи К, В соответствии с приведнным уравнением поверхность теплообмена можно определить следующим образом 1. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС Цель определение тепловой нагрузки аппарата и нахождение неизвестного расхода теплоносителя. Для нахождения тепловой нагрузки аппарата составим уравнение теплового баланса процесса. Процесс идт с изменением агрегатного состояния горячего теплоносителя, поэтому уравнение теплового баланса имеет вид Gг r Gх Iхк Iхн 3 где величина тепловых потерь равная 5,

G расход горячего теплоносителя, кгс, r удельная теплота фазового перехода, Джкг, G расход холодного теплоносителя, кгс, I энтальпия вещества потока, Джкг, Энтальпии веществ найдм по уравнению I Cp t 4 где Ср тепломкость теплоносителя при определяющей температуре, Джкг град, t температура теплоносителя, град. Для нахождения температуры, при которой ведтся конденсация

воспользуемся t x y диаграммой. В основе построения лежат законы Дальтона, Рауля и Рауля Дальтона. Это рабочая диаграмма зависимости температуры кипения жидкости от состава и температуры конденсации пара в зависимости от его состава. Состав бинарной смеси всегда определяется по низкокипящему компоненту. tнк 86 бензол 1 tвк 117 толуол 1 Таблица 1 TPнкPвкПXнкY нк ,910,969010164089120,820,919210814409120 ,730,869411474729120,650,819612125049120

,570,759812785369120,500,701001344571912 0,440,6410214246079120,370,5710415046439 120,310,5110615846799120,250,43108164471 59120,210,3711017487519120,120,231121846 7959120,110,2211419448399120,060,1211620 428839120,020,0411720919059120,0050,01 Рисунок 1 Рисунок 2 Температура конденсации равна 89С tгн 89 tгк tхк45 tхн15 Рисунок 3 Температурная диаграмма. По формуле 4 найдм энтальпии при заданных температурах Ср15 4173,24 Джкг град 1 Cp454183,715 Джкг град. 1 I15вода 4173,24 15 62598,6 Джкг , I45вода 4183,715 45 188267,1

Джкг , Для нахождения удельной теплоты фазового перехода воспользуемся формулой Rсм r1 x1 r2 x2 5 x массовая доля компонента в смеси кгком.кгсм Ма х х Мсм 78 0,92 Х 0,78 кмоль ком.кмоль см 92 хбензол 0,78 хтолуола 1 0,78 0,22 r бензола 418203,9 Джкг , rтолуола 418455,3 Джкг 1 rcm 418223.9 Джкг Из формулы 3 найдм расход холодного теплоносителя 0,95 418223,9 6500

Gx 5,7 кгс 188267,1 62598,6 3600 Зная расход холодного теплоносителя и энтальпии при заданных температурах найдем тепловую нагрузку аппарата по правой части уравнения 3. Q Gх Iхк - Iхн Q 5,7188267,1-62598,6716310,45 Вт 1.1.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДВИЖУЩЕЙ СИЛЫ ПРОЦЕССА В самом общем случае температуры теплоносителей могут изменяться, а могут оставаться постоянными вдоль поверхности теплопередачи.

Часто встречаются такие варианты, когда температура одного теплоносителя не изменяется, в то время как другого - изменяется увеличивается или уменьшается. В этих случаях для расчета процесса теплопередачи вводят понятие о средней движущей силе процесса теплопередачи. На практике среднюю движущую силу процесса теплопередачи рассчитывают следующим образом 1 tб - tм tср 6 ln tб tм где tб tгн tхн 89 15 74C tм tгн tхк 89 45 44C 74 -

44 tср 58C ln 74 44 1.1.3.ОПРЕДЕЛЕНИЕ СРЕДНИХ ТЕМПЕРАТУР ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ Процесс конденсации насыщенного водяного пара ведтся при постоянной температуре. Эта температура и будет средней температурой горячего теплоносителя. Среднюю температуру холодного теплоносителя вычислим по формуле tхср tгср - tср 89 - 58 31С 1.1.4. НАХОЖДЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ

Вначале на первом этапе принимаем ориентировочное значение коэффициента теплопередачи Кор. и рассчитываем ориентировочное значение теплопередающей поверхности Fор. По уравнению 2 . После этого по ориентировочному значению теплопередающей поверхности подбираем по табличным данным нормализированный вариант конструкции теплообменного аппарата, а затем проводим уточннный расчт коэффициентов теплоотдачи и теплопередачи и требуемой поверхности

Fрасч Примем Кор. 300 Втмград. 2 По уравнению 2 рассчитаем ориентировочную поверхность теплообмена 716310,45 Fор. 41 м 300 58 Рассчитав Fор. Подбираем по каталогам нормализированные варианты теплообменных аппаратов. Для каждого из аппаратов рассчитываем критерий Рейнольдса 1 Re щ dэ с м 7 где щ линейная скорость потока мс , Dэ диаметр эквивалентный м , с плотность вещества кгм , м вязкость вещества Пас Скорость рассчитываем по формуле щ

М сS 8 где М массовый расход теплоносителя кгс , с плотность вещества кгм , S площадь сечения одного хода по трубам м , Таблица 2 Параметры кожухотрубчатых теплообменников и холодильников в соответствии с ГОСТ 15118-79, ГОСТ 15120-79 и ГОСТ 15122-79 2 Дк. ммДтруб, ммЧисло ходовОбщее число труб, шт.Поверхность теплообмена м при длине труб,м рассчитана по наружному диаметру трубПлощадь самого узкого

сечения потока в межтрубном пространстве мПлощадь сечения одного хода по трубам, мщRe 241140020х21181460,0170,0360,05953,89224 0020х22166420,0170,0170,1062021,18336002 0х24334420,0410,0160,1132149,114460020х2 6316400,0370,0090,20103819,385560025х212 57400,0400,0890,0203506,28 Выбираем теплообменник 4, так как у него значение Рейнольдса наибольшее и равно 3819,38. Режим переходный 2300 Re 10000. Метод и уравнение для расчта коэффициентов теплоотдачи определяются, главным образом, характером теплообмена, условиями гидродинамического взаимодействия теплоносителя с поверхностью теплообмена и конструкцией теплообменного аппарата.

Теплоотдача при плночной конденсации насыщенного пара на наружной поверхности пучка вертикальных труб рассчитывается по уравнению 1 бг 3,78 л v с N dн м Gг 9 где б - коэффициент теплоотдачи, ВтмК , л коэффициент теплопроводности теплоносителя при определяющей температуре, ВтмК , м вязкость теплоносителя при определяющей температуре Пас, с плотность вещества, кгм , л, м, с для плнки конденсата,

N количество трубок в кожухотрубчатом теплообменнике, dнар. наружный диаметр трубок в теплообменнике, м, Gг расход горячего теплоносителя, кгс, л см л2 х2 л1 1-х2 0,72 л2 - л 1 х2 1 х2 10 л89бензол0,1283 Втм ч град, л89толуол0,1214 Втм ч град , 1 лсм 0,1283 0,78 0,1214 1- 0,78 0,72 0,1283 0,1214 0,78 1 0,78 0,1259215 Вт мК с89б 797,4 кгм с89т 792 кгм 1 1 хб хт 11 ссм сб с 1 0,78 0,22 ссм 797,4 792 ссм 796.812 кгм lgмсм х1 lgм1 x2 lgм2 12 х1 , x2 мольные доли компонента в смеси кмоль комп. кмоль см , м89бензола 0,000294

Па с м89толуола 0,0002998 Па с 1 lgмсм 0.92 lg0.000294 0.08 lg0.0002998 0.275 10-3 Пас 6500 Gг 1,8 кгс 3600 По формуле 9 найдм коэффициент теплоотдачи бкондверт 3,78 0,1259 v 796 316 0,020 0,2750 10-3 1,80 бкондверт 954,54 Втм Для нахождения коэффициента теплоотдачи холодного теплоносителя воспользуемся формулой Nu л бх 13 dэ где Nu критерий Нуссельта, л коэффициент теплопроводности теплоносителя при определяющей температуре Вт мК , dэ - внутренний диаметр трубок в теплообменнике м,

Переходное течение жидкости в прямых трубах и каналах рассчитывается по формуле 1 Nu 0.008 Re0.9 Pr0.43 14 Cp м Pr 15 л Cp31вода 4183,5 Джкг град , 1 м31вода 0,84010-3 Пас, 1 л31вода 0.61813 Вт мК, 1 4183,50,84010-3 Pr 5.6851 0.61813 Nu 0.008 3819.380.9 5.68510.43 28.27 По формуле 13 найдм коэффициент теплоотдачи 28,27 0,633 бх 1118,43

ВтмК 0,0016 Коэффициент теплопередачи рассчитывается с помощью уравнения аддитивности термических сопротивлений с учтом наличия загрязнений по обе стороне теплопередающей стенки 1 1 1 дст 1 rзг rзх 16 К бг лст бх дст 0,002 м 2 лст 17.5 ВтмК 1 rзг 1900 ВтмК 2 rзх 5800 ВтмК 2 1 1 0,002 1 1 1 0,00275341 Втмград К 954,54 17,5 5800 1900 1118,43 Красч. 363 Втмград

По формуле 2 найдм расчтную поверхность 716310,45 Fрасч. 34 м 363 58 Далее проводим сопоставление выбранного варианта нормализированного теплообменника с расчтным по величине коэффициента запаса В Fст. Fрасч. В 100 17 Fст 41 - 34 В 100 17 41 Допускается, как правило, превышение стандартной поверхности нормализованного теплообменника над расчтной не более чем 20 . 1.2.

РАСЧТ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ Целью расчта тепловой изоляции является определение необходимой толщины слоя теплоизоляционного материала, покрывающего наружную поверхность теплообменника с целью снижения тепловых потерь и обеспечения требований безопасности и охраны труда при обслуживании теплоиспользующих установок. Температура поверхности слоя изоляции не должна превышать 45С. Расчт толщины теплоизоляционного слоя материала проводят по упрощнной схеме, используя следующие уравнения 1

Qп бн Ftиз. tокр. 17 лиз. Qиз . F tст. tиз. 18 диз. Так как Qп Qиз , то из этого следует лиз. tст. tиз. диз. 19 бн tиз. tокр. где б коэффициент теплоотдачи в окружающую среду, ВтмК, диз. толщина материала изоляции, мм, лиз. коэффициент теплопроводности материала изоляции, ВтмК, tст tокр tиз. соответственно температуры наружной стенки аппарата, окружающей среды, наружной

поверхности теплоизоляционного материала С, Коэффициент теплоотдачи, который определяет суммарную скорость переноса теплоты конвекций и тепловым излучением для аппаратов, находящихся в закрытых помещениях, при температуре до 150С можно рассчитать по приближнному уравнению бн 9,74 0,07t 20 Выбираем теплоизоляционный материал стеклянная вата. Задам температуры Tст 89С Tокр 25С tиз. 40С лиз. 0,05

ВтмК 1 Рассчитываем значение коэффициента теплоотдачи t tиз - tокр. 40 - 25 15С бн 9,74 0,07 15С 10,79 По уравнению 19 найдм толщину материала изоляции 0,045 89 40 диз. 13,3 мм 10,79 40-25 1.3. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧТ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ Основной целью гидравлического расчта теплообменных аппаратов является определение затрат энергии на перемещении жидкости через теплообменник и подбор насоса или вентилятора.

В общем случае мощность N кВт,потребляемая двигателем насоса рассчитывается по уравнению 1 V Рп N 21 1000 н пер. дв. где V объмная производительность, мс, Рп - потеря давления при течении теплоносителя, Па, н ,пер дв. соответственно коэффициенты полезного действия собственно насоса, передаточного механизма и двигателя V щ S 0.2010 0.009 0.001809 мс щ 0,2010 таблица 1,2

S 0,009 таблица 1,2 1.3.1. РАССЧИТЫВАЕМ ПОЛНОЕ ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ПОТОКА ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ Уравнение для расчта гидравлического сопротивления трубного пространства кожухотрубчатого теплообменника LZ щтр. с с щтрю с щшт. Рп .тр. л 2.5Z 1 2Z 3 сgh 22 dэ 2 2 2 где л коэффициент трения L длина труб, м, Z число ходов dэ диаметр эквивалентный, м, щтр скорость теплоносителя, мс, с плотность

вещества, кгм, h высота подъма, м, g 9,8 мс - ускорение свободного падения Коэффициент трения рассчитываем по формуле 10 560 Re зона смешенного трения 23 е e е dэ 0,0616 0,00375 0,06 мм 2 dэ 16 мм таблица 1,2 2666,66 3819,382 149333,33 л 0,11 е 68 3819,382 0,25 0,04214 Рассчитываем по формуле М щшт 24 с S d 150 мм 2 рd 3.140.15 S 0.01766 4 4 с31вода 997,6 кгм 5,7 щшт 0,01836 мс 997,6 0,01766

По формуле 3,2 найдм 2 4 0,2010 997,6 Рп .тр. 0,04214 2,54-1 2 4 0,016 2 0,2010 997,6 997,6 0,01836 3 997,6 9,8 2 3 59396,3424 Па 2 2 Р 59396.3424 Нп 6.06 м ст. жидкости сg 997.6 9.81 По формуле 21 найдм н. 0,40 2 пер. 1 2 дв. 1 2 0,001809 59396,3424 N 0,268619 кВт 1000 0,40 1 1 Подбираем центробежный насос. Расчтные СтандартныеQ м с1,810-32,410-3Нп м ст. жидкости6,0611,3Nн кВт2,63Марка

Х818 Электродвигатель тип А02-31-2 2. КОНСТРУКТИВНО-МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧТ В задачу конструктивно-механического расчта входит определение необходимых геометрических размеров отдельных деталей и узлов , которые определяют конструкцию теплообменного аппарата, его механическую прочность и геометрические размеры. 2.1. РАСЧТ И ПОДБОР ШТУЦЕРОВ Диаметр условного прохода внутренний диаметр штуцеров для подвода и отвода теплоносителей рассчитывается

на основе уравнения массового расхода рdвн.шт. G с щшт. 25 4 откуда dвн.шт. v 4G р с щшт щшт. скорость течения теплоносителя в штуцере мс, 1. Для насыщенного пара. Мсм. Мб. Хб. Мт 1 Хт. 27 Мсм. 78 0,92 93 0,08 79,2 Мсм. 273 Р спара 28 22,4 Т Р0 79,2 273 1,2 спара 3,0723 22,4 88 273 1,034 Предельно допустимая скорость насыщенного пара -

15-25 мс 20 мс По уравнению 26 найдм dвн.шт. v 465003,14 203,07233600 93,4 мм 2. Для конденсата. Предельно допустимая скорость конденсата 0,1 0,5 0,1 мс По уравнению 4,2 найдм dвн шт. v 465003,143600 0,1 796,812 169 мм 3. Для холодного теплоносителя. dвн шт 150 мм Ду, ммДт, ммДо 0,6 МПаSт, ммНт, мм150 х 21596155215200 х 22196160250 Рабочее давление 0,12МПа.

Конструкцию фланцевого соединения принимают в зависимости от рабочих параметров аппарата плоские приварные фланцы при Р2.5МПа , t300C. Во фланцевых соединениях при Р4.0МПа ,t300C применяют болты. Фланцы для труб и трубной арматуры стальные плоские приварные с соединительным выступом ГОСТ 1255-67. Ру МПаРазмеры, ммЧисло отверстий Z 0.25ДуДфДбД1Д4hh Диаметр резьбы болтов dб для всех фланцев при соответствующих d d , мм 12 14 18 23

d , мм М10 М12 М16 М20 Фланцы для аппаратов стальные плоские приварные ОСТ-26-426-79. Д,ммРу МПаДфДбД1hSdЧисло отверстий Z6000,30,6720680644253082320 2.2. ОБЕЧАЙКА ТЕПЛООБМЕННОГО АППАРАТА Обечайка это цилиндрический корпус аппарата, который работает, как правило, под избыточным внутренним или внешним давлением. Толщина стенки обечаек, работающих под внутренним давлением рассчитывается по уравнению

PR D SR 29 2у цp. цR где PR расчетное давление в аппарате, МПа, D диаметр обечайки, мм, у предельно-допускаемое напряжение, МПа, цp. коэффициент прочности шва S SR C , где С прибавка. 30 PR 1.25- 1.5Pу20 уt 31 PR 1.4 0.12 140133,4 PR 0.176 По формуле 30 найдм 0.176 600 SR 0.47761 2 134 1-0.175

C 2 S SR C 0.4776 2 S 2.4776 3мм 2.3. ТОЛЩИНА ТРУБНЫХ РЕШТОК В среднем толщина трубных решток составляет от 15 до 35мм в зависимости от диаметра развальцованных теплообменных труб и конструкции теплообменника, поскольку напряжение, под действием которых находится напряжение, под действием которых находится и работает трубная рештка, определяется не только давлением рабочей среды, но и особенностями конструкции аппарата.

Ориентировочно, толщину трубных решток можно принять равной Sтр.реш. dн 8 5мм. 208 5 7,5 мм. 2.4. ПОДБОР ДНИЩА Днище это составной элемент корпуса химических аппаратов, который ограничивает корпус снизу и сверху и изготавливается из того же материала, что и корпус. По форме днища могут быть, в зависимости от давления среды и конструктивных соображений, эллиптическими,

сферическими, коническими, плоскими, цилиндрическими могут присоединяться к корпусу пайкой, сваркой или с помощью фланцев. Днища эллиптические отбортованные стальные с внутренними базовыми размерами. Дв, ммS, ммН, ммh, ммFв, мVв, м6004-16 18-4015025 400,44 0,470,0352 0,0395 2.5. ОПОРЫ АППАРАТА На фундаменты или специальные несущие конструкции химические аппараты устанавливаются с помощью опор. В зависимости от рабочего положения аппарата различают опоры для горизонтальных и вертикальных

аппаратов. Вертикальные аппараты обычно устанавливают или на стойках, когда их размещают внизу в помещении, или на подвесных лапах, когда аппарат размещают между перекрытиями в помещении. Горизонтальные аппараты устанавливают на Седловых опорах. В зависимости от толщины стенки корпуса аппарата лапы привариваются или непосредственно к корпусу, или к накладному листу. Накладной лист выполняется из того же материала, что и корпус и приваривается

к нему сплошным швом. Опоры подбираются в зависимости от массы аппарата. Gап. Gоб. 2Gкр. Gтруб. 2Gтр.реш Gр-ра 15 от веса аппарата 32 Gоб h рD д сстали. 3.14 2 0.003 7850 0.6 88.73 2Gкр. S F сстали. 0.003 0.44 7850 10.362, S0.003м,F0.44м 3 Gтруб. h рd дтр. сстали. Nтр. 3,140,020278500,002316623,12 рD рd 2Gтр.реш -

N сстали. Sтр.реш. 4 4 3,140,6 3,140,02 2Gтр.реш - 316 7850 0,0075 10,796262 4 4 рD 3,140,6 Gр-ра h своды 2 1000 565,2 4 4 G 88,73 10,79 623,12 10,79 733,43 733,43 - 100 Х - 15 Х 110,0145 Gап. 733,43 565,2 110,0145 1408,6445 кг 1408,6445 9,8 Qап. 13,8 кН 1000 Опоры лапы для вертикальных аппаратов,

ОСТ 26-665-79, мм. Q,кНаа1а2вв1в2сс1hh1S1KK1ddбfmax М20140 Величина зазора между аппаратом и подпорной рамой f принимается конструктивно, но не более fmax. Министерство образования Российской Федерации Томский Государственный Промышленно-Гуманитарный колледж Специальность 2105 Группа 233 Утверждаю Зам. Директора по УР Г.М. Крюкова 2004 г.

РАСЧТ КОНДЕНСАТОРА Пояснительная записка к курсовому проекту 2501 Химические технологии органических веществ и ВМС Руководитель курсового проекта Преподаватель Медведева С.С. 2004 г. Исполнитель студентка Иванникова М.А. 2004 г. г. Томск 2004 г. ЗАДАНИЕ Студентке группы 233 Иванниковой Марии Анатольевне ТГПГК на выполнение курсового проекта по

Процессам и аппаратам химической технологии. Расчт конденсатора Тема курсового проекта Исходные данные Состав насыщенного пара бензол 0.92 , толуол 0.08 мольные Рпара 1.2 ата. Gпо пару 6.5 тчас. Конденсация ведтся охлажднной водой tн 15 , tк 45 . Конденсат пара отводится при температуре конденсации. вода 1 2 нас.пар 3 4 конденсат 5 вода 1 крышка 4 - трубы 2 трубная рештка 5 - днище 3 корпус 3. АТОМАТИЗАЦИЯ

Регулирование процесса конденсации осуществляется за счт подачи холодного теплоносителя. При сравнении подачи пара и холодного теплоносителя, срабатывает исполнительный механизм на линии подачи холодног теплоносителя. ОбозначениеНаименованиеПервичный измерительный преобразователь расхода, установленный по месту. Прибор для измерения расхода, показывающий, регистрирующий, установленный на щите. Прибор для измерения расхода, преобразующий, регулирующий, установленный на щите.

Прибор для измерения температуры, показывающий, регистрирующий, установленный на щите. Прибор для измерения температуры, показывающий, регистрирующий, сигнализирующий. Прибор для измерения давления, показывающий, регистрирующий, установленный на щите. Прибор для измерения расхода, преобразовывающий, установлен по месту, 3.СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУТЫ 1. Физико-химические и термодинамические свойства веществ.

Справочник Гусев В.П Гусева Ж.А. Томск, изд. ТХТК, 1994 69с. 2. Процессы и аппараты химической технологии. Расчт теплообменных аппаратов. Методическое указание к курсовому проектированию для студентов Томского химико-технологического колледжа. Гусев В.П. Томск, изд. ТХТК, 1994 70с. 3. Конструктивно-механический расчт.

Методические пособие к выполнению курсового проекта по процессам аппаратам химической технологии Медведева С.С. Томск, изд. ТХТЛ, 1997 30с. 4. Молоканов Ю.К. Процессы и аппараты нефтегазо-переработки.1987, 2-е изд. М. Химия с. 143-150, 5. А.Г. Касаткин. Процессы и аппараты химической технологии. 1971, Москва изд. Химия с. 784. СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ 1.

РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ 1.1. Тепловой расчет аппарата 1.1.1. Тепловой баланс 1.1.2. Определение средней движущей силы процесса 1.1.3. Определение средних температур теплоносителей 1.1.4. Расчет коэффициента теплоотдачи 1.1.5. Подбор конденсатора 1.2. Расчет тепловой изоляции 1.3. Гидравлический расчет теплообменных аппаратов 1.3.1

Расчет гидравлического сопротивления 2. КОНСТРУКТИВНО-МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ 2.1. Расчет и подбор штуцеров 2.2. Подбор фланцев 2.3. Расчет обечайки 2.4. Расчет толщины трубных решеток 2.5. Подбор днища 2.6. Подбор опор 3. АВТОМАТИЗАЦИЯ 4. ЛИТЕРАТУРА