Министерство образования Российской Федерации
Министерство Российской Федерации по атомной энергии
Технологический институт
(филиал)
Московского инженерно-физического института
(технического университета)
(г. Лесной Свердловской области)
СОГЛАСОВАНО: УТВЕРЖДАЮ:
Заведующий кафедрой Руковод. курсового проекта
Технология машиностроения Старший преподаватель
Процесс технологический обработки детали типа червяк
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
/>
МИФИ КП0312.00.000
Студент
Группа
г. Лесной
2008
Аннотация
В данном проекте рассмотрен один из возможных технологических процессов обработки детали типа червяк.
При его разработке были учтены: тип производства, свойства и особенности обрабатываемого материала, точность размеров, чистота поверхности, действующие стандарты и нормативы.
Проект состоит из пояснительной записки, альбома технологических карт и чертежей.
Для выполнения графической части курсового проекта использовалась система КОМПАС–3D V9.
В расчетах использована прикладная программа пакета Mathcad Professional.
При оформлении пояснительной записки — программа Microsoft Word.
Графическая часть проекта содержит: чертеж детали, заготовки, размерного анализа, чертежи технологического процесса обработки с указанием технологических размеров и режущего инструмента, чертёж размерного анализа.
В данной работе были развиты навыки к самостоятельному решению инженерных задач в области проектирования технологических процессов, в выборе оборудования и режущего инструмента для получения годной детали механической обработкой.
При оформлении графической части проекта и альбома технологических карт учитывались требования ЕСКД и ЕСТПП.
Содержание
Введение
1. Анализ технологичности детали
2. Выбор метода получения заготовки
3. Расчет припусков и допусков на заготовку по ГОСТ 7505-89
4. Расчет припусков на диаметральные размеры расчетно-аналитическим методом
5. Выбор технологического процесса изготовления детали
6. Выбор технологических баз
7. Выбор и характеристика оборудования, режущего инструмента
8. Расчет припусков на линейные размеры размерным анализом
9. Выбор СОЖ
10. Нормирование режимов резания и времени обработки
Заключение
Список литературы
Введение
Курсовой проект по технологии машиностроения является самостоятельной работой в области основной специальности и наиболее полно отражает знания, полученные при изучении режущего инструмента, технологии машиностроения, металлорежущих станков и станочных приспособлений.
Основная цель курсового проекта:
— развить навыки к решению инженерных задач в области проектирования технологических процессов механической обработки деталей машин;
— освоить методику проектирования технологических процессов по всем её этапам с анализа задания до технико-экономического обоснования;
— закрепить методику расчёта и конструирования заготовок;
— закрепить методику построения размерных схем и расчёта технологических размеров;
— развить навыки правильного выбора и использования оборудования с установлением рациональных режимов резания и технологически обоснованных норм времени;
— освоить методику составления маршрутных и операционных карт.
1. Анализ технологичности детали.
Разработка ТП производится для изделий, конструкции которых отработаны на технологичность. Конструкция детали напрямую влияет на разработку тех. процесса, выбор станков, приспособлений и может быть признана технологичной, если обеспечивает простое и экономичное изготовление этого изделия. От точности размеров детали зависит выбор рабочих той или иной квалификации. В зависимости от материала выбирается способ получения заготовки, её вид, режимы обработки, инструмент.
Проанализируем чертеж конструкции исходной детали и дадим качественную оценку ее технологичности.
Тип детали – ступенчатый вал — червяк с небольшими габаритами.
Материал детали Сталь 40Х обычно применяется при изготовлении червяков быстроходных высоконагруженных передач. Он недорогой, широко распространенный и применяемый в машиностроении; хорошо обрабатывается резанием, что способствует сокращению времени обработки.
В качестве технологических баз используют центровочные отверстия, которые позволяют обработать почти все наружные поверхности вала на единых базах с установкой в центрах. Они совпадают с конструкторскими, что не повлечет за собой погрешности базирования. Но конструкторские размеры могут не совпадать с технологическими, что вызовет ужесточение допусков на некоторые размеры.
Данный червяк имеет небольшие перепады диаметров ступеней, что позволяет вести обработку одновременно несколькими резцами и говорит о технологичности.
Требования к шероховатости червяка средние – есть поверхности с высокими требованиями (поверхности Ø25мм – места под подшипники; рабочий профиль червяка), обработка которых усложняет техпроцесс, увеличивает номенклатуру обрабатывающего инструмента, но есть и с достаточно низкими, обработка которых не требует больших затрат времени и высокой трудоемкости.
Наружные поверхности детали имеют открытую форму, что обеспечивает обработку на проход и свободный доступ инструмента к обрабатываемым поверхностям. Неудобными в обработке могут оказаться выточки размером в 3мм, но они необходимы при шлифовании шеек вала червяка для выхода шлифовального круга. В конструкции детали нет наклонного расположения обрабатываемых поверхностей (за исключением зубьев самого червяка), что удобно для обработки.
Все выше изложенное позволяет сделать вывод, что представленная деталь является среднетехнологичной.
2. Выбор метода получения заготовки
Материал детали – Сталь 40Х. В условиях крупносерийного производства предпочтительным способом получения заготовок для детали типа “червяк” является штамповка. Горячая штамповка имеет существенные преимущества перед ковкой и литьем:
более высокая производительность по сравнению с ковкой;
получение без напусков поковок более сложной конфигурации, чем при ковке;
экономия металла;
штампованные поковки имеют значительно меньшие допуски, чем при ковке;
Горячая штамповка в закрытых штампах является более точной, чем в открытых.
В закрытых штампах в основном штампуют на горизонтально ковочных машинах и на кривошипных горячештамповочных прессах.
ГКМ предназначена для штамповки из пруткового материала высадкой и прошивкой поковок, форма которых близка форме тел вращения.
Преимущества штамповки на ГКМ:
легкость штамповки таких деталей, которые на другом оборудовании рационально изготовить нельзя.
экономия металла за счет штамповки преимущественно в закрытых штампах и отсутствия в отдельных случаях штамповочных уклонов;
получение поковок высокого качества; возможность применения вставок для ручьев, в результате чего экономится штамповая сталь;
безударная, спокойная, безопасная работа;
легкость автоматизации (автоматические ГКМ с горизонтальным разъемом матриц).--PAGE_BREAK--
Недостатки штамповки на ГКМ:
меньшая универсальность по сравнению с молотами и прессами; резко ограниченная номенклатура поковок; относительно небольшие размеры и масса поковок (до 150кг );
необходимость применения в качестве исходного материала проката повышенной точности;
низкая стойкость штампов – в закрытых возникают прегрузки в полости ручья;
необходимость очистки нагретого прутка от окалины, так как деформирование происходит за 1 ход и вся окалина может быть заштампована в его поверхность;
высокая стоимость (примерно в 1,5 раза выше стоимости КГШП той же мощности).
КГШП предназначены для относительно точной штамповки различных поковок. Отличаются быстроходностью (50-60 ход/мин), что позволяет сократить время деформации заготовки, снизить разогрев штампов и увеличить их стойкость. При штамповке на прессе металл течёт одинаково в верхний и нижний штампы, вследствие того что верхние и нижние контактные поверхности заготовки охлаждаются приблизительно одинаково. Конструкция пресса обеспечивает высокую точность размеров, вследствие точного совпадения частей штампа благодаря надёжному закреплению ползуна в направляющих станины и наличию направляющих колонок и втулок в штампе.
Преимущества штамповки на КГШП:
Наличие выталкивателей в ползуне и столе пресса позволяет уменьшить штамповочные уклоны до 1-30, а в некоторых случаях отказаться от них, что уменьшает напуски на уклоны;
Постоянство хода пресса обеспечивает одинаковую степень обжатия заготовок;
Высокая стойкость штампов объясняется очень незначительным временем пребывания горячего металла в ручье штампа, безударным характером деформации, применение выталкивателей, исключающих застревание поковок.
Если сравнивать штамповку на ГКМ и КГШП, то получим следующие результаты:
Направляющие обоих ползунов ГКМ конструктивно выполнены также, как и у КГШП, и являются столь же надежными.
Но открытая свеху станина не обеспечивает машине такой жесткости, какую имеют вертикальные КГШП. Поэтому поковки, изготовляемые на ГКМ, по величине припусков и допусков ближе к молотовым поковкам.
Число ходов в минуту у ГКМ на 40-50% меньше, чем у КГШП. Но вспомогательное время, затрачиваемое на ручные приемы, при штамповке на ГКМ меньше, соответственно, ГКМ не является менее производительной.
Таким образом, проанализировав все плюсы и минусы штамповки в закрытых штампах на ГКМ и КГШП делаем свой выбор в пользу КГШП.
Там, где разница между диаметрами заготовки мала ( до 5 мм ) делаем заготовку бесступенчатой, чтобы не усложнять штампы. Там же, где перепад значительный ( более 5 мм ) мы вынуждены применить ступень, так как производство детали крупносерийное и мы можем себе позволить усложнить штамп в целях экономии металла и уменьшения объёма механической обработки.
/>
3. Расчет припусков и допусков на заготовку по ГОСТ 7505-89
Штамповочное оборудование – горячештамповочный пресс.
6.1 Расчетная масса детали:
/>
/>
p=7800 кг/м3
/>
6.2 Класс точности поковки:
Т3
6.3 Группа стали:
М2
6.4 Степень сложности:
С1
/>
/>
/>
6.5 Исходный индекс: 9
6.6 Диаметральные размеры:
Размер
Шероховатость
/>
/>
Z
T
Размер заготовки
/>
Rz 40
1.4
0.5
1.9
+0.8
-0.4
/>
/>
Ra 1.25
1.6
0.5
2.1
+0.9
-0.5
/>
/>
Ra 1.25
1.4
0.5
1.9
+0.8
-0.4
/>
6.7 Линейные размеры:
Размер
Шероховатость
/>
/>
Z
T
Размер заготовки
/>
Rz 40
1.4
0.5
1.9
+0.9
-0.5
/>
/>
Rz 40
1.4
0.5
1.9
+0.9
-0.5
/>
132
Rz 40
1.5
0.5
2.
+1.1
-0.5
/>
/>
Rz 40
1.7
0.5 продолжение
--PAGE_BREAK----PAGE_BREAK--
26.862
3.158
2.238
Чистовое
точение
50
50
453
-
/>
25.756
045
25.801
25.756
1.341
1.106
Термообработка
-
-
-
-
Шлифование
25
50
302
-
/>
25.002
015
25.017
25.002
0.784
0.754 5. Выбор технологического процесса изготовления детали
Для данной детали в условиях крупносерийного производства составим два варианта обработки детали.
Вариант 1:
Оп.00 Заготовительная
Оп.05 Фрезерно-центровальная
Оп.10 Токарно-копировальная черновая
Оп.15 Токарно-копировальная черновая
Оп.20 Термообработка
Оп.25 Центрошлифовальная
Оп.30 Токарно-копировальная чистовая
Оп.35 Токарно-копировальная чистовая
Оп.40 Зубонарезная (нарезание дисковой модульной фрезой)
Оп.45 Шпоночно-фрезерная
Оп.50 Круглошлифовальная
Оп.55 Круглошлифовальная
Оп.60 Зубошлифовальная (двустороннее модульным дисковым кругом)
Вариант 2:
Оп.00 Заготовительная
Оп.05 Фрезерно-центровальная
Оп.10 Токарная черновая
Оп.15 Токарная чистовая
Оп.20 Токарная черновая
Оп.25 Токарная чистовая
Оп.30 Токарная канавочная
Оп.35 Зубонарезная (нарезание долбяком)
Оп.40 Термообработка
Оп.45 Центрошлифовальная
Оп.50 Шпоночно-фрезерная
Оп.55 Зубошлифовальная (двустороннее чашечными кругами)
Оп.60 Круглошлифовальная
Оп.65 Круглошлифовальная
Из двух рассмотренных технологий обработки предпочтительной является первая так как производится меньшее количество операций, требуется меньшее число переустановов, фрезерование дисковой модульной фрезой является более дешевым и распространенным методом нарезания витков червяка.
6. Выбор технологических баз
Одним из наиболее сложных и принципиальных разделов проектирования технологических процессов механической обработки и сборки является назначение технологических баз. От правильности решения вопроса о технологических базах в значительной степени зависят: фактическая точность выполнения размеров, заданных конструктором; правильность взаимного расположения обрабатываемых поверхностей; точность обработки, которую должен выдерживать рабочий при выполнении запроектированной технологической операции; степень сложности и конструкция необходимых приспособлений, режущих и измерительных инструментов; общая производительность обработки детали.
Заготовка детали в процессе обработки должна занять и сохранять в течении всего времени обработки определенное положение относительно деталей станка или приспособления. Для этого необходимо лишить заготовку детали шести степеней свободы.
В основе выбора технологических баз лежат следующие общие принципы:
– при обработке заготовок, полученных литьем или штамповкой, необработанные поверхности можно использовать в качестве баз только на первой операции;
– при обработке у заготовок всех поверхностей в качестве технологических баз для первой операции целесообразно использовать поверхности, которые будут подготавливать базы, используемые при дальнейшей обработке на большинстве операций;
–наибольшая точность обработки достигается при использовании на всех операциях одних и тех же баз, т. е. при соблюдении принципа единства баз;
– желательно совмещать технологические базы с конструкторскими.
– располагать базы на поверхности желательно на большем расстоянии друг от друга.
Основными базами большинства валов являются поверхности его опорных шеек. Однако использовать их в качестве технологических баз для обработки наружных поверхностей, как правило, затруднительно, особенно при условии сохранения принципа единства баз, что очень важно при автоматизированном технологическом процессе. Поэтому, при большинстве операций за технологические базы принимают поверхности центровых отверстий (31, 32) и торцов заготовки (поверхности 1, 10, 30), что позволяет обрабатывать почти все наружные поверхности вала на единых базах с установкой его в центрах, за исключением операций: фрезерно – центровальная, центрошлифовальная. При выполнении данных операций в качестве баз используются чаще наружные цилиндрические поверхности (поверхности 15, 24).
7. Выбор и характеристики оборудования, режущего инструмента
Оп.05 Фрезерно – центровальная
Данная операция имеет большое значение, т.к. на ней мы подготавливаем базы для последующей обработки детали. В соответствии с условиями (крупно-серийное производство) имеет смысл выбрать специальное оборудование, предназначенное конкретно для выполнения подобных операций. Исходя из данных предпосылок выбираем двусторонний фрезерно-центровальный полуавтомат последовательного действия МР-71М.
Параметр
Значение
Диаметр обрабатываемой заготовки, мм
20-125
Длина обрабатываемой заготовки, мм
200-500
Число скоростей шпинделя
8
Пределы чисел оборотов шпинделя фрезы в минуту
125-712
Наибольший ход головки фрезы, мм
225
Диаметр применяемой фрезы, мм
90-160
Пределы рабочих подач, мм/мин
20-800
Число скоростей сверлильного шпинделя
6
Пределы чисел оборотов шпинделя в минуту
125-1125
Ход сверлильной головки, мм
60
Пределы рабочих подач, мм/мин
20-300
Продолжительность холостых ходов, мин
0,3
Мощность электродвигателя, кВт:
фрезерных головок
сверлильных головок
7 или 10
1,7 или 2,8
Габариты станка, мм
2640x1615x1680
Категория ремонтной сложности
6
Режущий инструмент: продолжение
--PAGE_BREAK--
-торцовая насадная фреза 2214-0153 со вставными ножами, оснащенными пластинами из твердого сплава Т15К6 по ГОСТ 24359-80 (2 штуки), технические требования по ГОСТ 24360-80;
-центровочные комбинированные сверла типа В4 2317-0122 по ГОСТ 14952-75 с цилиндрическим хвостовиком.
Оп.10;15 Токарно- копировальная черновая
Оп.30;35 Токарно- копировальная чистовая
В крупносерийном производстве для обработки ступенчатых валов широкое распространение получили многорезцовые и токарно-копировальные станки, которые на 50-100% производительнее универсальных токарных. Поскольку снимаемый припуск на ступенях различный, для увеличения производительности необходимо менять подачу и число оборотов шпинделя во время обработки не останавливая процесс. Исходя из этого выбираем полуавтомат токарный многорезцово- копировальный специальный модели НТ 502М
Предназначен для высокопроизводительной черновой и чистовой токарной обработки однорезцово- копировальным или многорезцово- копировальным способом валов, колец подшипников, фланцев и прочих деталей в центрах, патроне или на оправке в условиях серийного и массового производства.
При работе станка обработка может производиться одновременно двумя суппортами или в любой последовательности со сменой частот вращения шпинделя и подач суппортов в любом кадре программы. Параметр
Значение
Наибольший диаметр обрабатываемой заготовки, мм
250
Наибольшая длина обрабатываемой заготовки, мм
710
Расстояние от низа основания станка до оси центров, мм
1060
Пределы частоты вращения шпинделя, мин-1
40-1600
Количество сменных копиров
2
Пределы подач продольного суппорта, мм/мин
3.5-2600
Наибольшая длина обработки 1 резцом с продольного суппорта, мм
550
Скорость быстрого перемещения продольного суппорта
3000
Наибольший крутящий момент на шпинделе, Н/м
650
Пределы подач поперечного суппорта, мм/мин
3.5-1500
Наибольшее рабочее перемещение поперечного суппорта, мм
140
Скорость быстрого перемещения поперечного суппорта
1500
Мощность электродвигателя, кВт
7.5
Габариты станка, мм
3000x1700x2120
Масса станка, кг
4200
Режущий инструмент:
-резец токарный проходной упорный отогнутый 2101-0004 с углом в плане 900 с пластинами из твердого сплава Т5К10 по ГОСТ 18879-73.
-резец токарный проходной отогнутый 2100-0025 с пластинами из твердого сплава Т5К6 по ГОСТ 18878-73;
-резец канавочный 2142-0585 Т15К6 по ГОСТ 9795-84.
Оп.25 Центрошлифовальная
На данной операции исправляется возможный увод баз после термообработки, поскольку производство крупносерийное выбираем оборудование, не требующее высокой квалификации станочника, т.е. специальное, не универсальное:
Станок центрошлифовальный 3922.
Параметр
Значение
Размеры обрабатываемой заготовки, мм
диаметр
длина
5-200
50-1000
Диаметр центрового отверстия, мм
2.5-20
Диаметр шлифовальной головки, мм
10,20,32
Наибольший вес обрабатываемой детали, кг
40
Число оборотов шлифовальной головки в минуту
770,1560,3000,6050
Мощность электродвигателя, кВт
0.6
Габариты станка, мм
628х596х1980
Режущий инструмент:
— головка шлифовальная коническая EW 20х25 24А 25-Н СТ 1 6 К А 30м/с ГОСТ 2447-82.
Оп.40 Зубофрезерная
Винтовая поверхность цилиндрических червяков может быть нарезана с помощью дисковых фрез на универсально-фрезерных или резьбофрезерных станках. Поскольку обработка на универсально- фрезерном станке требует более долгой наладки станка, более квалифицированного станочника выбираем более специализированное оборудование: станок резьбофрезерный 5Б64.
Параметр
Значение
Наибольший диаметр обрабатываемой заготовки, мм
500
Наибольший модуль, мм
8
Диаметр стола, мм
320
Наибольший угол наклона линии витка червяка, град
/>30
Наибольший диаметр червячной фрезы, мм
180
Конус Морзе шпинделя фрезы
№4
Число скоростей шпинделя фрезы
8
Пределы чисел оборотов шпинделя в минуту
50-310
Наибольшее осевое перемещение фрезы, мм
80
Подача заготовки, мм/об:
вертикальная или продольная
радиальная
0,8;0,83;1,33;1,67;5,0
0,14-0,84
Мощность электродвигателя, кВт
7,5
Габариты станка, мм
2500х1440х2000
Категория ремонтной сложности
11
Режущий инструмент:
-фреза дисковая модульная по ГОСТ 10996-78.
Оп.45 Шпоночно – фрезерная
Шпоночные канавки обрабатывают либо на обычных фрезерных станках, либо на специальных, работающих по маятниковому методу. В последнем случае шпоночные канавки получаются боле высокого качества, в связи с чем выбираем станок шпоночно-фрезерный 692А.
Параметр
Значение
Ширина фрезеруемого паза, мм
3-20
Наибольшая длина фрезеруемого паза, мм
300
Размер стола, мм
900-250
Пределы чисел оборотов шпинделя в минуту
385-3600
Число шпинделей продолжение
--PAGE_BREAK----PAGE_BREAK--
3
К6=3+0,25
К6= В/>
0,25
–
К7=75+0,14
К7= В/>–В/>
0,14
4
К8=3+0,25
К8= В/>
0,25
–
К9=115+0,87
К9= В/>–В/>
0,87
5
К10=2/>0,2
К10= В/>–В/>
0,4
7
К11=140+1
К11= В/>–В/>
0,4
6
К12=2/>0,2
К12= В/>–В/>
0,4
8
К13=207-0,6
К13=В/>
0,2
–
К14=3+0,25
К14=В/>
0,25
–
К15=1/>0,2
К15= В/>–В/>
0,4
1
К16=53+1,9
К16= В/>–В/>
1,9
9
К17=285-0,34
К17= В/>
0,1
–
Z051=З2–В21
Z0530=З– В22– З2+В21
Z1010= В22–В21– В19
Z1016=В22–В17–З3–В21
Z1523= З4+В21–В15
Расчет цепей:
1) К15=В22–В6
К15ном=В22ном–В6ном
1=285– В6ном
В6ном=284
К15max=В22max–В6min
1,2=285–В6min
В6min=283,8
К15min=В22min –В6max
0,8=284,9–В6max
В6max=284,1
В6=/>
2) К1=В22–В14
К1ном=В22ном–В14ном
1=285– В14ном
В14ном=284
К1max=В22max–В14min
1,2=285–В14min
В14min=283,8
К1min=В22min –В14max
0,8=284,9–В14max
В14max=284,1
В14=/>
3) К5= В22–В20
К5ном=В22ном–В20ном
30=285– В20ном
В20ном=255
К5max=В22max–В20min
30,52=285–В20min
В20min=254,48
К5min=В22min –В20max
30=284,9–В20max
В20max=254,9
В20=/>
4) К7ном=В22ном–В19ном
75=285– В19ном
В19ном=210
К7max=В22max–В19min
75,14=285–В19min продолжение
--PAGE_BREAK--
В19min=209,86
К7min=В22min –В19max
75=284,9–В19max
В19max=209,9
В19=/>
5) К9= В22–В8
К9ном=В22ном–В8ном
115=285– В8ном
В8ном =170
К9max= В22max–В8min
115,87=285– В8min
В8min =169,13
К9min=В22min–В8max
115=284,9–В8max
В8max =169,9
В8=/>
6) К11= В22–В17
К11ном=В22ном–В17ном
140=285– В17ном
В17ном=145
К11max=В22max–В17min
141=285–В17min
В17min =144
К11min=В22min–В17max
140= 284,9–В17max
В17max=144,9
В17=/>
На технологический размер В17 ужесточаем допуск, т.к. он участвует еще в одной размерной цепи К10= В17–В7, где допуск на размер К10=0,4.
В17=/>
7) К10= В/>–В/>
К10ном=В17ном–В7ном
2=145– В7ном
В7ном=143
К10max=В17max–В7min
2,2=144,9–В7min
В7min =142,7
К10min=В17min–В7max
1,8= 144,6–В7max
В7max=142,8
В7=/>
8) К12= В/>–В/>
К12ном=В15ном–В3ном
2=207– В3ном
В3ном=205
К12max=В15max–В3min
2,2=207–В3min
В3min =204,8
К12min=В15min–В3max
1,8= 206,8–В3max
В3max=205
В3=/>
9) К16= В/>–В/>
К16ном=В22ном–В4ном
53=285– В4ном
В4ном=232
К16max=В22max–В4min
54,9=285–В4min
В4min =230,1
К16min=В22min–В4max
53=284,9–В4max
В4max=231,9
В4=/>
10) Z1010= В22–В21– В19
В уравнении неизвестны Z1010 и В21. Определим минимальное значение припуска как
Z1010=Rzi-1+h
, где Rzi-1 – шероховатость на предшествующем переходе; Rzi-1=160 мкм
h – глубина дефектного слоя; h=200 мкм.
Z1010min=160+200=360 мкм
Z1010min= В22min – В21max – В19max
0,36=284,9– В21max – 209,9
В21max =74,64
Допуск на В21 берем 0,62
/>
Z1010ном= В22ном–В21ном–В19ном
Z1010ном= 285–74,2–210 продолжение
--PAGE_BREAK--
Z1010ном=0,8
Z1010max= В22max–В21min –В19min
Z1010max=285–74,02–209,86
Z1010max=1,12
Z1010=/>
11) Z051=З2–В21
Определим минимальное значение припуска как
Z051=Rzi-1+h
, где Rzi-1 – шероховатость на предшествующем переходе; Rzi-1=160 мкм
h – глубина дефектного слоя; h=200 мкм .
Z051min=160+200=360 мкм
Z051min= З2min –В21max
0,36= З2min–74,64
З2min=75
Допуск на З2 по ГОСТ берем 1,4
/>
Z051ном= З2ном –В21ном
Z051ном=75,5–74,2
Z051ном=1,3
Z051max= З2max –В21min
Z051max=76,4–74,02
Z051max=2,38
Z051=
12) Z0530=З– В22– З2+ В21
Z0530= Z051=/>
Z0530min=160+200=360 мкм
Z0530min=Зmin– В22max– З2max+ В21min
/>
Зmin=287.74
Допуск на З по ГОСТ берем 2.2
/>
Z0530ном=Зном– В22 ном– З2 ном+ В21 ном
Z0530ном=288–285–75.5+74.2
Z0530 ном=1.7
Z0530max= Зmax–В22min– З2min+ В21max
Z0530max=289.94–284,9–75+74.64
Z0530max=4.68
Z0530=
13) Z1523= З4+В21–В15
Определим минимальное значение припуска как
Z1523=Rzi-1+h
, где Rzi-1– шероховатость на предшествующем переходе; Rzi-1=160 мкм
h – глубина дефектного слоя; h=200 мкм.
Z1523min=160+200=360 мкм
Z1523min=З4min+В21min–В15max
0,36=З4min+74,02–207
З4min=133,34
Допуск на З4берем 2.0
/>
Z1523ном=З4ном+В21ном–В15ном
Z1523ном=134+74,2–207
Z1523ном=1,2
Z1523max=З4max+ В21max–В15min
Z1523max=135,34+74,64–206,8
Z1523max=3,18
Z1523=
14) Z1016=В22–З3–В21–В17
Определим минимальное значение припуска как
Z1016=Rzi-1+h
, где Rzi-1– шероховатость на предшествующем переходе; Rzi-1=160 мкм
h – глубина дефектного слоя; h=200 мкм. продолжение
--PAGE_BREAK--
Z1016min=160+200=360 мкм
Z1016min=В22min–В21max–З3max–В17maxВ17=/>/>
0,36= 284,9–74,64–З3max–144,9
З3max=65
Допуск на З3берем 1.9
/>
Z1016ном=В22ном–В21ном–З3ном–В17ном
Z1016ном=285–74,2–64–145
Z1016ном=1,8
Z1016max=В22max–В21min–З3min–В17min
Z1016max=285–74,02–63,1–144,6
Z1016max=3,28
Z1016=
9. Выбор СОЖ
Применение СОЖ при обработке стали 40Х резанием.
Технологическая операция
Обозначение материала
Фрезерование и центрование
МР-1у ТУ 381017317-80
Точение
ОСМ-5 ТУ38УССР2-01-249-76
Зубообработка
ОСМ-5 ТУ38УССР2-01-249-76
Шлифование
ОСМ-5 ТУ38УССР2-01-249-76
МР-1у ТУ 381017317-80:
Используют на станках-автоматах при точении, сверлении, фрезеровании, резьбо- и зубонарезании, протягивании углеродистых легированных и жаропрочных сталей.
ОСМ-5 ТУ38УССР2-01-249-76:
Применяют при зубообработке, сверлении, резьбонарезании, точении, развертывании и шлифовании углеродистых и легированных сталей.
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>/>
/>
/>
/>/>
/>/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
Сводная таблица нормирования времени обработки
№
Операция
Тосн
Твсп
Тп.з.
Тшт
05
Фрезерно-центровальная:
1.Фрезерование.
2.Центрирование.
0,014
0,044
0,37
0,17
продолжение
--PAGE_BREAK--
17 --PAGE_BREAK----PAGE_BREAK--
А
05
Фрезерно-центровальная
17
0.641
Б
МР-71
А
10
Токарно-копировальная чистовая
10
0,904
А
черновая
Б
НТ 502 М
А
15
Токарно-копировальная
10
1,055
А
черновая
Б
НТ 502 М
А
20
Термическая обработка
Б
Печь
МК
ГОСТ 3.1118-82 форма 1б
Дубл.
Взам.
Подл.
3ТМ-53.01101.08012
Лист
2
Листов
3
МИФИ КП 0312.00.000
3ТМ-53.01101.08012
А
Цех
Уч.
РМ
Опер.
Код, наименование операции
Обозначение документа
Б
Код, наименование оборудования
СМ
Проф.
Р.
УТ
КР
КОИД
ЕН
ОП
Кшт.
Тп.з.
Тшт.
/>К/М
Наименование детали, сб. единицы или материала
Обозначение, код
ОПП
ЕВ
ЕН
КИ
Н. Расх.
А
25
Центрошлифовальная
13
1,92
Б
3922
А
30
Токарно-копировальная
12
1,444
А
чистовая
Б
НТ 502 М
А
35
Токарно-копировальная
12
1,867
А
чистовая
Б
НТ 502 М
А
36
Контрольная
Б
Стол ОТК
А
40
Зубонарезная
21
2.421
Б
5Б64
А
45
Шпоночно-фрезерная
17
2,298
Б
692А
МК
ГОСТ 3.1118-82 форма 1б
Дубл.
Взам.
Подл.
3ТМ-53.01101.08012
Лист
3
Листов
3
МИФИ КП 0312.00.000
3ТМ-53.01101.08012
А
Цех
Уч.
РМ
Опер.
Код, наименование операции
Обозначение документа
Б
Код, наименование оборудования
СМ
Проф.
Р
УТ
КР
КОИД
ЕН
ОП
Кшт.
Тп.з.
Тшт.
/>К/М
Наименование детали, сб. единицы или материала
Обозначение, код
ОПП
ЕВ
ЕН
КИ
Н. Расх.
А
50
Круглошлифовальная
17
4.007
Б
3М153А
А
55
Круглошлифовальная
17
5.074
Б
3М153А
А
60
Червячно-шлифовальная
20
3.317
Б
5К881
А
65
Моечная
Б
Моечная машина
А
70
Контрольная
Б
Стол ОТК
А
75
Упаковочная
Б
МК
продолжение
--PAGE_BREAK--