Проектирование малых водопропускных сооружений и водоотвода

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ                                                                                                              4

1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ
ВОДОСБОРНОЙ ПЛОЩАДИ                                   5

2 ГИДРОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ                                                                                    6

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МАЛОГО
МОСТА                                         9         

4 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБ
(БЕЗНАПОРНОЙ, ПОЛУНАПОРНОЙ, НАПОРНОЙ)                                                                                                                 12

5 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
ФИЛЬТРУЮЩЕЙ НАСЫПИ                      15

6 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КАНАВ                                                                       17

7 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ
ИСТОЧНИКОВ                                          19

 

1
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ВОДОСБОРНОЙ ПЛОЩАДИ

            Разбиваем
площадь водосборного бассейна на треугольники и рассчитываем каждый треугольник
по формуле

F= Öр(р-а)(р-в)(р-с)    
,          р=а+в+с/2                              (1.1)

Где:   F-
площадь , р- полупериметр треугольника, а,в,с- стороны треугольника.

F₁=Ö0,144(0,144-0,074)(0,144-0,125)(0,144-0,09)=
0,329 км²         (1.2)

F₂=Ö0,135(0,135-0,09)(0,135-0,054)(0,135-0,127)=
0,206 км²          (1.3)

F₃=Ö0,139*0,012*0,053*0,074=
0,255 км²                              (1.4)

            Складываем площади и
получаем общую площадь водосборного бассейна

F= 0,329+0,206+0,255= 0,79 км²                                 (1.5)

5

 2
ГИДРОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

            2.1 Определяем
расход Q_л3%

Q_л= 16,7*А_р*а_р*F*j*K_i*К_ф,
м³/с                                  (2.1)

Расчетная интенсивность осадков

А_р= а_ч*К_т
, мм/мин                                                     (2.2)

ливневый район №4 ,

Где,     а_ч- часовая интенсивность осадков;

            К_т – коэффициент редукции часовой
интенсивности осадков;

            а_ч= 0,74 (по таблице 1, страница 4),

            К_т= 1,60 (по таблице 2, страница 4),

По формуле 2.2 расчетную
интенсивность осадков

А_р= 0,74*1,60=
1,12 мм/мин

Склоновый сток

а_р= а₀*d                                                            (2.3)

где, а₀- коэффициент стока при полном насыщении
почвы влагой (по таблице 3, страница 4);

а₀= 0,65

d-
коэффициент, учитывающий естественную аккумуляцию стока,

d= 1-g*b*П                                                      (2.4)

где, g - коэффициент проницаемости почво-грунтов (по таблице 6,
страница 4),

g= 0,15

b-
коэффициент, учитывающий состояние почво-грунтов (таблица 7, страница 5),

b= 1,0

П- поправочный коэффициент на
редукцию проницаемости (таблица 10-11, страница 5),

П=
1,0

По формуле 2.4 рассчитываем
коэффициент d

d= 1-0,15*1*1= 0,85

по формуле 2.3 рассчитываем
склоновый сток

а_р= 0,65*0,85=
0,55

Коэффициент редукции
максимальных расходов (таблица 4, страница 4),

j= 0,57

Коэффициент крутизны
водосборного бассейна К_i,
для чего рассчитываем уклон лога

I_л= (Н_втл-Н_тр)/L                                                           (2.5)

Где, Н_втл-
высшая точка лога

Н_втл=172,5

Н_тр- точка сооружения

Н_тр=
167,5

L- длина
лога

L= 1240 м

Рассчитываем по формуле 2.5
уклон лога

I_л=
(172,5-167,5)/1240= 0,004= 4%₀

Тогда по таблице 5, страница 4
находим

К_i= 0,78

Коэффициент, учитывающий форму
водосборной площади, К_ф                      6                                                               

К_ф=(DФ/L)ÖF                                                              (2.6)

Принимаем форму водосборной площади в виде треугольника.

Принимаем поправочный
коэффициент DФ, для чего находим L²/F

L²/F=1,24²/7,9=0,19

По таблице 8,
страница 5 находим поправочный коэффициент

DФ= 0,98

по формуле 2.6 рассчитываем
коэффициент К_ф

К_ф=(0,98/1,24)Ö0,79= 0,70

По формуле 2.1 рассчитываем
расход

Q_л3%= 16,7*1,12*0,55*0,79*0,57*0,78*0,70=
2,5 м³/с

            2.2 Определяем
расход от талых вод, Q_сн

Q_сн= [К_д*h_p*F/(F+1)ⁿ]*К_оз*К_л.б.                                                                          (2.7)

Определяем коэффициент дружности
половодья, К_д

Для чего определяем категорию рельефа:

a= i_л/i_тип                                                           (2.8)

находим типовой уклон

i_тип=25/ÖF+1=25/Ö0,79+1=18,66 %0                                      (2.9)

тогда по формуле 2.8 получаем

a= 4/18,66= 0,21

0,21<1, значит категория рельефа- III

По таблице 14, страница 6
находим коэффициент К_д

К_д= 0,006

Определяем расчетный слой
суммарного стока,h_р

h_р=К*h₀                                                            (2.10)

где, К- модульный коэффициент

К=С_v*Ф+1                                                      (2.11)

где, С_v- коэффициент вариации слоя стока,
определяется по приложению 3, страница 3

С_v= 0,3

Ф- отклонение кривой ВП от среднего
значения С_v= 1, находим по таблице 16, страница 6, для чего рассчитываем
коэффициент асимметрии С_s

С_s= 3 С_v= 3*0,3= 0,9

Далее

Ф=
2,45

По формуле 2.11 рассчитываем
модульный коэффициент

К=
0,3*2,45+1= 1,73

h₀ – исходная
величина стока, соответствующая конкретному территориальному району.
Принимается по приложению 2, страница 2.

h₀= 180 мм

Так как грунты глинистые, то

h₀=180*1,1= 198 мм

По формуле 2.10 рассчитываем h_р

h_р= 1,73*198= 342,54

По формуле 2.7
рассчитываем расход от талых вод

Q_сн= 0,006*342,54*0,79/(0,79+1)^0,25= 1,62/1,16= 1,4 м³/с

           

7

            2.3 С учетом аккумуляции стока

Вычерчиваем живое сечение

                                                                        Н=
168,75-165,5= 3,25

                                                                        i_АС= 1/0,0178= 56

                                                                        i_ВС=
1/0,0089= 112

	Рисунок 2.1 Живое сечение

Определяем объем дождевого стока

W= 1000*А_р*а_р*F*t_ф                                                    (2.12)

Где, t_ф- расчетная продолжительность осадков,
формирующих ливень часовой продолжительности. Определяется по таблице 12,
страница 5

t_ф= 30 мин

Тогда

W= 1000*1,12*0,55*0,79*30= 14599 м³

Определяем объем пруда

W_п= 220*В*h²/i₀                                                          (2.13)

Для Q_р= 2,5ÞV_доп= 0,5
м/с

Отсюда находим площадь сечения
пруда

w= Q/V=2,5/0,5= 5 м²                                                (2.14)

Определяем
глубину пруда

h= Öw*2/H= Ö5*2/168= 0,2 м                                                 (2.15)

Далее, по формуле 2.13,
рассчитываем объем пруда

W_п= 220*34*0,2²/4= 75 м³

Определяем расход с учетом
аккумуляции

Q_ак= Q_л[1- (W_п/W)^0.75]= 2,5[1-(75/14599)^0,75]= 2,45 м³/с                     (2.16)

Вывод: погрешность составляет
менее 5%, аккумуляцию учитывать не надо. Следовательно принимаем Q_р= 2,5 м³/с.

8

3
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МАЛОГО МОСТА

Рисунок 3.1 Живое сечение русла

Вычерчиваем живое сечение

                                                                                    Q_л= Q_р= 2,5 м³/с

                                                                                    n= 0,033          m= 0,46

                                                                                    Продольный
уклон лога 4 %0=

                                                                                    =
0,004

                                                                                    Грунт
- глины

Задаемся
бытовой глубиной

h_б= m³ÖК/I                                                      (3.1)

где, m-
русловой коэффициент. Он определяется по таблице 1, страница 7

m= 0,45

К- модуль
расхода. Определяется по формуле

К= Q_р/Öi_л= 2,5/Ö0,004=
39,7 м³/с                                                       (3.2)

I- сумма
котангенсов

I= m+n= 1/0,0178+1/0,0083= 56+112=
168                          (3.3)

Далее
рассчитываем по формуле 3.1 бытовую глубину

h_б= 0,46³Ö39,7/168=
0,29 м

Определяем пропускную
способность живого сечения

Q= w*V                                                           (3.4)

где, w- площадь живого сечения

w= (h_б²/2)I=(0,29²/2)168=
7,06 м²                                           (3.5)

V- скорость потока

V= СÖR*i                                                                    (3.6)

где, С- коэффициент Шези.
Определяется по рисунку 5, страница 7, для чего находим гидравлический радиус R

R= h_б/2=
0,29/2= 0,15                                                             (3.7)

Определяем коэффициент Шези

С=
15

По формуле 3.6 определяем
скорость потока

V=
15Ö0,15*0,004= 0,37 м/с

Далее по формуле 3.4 определяем
пропускную способность

Q= 7,06*0,37= 2,6 м³/с

Расхождение между Q и Q_р составляет меньше 5%, следовательно принимаем

Q_р= 2,5 м³/с

Строим таблицу w= ¦(h_б)

hб	w	С	R	Q
0,24	4,84	13	0,12	1,4
0,29	7,06	15	0,15	2,6
0,34	9,71	17	0,17	4,3

9

hб м

Q м3/с

5

4

1

0,35

0,30

0,25

0,20

Строим
график по данным таблицы (рисунок 2, страница 7)

По исходному расходу Q= 2,5 м³/с определяем бытовую глубину h_б= 0,28 м

Делаем проверку расхождения не более 5%

Для h_б= 0,28 м Þ Q= 2,17 м³/с

Расхождение 5%       2,5*0,05=
0,125;         2,5-2,17= 0,33 – условие выполнено.

Определяем критическую глубину

h_к= aV²/g                                                        (3.8)

где, V- скорость течения воды в
потоке

V= V_доп⁵Öh_б                                                      (3.9)

где, V_доп- допускаемая скорость течения воды в зависимости от
глубины потока. Находим по таблице 2, страница 7.

V_доп= 3 м/с

По формуле 3.9 определяем V

V= 3⁵Ö0,28=
2,33 м/с

По формуле 3.8 определяем h_к

h_к= 1*2,33²/2*9,81=
0,26 м

Определяем форму водослива

h_к< h_б

следовательно форма водослива – затопленная.

	Рисунок 3.2 Гидравлическая схема протекания воды через малое искусственное сооружение с затопленным водосливом

Определяем ширину моста В

В= Q_р/m h_бV                                                    (3.10)

где, m-
коэффициент сжатия потока

m=0,8 %

По формуле 3.10

В= 2,5/0,8*0,28*2,33=
4,8 м

10

Вычисляем величину подпора воды перед сооружением

Н= h_б+V²/2gj²=
0,28+2,33²/2*9,81*0,95²= 0,59 м                             (3.11)

где, j- скоростной
коэффициент

j =
0,95 %

Рисунок 3.3
Расчетные схемы железобетонного моста с вертикальными стенками устоев

Определяем высоту моста

Н_м= Н+Г+С                                                                (3.12)

где, Г- подмостовый габарит, для несудоходной реки Г= 0,25
м

С- высота строительной конструкции, определяется по
приложению 3, страница 7

С= 0,46 м

По формуле 3.12

Н_м= 0,59+0,25+0,46= 1,3 м

Определяем длину моста

L=
В+2mH+2а+2Р                                                     (3.13)

где, а- расстояние от вершины конуса до вершины моста, а=
0,15-0,5 м

Р- величина зазора, не менее 10 см

Тогда по формуле 3.13

L=
4,8+2*1,5*1,3+2*0,1+2*0,5=
9,2 м

Вывод: Величина типового пролета больше, чем
величина пролетного, следовательно скорость не уточняем.

11

4 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ
РАСЧЕТ ТРУБ

4.1 Безнапорный режим

Коэффициент накопления трубы S=H/d £ 1,2

Тип оголовка – I

n= 0,013

Рисунок 4.1
Безнапорный режим протекания воды в трубе

Подбираем параметры трубы

Если d= 1 м, то по таблице
2,страница 8, при Q_р=
2,5 м³/с, Н= 2,47 м

S=
2,47/1,0= 2,47 > 1,2

Следовательно d= 1 не принимаем.

Если d= 1,5 м, то Н= 1,30 м, тогда

S=
1,30/1,5= 0,87 < 1,2

Следовательно условие выполнено. Назначаем диаметр d= 1,5 м.

По таблице 3, страница 8 находим скорость течения потока в
трубе

V=
2,9 м/с

Определяем высоту сжатия потока воды в трубе при входе

h_сж= 0,78h_к                                                      (4.1)

где, h_к- критическая глубина потока воды в трубе, определяется в
таблице 1, страница 8 по соотношению h_к/d. Для этого
надо найти соотношение Q²/gd⁵

Q²/gd⁵= 2,5²/9,81*1,5⁵= 0,28                                       (4.2)

Отсюда h_к/d= 0,40 ,
следовательно

h_к= 0,40*1,5=
0,6 м                                                     (4.3)

По формуле 4.1 определяем

h_сж= 0,78*0,6= 0,47 м

Находим соотношение

h_сж/d=
0,47/1,5= 0,31                                                  (4.4)

Отсюда, по таблице 1, страница 8 определяем площадь сжатия
потока воды в трубе

w_сж=
0,196d²=
0,196*1,5²=
0,44 м²                                         (4.5)

Определяем величину подпора воды перед сооружением

Н= h_сж+ Q²/2gj²w_сж²= 0,47+2,5²/2*9,81*0,57²*0,44²=
5,7 м                           (4.6)

Находим скорость потока воды на выходе

V_вых= Q_р/w_вых                                                                                                                               (4.7)

Где, w_вых- площадь потока воды на выходе,
определяется как w_вых= ¦(h_вых)

Находим критический уклон

i_к= Q²/w_к²С_к²R_к                                                                                                                         (4.8)

Проверяем условие i_л= i₀ £ i_к

Для чего определяем соотношение

h_к/d= 0,6/1,5= 0,4                                                       (4.9)

по таблице 1, страница 8 находим:

w_к=
0,293d²=
0,293*1,5²=
0,66 м²                                          (4.10)

R_к= 0,214d= 0,214*1,5= 0,32 м                                              (4.11)

Определяем коэффициент Шези

С_к= 66

Тогда по формуле 4.8

i_к= 2,5²/0,66²*66²*0,32=
0,010= 10%0

0,010>0,004

следовательно условие выполняется. Тогда

h_вых= (0,8+0,85) h_к= (0,8+0,85)0,6= 0,99 м                            (4.12)

определяем соотношение

h_вых/d= 0,99/1,5= 0,66

по таблице 1, страница 8 определяем

w_вых=
0,540d²=
0,540*1,5²=
1,22 м²

Далее по формуле 4.7 определяем скорость на выходе

V_вых= 2,5/1,22= 2,05 м/с

Вывод: V_вых= 2,05 м/с , то по приложению 1,
таблице 1, страница 9, укрепление производим одиночным мощением на мху (слой
мха не менее 5 см) из булыжника размером 15 см.

4.2Полунапорный режим протекания воды в дорожных трубах

Рисунок 4.2
Полунапорный режим протекания воды в дорожных трубах

По таблице 2, страница 8 находим Н

Н= 2,47

Отсюда

S=
Н/d= 2,47/1= 2,47>1,2                                          (4.13)

Следовательно условие выполнено.

Находим скорость течения (смотри предыдущие расчеты)

V=
5,1 м/с

Рассматриваем условие i₀ ³
i_w

i_w= Q²/w_т²С_т²R_т                                                                                                                        (4.14)

где, R_т- гидравлический радиус, находится по формуле

R_т= R_т/2= ¼= 0,25 м                                                  (4.15)

По таблице 1, страница 8 находим

w_т=
0,332

С_т= 62

Отсюда по формуле 4.14 находим

i_w= 2,5²/0,332²*62²*0,25= 0,059

i₀ <
i_w

Вывод: Условие не выполняется, следовательно
последующий расчет в данном режиме бесполезен.

13

4.3 Напорный режим

Коэффициент наполнения трубы- отношение S=
Н/d > 1,4 ,
условие i₀ < i_w.

Задаемся ориентировочной длиной трубы 24 м, диаметр 1 м,
тип оголовка I (по таблице 2).

Рисунок 4.3
Напорный режим протекания воды в дорожных трубах

По таблице 2, страница 8 выводим соотношение S= Н/d= 2,47/1= 2,47>1,4- условие выполнено.

Находим скорость течения воды

V=
2,7 м/с

Определяем по формуле 4.14

i_w= Q²/w_т²С_т²R_т= 2,5²/0,332²*62²*0,25= 0,059>0,004

i₀
< i_w- следовательно
условие соблюдается.

Определяем величину подпора воды

Н= Н_зад+L(i_w- i₀ )=
2,47+24(0,059-0,004)= 3,79 м                              (4.16)

Определяем скорость на выходе при Е= 0,6…0,9

V_вых= Q/Еw_т=
2,5/0,9*0,332= 8,3 м/с                                     (4.17)

Вывод: По показателям скорости на выходе и
укрепления русла трубы выбираем безнапорный режим, как более экономичный.

14

5 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ
РАСЧЕТ ФИЛЬТРУЮЩЕЙ НАСЫПИ

(насыпь напорная)

Дано: i₀= 0,004; Q_р= 2,5 м³/с;
грунт- глины; В= 8; m= 1,5; дорожный строительный
материал- камень круглый Æ 40 см

Рисунок
5.1 Напорная фильтрующая насыпь

Принимаем высоту насыпи Н_н= 4,0 м;

Находим
скорость течения по формуле Дарси

V= К_фÖI                                                          (5.1)

Н

h

Где, К_ф- коэффициент
фильтрации, определяем по таблице 1, страница 9 в зависимости от среднего
диаметра камней и их характеристики.

К_ф= 0,50 м/с

Где, В_низ-
ширина насыпи по низу; h_б- бытовая глубина воды на выходе; Н- глубина подпора воды
перед входом; i₀-
естественный уклон в месте перехода (i₀>0).

Определяем ширину насыпи по низу

В_низ= В+2m Н_н+2а=
8+2*3*4+2*0,5= 33 м                                        (5.2)

Проверяем условие устойчивости основания на
неразмываемость

Н £ В_низ/С¹= 33/3,5= 9,43 м

Где, С¹-
опытный коэффициент, зависящий от вида грунта. Определяется по таблице 2,
страница 9.

Находим бытовую глубину. Для этого определяем
пьезометрический уклон (формула 3.3)

I=
70/7,5+140/7,5= 28

Находим модуль расхода (формула 3.2)

К= Q/Öi= 2,5/Ö0,004= 39,7

По таблице 1, страница 7 находим русловой коэффициент

m=
0,55

Далее по формуле 3.1 определяем бытовую глубину

h_б= 0,55³Ö39,7/28= 0,62 м

Находим площадь поперечного сечения

w= Q/К_фÖ[(Н_кн- h_б)/В_низ]+i_k=
2,5/0,5Ö[(3,5-0,62)/33]+0.004= 16,7 м²            (5.3)

Находим высоту каменной наброски

w= m_ср*Н_кн²                                                                  (5.4)

Отсюда

Н_кн=Öw/m_ср                                                                  (5.5)

Где,

m_ср= I/2= 28/2= 14                                                      (5.6)

Тогда по формуле 5.5

Н_кн= Ö15,3/6,65=
1,09 м

Находим ширину фильтрации потока

В_ф= 2 m_ср Н_кн=
2*14*1,09=
30,5 м                                          (5.7)

Находим значение удельного расхода

g=Q/ В_ф=
2,5/30,5= 0,08                                                        (5.8)

при g_н= (0,25…1,0), получаем, что g_н>g, следовательно принимаем g= 0,25.

Вычисляем ширину фильтрационного потока

В_ф= Q/g= 2,5/0,25=
10 м                                            (5.9)

Снова находим высоту каменной наброски

Н_кн= 2w/
В_ф= 2*16,7/10= 3,34 м                                             (5.10)

Уточняем коэффициент крутизны откоса каменной наброски

m_ср=w/
Н_кн²= 16,7/3,34²= 1,5                                                   (5.11)

Назначаем крутизну откоса каменной
наброски 1:3.

Определяем расчетную глубину воды при
выходе из сооружения

h_р= (Н_кн+ h_б)/2=
(3,34+0,62)/2= 1,98 м                                              (5.12)

Определяем площадь фильтрационного потока на выходе из
сооружения

w_ф=
m_ср h_р²= 3*1,98²= 11,76 м²                                               (5.13)

Находим среднюю скорость потока на выходе из сооружения

V_ср.р=Q/w_фрЕ=
2,5/11,76*0,46*0,9=
0,59 м/с                                     (5.14)

Находим расчетную скорость

V_р= 1,7 V_ср.р= 1,7*0,59=
1 м/с                                                (5.15)

Вывод: По таблице 1, приложения 1, страница 9 назначаем
тип укрепления приданной части грунтового основания, как одерновка плашмя (на
плотном основании).

16

6 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ
РАСЧЕТ КАНАВ

6.1 Правая канава

Данные: коэффициент откоса- 3; уклон местности-19%0; грунт- глины.

Определяем расход

Q=
87,5а_чF= 87,5*0,70*0,04= 0,3 м³/с                                   (6.1)

Где, а_ч-
часовая интенсивность ливня (таблица 1, страница 4)

а_ч= 0,70 мм

F- водосборная площадь канавы

F=
0,04 км²

По таблице 2, страница 7 определяем допустимую скорость

V_доп= 1,2 м/с

Определяем площадь живого сечения

w= Q/ V_доп= 0,3/1,2= 0,25 м²                                      (6.2)

Определяем глубину
канавы

h_к=Öw/m= 0,25/3= 0,29 м                                           (6.3)

Определяем ширину канавы

в= 2mh= 2*3*0,29= 1,74 м                                         (6.4)

Находим смоченный периметр

х= 2hÖ1+m²= 2*0,29Ö1+3²=
1,83 м                                       (6.5)

Находим гидравлический радиус и коэффициент Шези

R=
w/х= 0,25/1,83= 0,14 м                                                    (6.6)

С= R^1/6/0,019= 38                                                        (6.7)

Находим продольный уклон

I_пр= V_доп²/
С²R=
1,2²/38²*0,14=
0,007                                      (6.8)

Определяем скорость течения потока

V=
СÖRi= 38Ö0,14*0,007=
1,2 м/с                                        (6.9)

Вывод: По приложению 1, страница 9, тип укрепления
будет одерновка в стенку.

Рисунок 6.1 Канава

6.2 Левая канава

Данные: коэффициент откоса- 3; уклон местности- 30 %0; грунт- глины.

Находим часовую интенсивность ливня и водосборную площадь
канавы

а_ч= 0,70
мм

F=
0,05 км²

Находим расход (формула 6.1)

Q=
87,5*0,70*0,05= 3,1 м³/с

По таблице 2, страница 7

V_доп=
0,85 м/с

Определяем площадь живого сечения (формула 6.2)

w= 3,1/0,85= 3,7 м²

Определяем глубину и ширину канавы (формулы 6.3 и 6.4)

h_к=
Ö3,7/3= 1,11 м

в= 2*3*1,11=
6,7 м

Находим смоченный периметр (формула
6.5)                                                               17

х= 2*1,11Ö3²+1=
7,02 м

Определяем коэффициент Шези и гидравлический радиус
(формула 6.7 и 6.6)

R=
3,7/7,02= 0,53 м

С= 0,53^1/6/0,03=
28,9

Находим продольный уклон (формула 6.8)

I_пр=
0,85²/28,9²*0,53=
0,0016

Определяем скорость течения потока (формула 6.9)

V=
28,9Ö0,53*0,0016= 0,85 м/с

Вывод: По приложению 1, страница 9, тип укрепления
будет одерновка плашмя (на плотном основании.

18

7 СПИСОК
ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1 Бабков В.Ф., Андреев О.В., «Проектирование автомобильных
дорог в 2-х частях» Ч.I-II учебник для вузов- Издание
2-е, переработанное и дополненное- М.: Транспорт, 1987-368 с.

2 Справочник инженера- дорожника, «Проектирование
автомобильных дорог» –М.:Транспорт, 1989-415 с.

3 СниП 2.05.02-93 «Автомобильные дороги», Госстрой
СССР-М.: ЦИТП, 1987-50 с.

19

ВВЕДЕНИЕ

Искусственные сооружения служат для пропуска воды через
дорогу. Их правильный расчет обеспечивает безопасность эксплуатации автодорог.
В качестве малых искусственных сооружений служат малые мосты, трубы,
фильтрующие насыпи, а также водоотводные канавы. Для их расчета используются
гидрологические и гидравлические расчеты. Цель данных расчетов определение
расходов (ливневый, от талых вод и др.), скорости потока воды через сооружения,
определение размеров сооружений и выбор типа укреплений откосов и русел, а
также строительных материалов.