Содержание:
Введение
1. Характеристикаучастка и его горнотехнические данные.
2. Выборрациональной схемы электроснабжения.
3. Расчет освещениялавы.
4. Техническиеданные машин.
5. Выбортрансформаторной передвижной станции.
6. Определение токовнагрузок, выбор кабелей низковольтной сети.
7. Проверкакабельной сети по потери напряжения.
8. Выборпускозащитной аппаратуры.
9. Расчет токовкороткого замыкания.
10. Выборвысоковольтного кабеля.
11. Выборвысоковольтной ячейки.
12. Выбор УМЗ.
13. Расчет техникоэкономическихпоказателей.
Заключительная часть.
Введение:
В настоящем курсовомпроекте произведен расчет электроснабжения очистного забоя, выбранарациональная схема электроснабжения, обеспечены минимальные экономическиезатраты на передачу электроэнергии, произведен выбор механизированногокомплекса, для добычи угля.
В качествевспомогательного оборудования используются современные насосные станции илебедки. С целью обеспечения бесперебойной работы очистного оборудования,применена новейшая пускозащитная аппаратура. для снижения затрат на кабельнуюсеть (протяженность кабельной сети принята с учетом производственнойцелесообразности по реальным токовым нагрузкам. С целью защиты обслуживающегоперсонала и оборудования, от повышенных токовых нагрузок и утечек произведенвыбор и настройка максимальных значений и реле утечки.
Большое внимание вкурсовом проекте уделено заземлению шахтного оборудования.
1. Характеристикаучастка и его горнотехнические данные
Добыча угля в очистномведется в условиях не опасных по газу и пыли, породы кровли среднейустойчивости и не требуют для их поддержания особых методов упрочнения пород.
Почва пласта имеетсопротивление смятию, не менее 3,5мна, сопротивляемость пласта резанию не более300 кн/м.
Температура воздуха вочистном забое не более 25 /> .Добыча угля ведется механизированным комплексом 1МКБ
Техническаяхарактеристика.
Производительностьрасчетная т/сут -700-2100
Удельное сопротивление на1м/> -400-433
Коэффициент начальногораспора -0,8
Коэффициент затяжкикровли -0,9
Среднее давление на почвупласта, мПа -1,2
Высота секции крепи, мм -1070-2200
Шаг установки секции, м -1,1
Шаг передвижки секции, м -0,63
Максимальное давление внапорной магистрали мПа -32
Масса секции крепи, кг — 4030
В составмеханизированного комплекса 1КМБ входят: механизированная крепь, очистнойузкозахватный комбайн КШ1КГУ, К88 или 2ГШ68Б с бесцепной системой подачи,оснащенный реечным ставом 2УКПК с круглой направляющей, забойный конвейервыполнен на базе СУБ, со сближенными или разнесенными цепями, цепнойкабелеукладчик ЦКН, электрооборудование на 660В, насосная станция СНТ-32.
Техническаяхарактеристика КШ1КГУ комбайн
Диаметр шнека 1250;1400; 1600мм.
Предел регулированиявысоты исполнительного органа, мм
Нижний 1250 1400 1600
Верхний 2000 2200 2920
Номинальная ширина исполнительногооргана, мм 630 630 630
Максимальная скоростьмеханизма подачи, м/мин 4,4 4,4 4,4
Суммарная номинальнаямощность комбайна, кВт 110 110 110
Номинальное напряжениеэлектрооборудования комбайна при частоте 50Гц, В 660
Производительность т/мин 2,0 2,6 3,0
Забойный конвейер.
Техническаяхарактеристика СП87ПМ
Число электродвигателей2-3
Мощностьэлектродвигателей 55;110 кВт
Тяговый орган цепьсварная, круглозвенная
Тип 18*46-Д-15*2
Напряжение 660;1140В
Вспомогательноеоборудование – маневровая лебедка
Техническаяхарактеристика лебедки 1ЛГКНМ1Э – 01
Установленная мощность 15кВт
Система орошения.
Насосная станция СНТ –32, имеет двигатель высоконапорный насос ВРП – 225МЧ мощностью 55кВт
Двигатель подпиточногонасоса 2ВР 100Л2 – 5,5 кВт; ЦНС – 22
Номинальная мощность кВт35
Скребковый конвейер поштреку СП – 202
Мощностьэлектродвигателя, кВт 55.
2. Выборрациональной схемы электроснабжения
При составлениирациональной схемы электроснабжения учитываются следующие факторы:
Низковольтная аппаратурадолжна быть максимально приближена к потребителю. Минимальное расстояние отокна лавы до энергопоезда 10м, корпус передвижной подстанции отстает от забояне более 50м, длина кабеля к комбайну и конвейеру принимается с учетом длинылавы, расстояния от окна лавы до пускозащитной аппаратуры и 10% провеса. Длинакабеля к остальным электроприемникам принята с учетом их расположения,производственной необходимости и 10% провеса. длина высоковольтного кабеляпринята с учетом расположения передвижной подстанции, длины вынимаемого столбаи расположения стационарного распределительного пункта РПП- 6, линамагистрального кабеля с низкой стороны принимается с учетом минимальногоприближения передвижной подстанции к окну лавы -50м, а фактически 27м. Дляобеспечения безопасной работы пускозащитная аппаратура устанавливается насвежей струе.
3. Расчетосвещения лавы
3.1 Расчетосвещенности ведем точечным методом в качестве осветительных приборов принимаемсветильники ЛУЧ – 2М
Техническаяхарактеристика.
напряжение, В 127
мощность Вт 25
КПД % 40
световой поток лм 1740
Определяем высоту подвесасветильника h =H – 0.3
H – Высота выработки
h = 1, 8-0, 3=1, 5
Определяем вертикальнуюосвещенность на забой.
Ев=/>
С – коэффициент вносящийпоправку на принятое допущение, что световой поток условной точечной лампы1000лм
С=/>
Jα- сила света, принятого светильника=50Кд
К/> - коэффициент запыленностисветильников =1,2
tg α =/> α=69/> sin = 0.94 cos = 0.35
Ев =/>
Определяем числосветильников
n/>
3.2 Определяеммощность осветительного трансформатора
S/>=Р/>φ
Где: Р/> - мощность принятой лампы,Вт
/> - число ламп
/> = 0,95 — КПД осветительной сети
/> =0,4 –КПД светильника
/> φ =0,5 – коэффициент мощностилюминесцентных светильников.
S/>=/>
Принимаем в качествеосветительного трансформатора пусковой агрегат АПШ – 2шт.
S/>/>=4кВа
3.3 Расчет сечения ивыбор кабеля осветительной сети
S=/>
Где: />= 4% -потеря напряжения восветительной сети
с = 8,5 – коэффициентосветительной сети с равной нагрузкой
М – момент нагрузки длясети с равномерной нагрузкой на каждую фазу.
М= />(L/>L/2)кВт*м
/>=/>*Р/>
Р/>=/>
Где: /> — суммарная мощность всехсветильников
/>= 0,83 – электрический КПДсветильника, учитывающий потери дросселя.
/>=/>
Расстояния отосветительного трансформатора до светильника принимаем l />= 20м
М = 0,452(20+/>) = 38,42 кВт*м
S = />
3.4 Длинаосветительной сети
0,1* L + L/> =143+20 + 163м
Принимаем сечение кабеля6мм, согласно технической характеристике АПШ
В качестве осветительногокабеля принимаем КРШЭ 3*6+1*4
4. Технические данныемашин и вспомогательного оборудования
Потребители Тип двиг
Рн1
кВт Iн(А) η% cosφ Iп(А)
Кол-во
двиг ∑Руст. комбайн 2ЭДКО4-110 110 125 92,5 0,83 950 1 110 конв.забойн ЭДКОФВ3/4-42-5 110 118 92,5 0,88 767 2 220 конв.скребк ВРП225М4 55 63 91,5 0,85 441 1 55 СНТ-32 ВРП225М4 55 61,9 91,5 0,85 433 1 55 лебедка ВР160S-4 15 17,1 90 0,85 111,4 1 15 УЦНС-22 ВРП200М2 37 41 91,5 0,86 288 1 37 АПШ = 4 кВа 497,5 кВт
5. Выбортрансформаторной передвижной станции
5.1 Расчетмощности силового трансформатора осуществляем методом коэффициента спроса
К/>=0,4+0,6/>
Где: К/> — коэффициент спроса,учитывающий неодновременную работу горных машин
/> — средневзвешенный коэффициент мощностиэлектроприемников
/>=/>
S/>
S/>392,1+4=396,1кВа
S/>
S/>
S/>
Принимаем ТСВП – 400
Техническаяхарактеристика
Sh =400
Jнн = 335А
Jвн.т.ном=38,5А
Ркз=3700Вт
Uкз = 3,5%
Ртр = 0,011Ом
Хтр = 0,0405Ом
6. Определениетоковых нагрузок, выбор кабелей низковольтной сети
6.1 Выбормагистрального кабеля
Jм.к.=βJнн
β – коэффициентзагрузки ТСВП
β=/>
Jм.к =0,8*335=265А
Условия выбора кабеля J/> Jм.к
J/> - длительнодопустимая токоваянагрузка на кабель, принимаем;
ЭВТ 3*120+1*10+4*4
6.2 Выборгибких кабелей к потребителям
J/>≥ J/> J/>≥ ∑J/>
Комбайн S/> = 50мм/>
Конвейер S/>10мм/>и25мм/>
Лебедка S/>16 мм/>
На комбайн принимаемкабель КГШ 3*50+1*10+3*4 по механической прочности.
На конвейер (верхнийпривод) по механической прочности принимаем
КГЭШ 3*25+1*10+3*4
На конвейер нижнегопривода принимаем по механической прочности
КГЭШ 3*25+1*10+3*4
На конвейер штрека помеханической прочности принимаем
КГЭШ 3*10+1*6+3*2,5
СНТ – 32 принимаем КГЭШ3*10+1*6+3*2,5
Лебедка – КГЭШ3*16+1*10+3*4
УЦНС – 22 принимаем КГЭШ3*10+1*6+3*2,5Потребитель
J/> ∑J/> Кабель
J/> Комбайн 125 КГЭШ 3*50+1*10+3*4 220 Конв.лавы(в.п) 118 КГЭШ 3*25+1*10+3*4 147 Конв.лавы(н.п) 118 КГЭШ 3*25+1*10+3*4 147 Конв.скребков 63 КГЭШ3*10+1*6+3*2,5 88 СНТ – 32 68,3 КГЭШ3*10+1*6+3*2,5 88 Лебедка 17,1 КГЭШ 3*16+1*10+3*4 114 УЦНС 41,1 КГЭШ3*10+1*6+3*2,5 88 АПШ 16 КГЭШ3*10+1*6+3*2,5 88
7.Проверка кабельной сети по потери напряжения
7.1Проверка по потере напряжения в рабочем режиме
Допустимая потерянапряжения в низковольтной сети участка, от трансформатора до наиболее мощногои удаленного потребителя
/> = />-/> = 63В
/> =690В – вторичная обмоткатрансформатора
/> = 0,95*660 = 627 В – допустимоеминимальное на самом мощном потребителе
Фактическая потеря внизковольтной сети
/> = />+/>+/>= 32,47
/> - потеря в трансформаторе
/>=β (U/>cosφ/>+ U/>sin φ/>)/>
U/>/>*100% = />
U/>= />
sin φ/>= />
/> = 0,78(0,925*0,851+3,37*0,526)/>
Потери в гибком кабеленаиболее мощного потребителя
/>= /> cosφ/>+Х/>)
/>
/>= />
/>
/>
/>= 0,165*0,081 = 0,0133
/>
/>/>
Потеря напряжения вмагистральном кабеле.
/>=/>cosφ/>/>+Х/>
/>
/>= />
Определяем суммарные ифактические потери
/>=32,47
7.2Определение сечения кабеля по потери напряжения
S/>=/>
J= 50 м/Ом*мин – удельная проводимостьмеди
Определение сечениямагистрального кабеля.
S/>=/>
/>
7.3Проверка кабельной сети в пусковом режиме параметры схемы электроснабжениядолжны обеспечивать напряжение на зажимах самого мощного и самого удаленногопривода не менее 0,8от номинального напряжения
/>
Фактическое напряжение назажимах самого мощного электродвигателя.
/>/>
/> - напряжение на шинах РПП – 066 допуска двигателя
/>
/>/>/> />
/>
т.к./> 559В>528В
/>., следовательно кабельная сетьпроходит проверку в пусковом режиме
8. Выборпускозащитной аппаратуры
В качестве пускозащитнойустановки принимаем электромагнитную станцию КУУВ 350, состоящую из 2-хмодулей. Капитальные данные выводов в амперах показаны на схеме.
АПШ
/>/>/>/>/>ТСВП-400/6 КУУВ 350 1конв КУУВ 350 2комб
/>
При подключениипотребителей забоя к магнитной станции учитываем следующее: номинальные данныеподключаемых потребителей не должны быть номинального данного вывода.
Должны соблюдатьсяусловия:
/>; />;/>
9. Расчеттоков короткого замыкания
/>
Где: L/> - фактическая длина кабелей сразличными сечениями жил, м
/> - коэффициент приведения
К – число коммутационныхаппаратов, последовательно включенных в цепь к.з., включая автомат, выключательПУПП
l/> - приведенная длина кабельной линии,эквивалентная переходным сопротивлениям в точке к.з, и элементов коммутационныхаппаратов.
/>; />
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
10. Выборвысоковольтного кабеля
10.1 Выборкабеля осуществляется по фактическому току нагрузки
/>
где: 1.1 – коэффициентрезерва
К/> — коэффициент отпаек = 0,95
К/> — 8,69, коэффициенттрансформации сети 6/069
У/> — фактический ток нагрузкина низкой стороне п/станции
Принимаем кабель ЭВТ3*16+1*10+4*4
/>т.к 87>31,8А Соблюдено условие/>
Проверка выбранногокабеля на экономическую плотность.
/>где/> -нормативное предельное значение экономической плотности тока, зависящее отматериала проводника и продолжительности использования максимума нагрузки вгод.
Для кабеля марки ЭВТ />=2,7А/мм/>
/>
Ранее выбранный кабельпроходит по экономической плотности
10.2 Проверка выбранногокабеля по потери напряжения
/>
/> — допустимая потеря напряжения в сети6кВт от ЦПП до передвижной станции, и составляет 1,5% всей длины кабеля-
/>= 90В – ране выбранный кабель непроходит по потери напряжения, следовательно выбираем кабель ЭВТ 3*25+1*10+4*4
11. Выборвысоковольтной ячейки
11.1 Выборячейки осуществляется по фактическому току нагрузки
/>
Принимаем ячейку КРУВ – 6с /> Проверка этой ячейки наэлектродинамическую устойчивость.
/>
где /> - амплитудное значениетока электродинамической стойкости = 25кА находим расчетное значение:
/>
К/>= 1,3- ударный коэффициентна шинах РПП – 6
I/> — установившееся значение тока нашинах РПП – 6
/>
/>
Условиеэлектродинамической устойчивости выполняется
11.2Проверяем на термическую стойкость тока к.з
/>
/> — односекундный ток термической стойкости
/> - приведенное время действия токак.з.
/>=0,11с. 9,6кА ≥/> - условие термическойстойкости выполняется.
11.3Определяем уставку срабатывания реле РТМ. Определяем ток срабатывания реле вовторичной цепи
/> где; />=1,2 -1,4 — коэффициент надежности
/> — коэффициент трансформации
I/> -максимальный рабочий ток в/вкабеля.
I/> />
/> - номинальный ток в/в кабеля
/>
/> - пусковой ток наиболее мощногодвигателя
/>
/>
Реле РТМ имеет следующиеотпайки на шкале уставок: 5-9; 9-15; 15-25; 40-80; 80-200
Принимаем отпайку 9-15
/>
Определяем первичный токсрабатывания защиты
/>
Проверяем выбраннуюуставку на надежность срабатывания.
/>
/> и все остальные.
/> — ток двухфазного к.з. на шинахвторичной обмотки трансформаторной п/станции
/>2,2≥1,5-условие выполняется.
12. Выборустановок максимальной защиты
12.1 Выборуставки максимальной защиты п/станции
/>
Где /> - пусковой ток наиболее мощного иудаленного двигателя
/> — сумма номинальных токов всехостальных двигателей
895+769=1664А
Принимаем токовую уставку– 1800А
12.2Определяем уставку срабатывания максимальной защиты потребителя
Выбор уставки длякомбайна.
/>
/>
Выбор уставки дляконвейера лавы
/>
/>
Выбор становки СНТ
/>
/>
Выбор уставки для лебедки1ГКНМ 1Э – 01
/>=125А
/>=111А
Выбор уставки УЦНС -22
/>=312А
/>=288А
Выбор уставки скребковогоконвейера
/> /> />=441А
12.3 Проверкавыбранных уставок на надежность срабатывания
К/>потребитель Тип защиты
/>(А)
/>(А)
откл.способ
/> (А)
/> примечание Комбайн КУУВ-350№2 250А 1125 4000 2140 1,9 зашунтир Конв. лавы КУУВ-350№1 250А 875 4000 1834 2 Конв. штрека КУУВ-350№1 250А 500 4000 965 1,9 СНТ – 32 КУУВ-350№1 125А 500 2500 4802 9,6/4 Защит.шунтир.действ.на сигн. Лебедка №2 в №6 63А 125 1500 4730 37,8/4 УЦНС №2 в №6 63А 312 1500 5059 16,2/4,2 /> /> /> /> /> /> /> />
В таблице выводыпроверенны на отключающую способность токов из возникшей на двигателе у техвыводов, где не выполнено условие
/>
/>
Защита шунтируется идействует на сигнал. Отключение токов 2-х и 3-х фаз к.з. осуществляет автоматп/ст, чувствительность его защиты проверена по условию:
К/>
13. Расчеттехнико-экономических показателей электроснабжения участка
13.1Определяем расчеты электроэнергии за сутки
W/>
/> — фактическое значение максимальноймощности участка
; />/>; />
/> — продолжительность работы участка подобычи за сутки.
/> — коэффициент чистого времени
/>
ч – 1,2-1,4 коэффициент,учитывающий дополнительное время работы другого оборудование участка, кромекомбайна, которые работают продолжительнее выемочной машины.
t = 6ч – число часов работы в смену.
/>= 3 – число смен по добычи за сутки.
Т – чистое время работывыемочной машины за сутки.
/>
Q – суточная добыча участка в тоннах,
L/>=L – машинная длина лавы т.к. комбайн работает с самозахватом,без ниш.
m – мощность пласта.
в – ширина захватакомбайна, м.
t/> — время, необходимое для выполненияосновной операции по выемке угля на метр длины,
j – объемный вес угля тонн/м/>
t/>=/>мин/м=1,08
/> — средняя скорость подачи комбайнам/мин
/>=/>
/> — энергозатраты на разрушение угля,кВт ч/т
/>= 1
Р/>
Q=L*m*в*n*j*f; т f = 0,97 – коэффициент извлеченияугля; n – число циклов за сутки.
n=(t/> t/> — продолжительность смены;
t/> — продолжительность заключительнойоперации.
Т/>=/>
Т/> — продолжительность цикла.
/> — скорость холостого хода комбайна.
/> — время на вспомогательные операциина 1 метр длины.
К/>; /> — коэффициент учитывающийнорматив времени на отдых и концевые операции.
Т/>=130(1,08+0,5)*1,12*1,15=264,мин
n = (360-15)*3/264=3,9≈4 цикла.
13.2 Определениеплаты за электроэнергию
Плату за электроэнергиюопределяем по одноставочному тарифу, без учета установленной мощности.
С= />
а – плата за каждыйкиловатт израсходованной активной энергии.
а = 0,21 руб, кВт/час
С = 0,21*899,9 = 188,9руб.
13.3Определение технико-экономических показателей
С/>руб/т – себестоимость угля,
/>кВт, ч/т – удельный расход угля,
Заключительнаячасть
Заземление участка
Заземление в шахтахосуществляется с помощью специальных заземляющих устройств.
Главные заземлителисоединяются с заземляющим контуром. Заземляющий контур выполняется из стальнойполосы, сечением не менее 100 кв.мм.
Для устройства местногоестественного заземления электрооборудования номинальным напряжением выше 127Впеременного и 110В постоянного, необходимо использовать не менее трех смежныхили отдаленных рам металлокрепи, соединенных между собой металлическимпроводником (тросом) из стали сечением не менее 50кв. мм, имеющих связь сдругими рамами крепи посредством распорных элементов.
Для дополнительногозаземления аппаратов защиты от токов утечки допускается использовать в качествезаземлителя одну раму металлокрепи, выбранную на удалении не менее 5 м. от рам, используемых в качестве защитного заземления.
Заземление корпусовэлектрооборудования должно осуществляться с помощью наружного заземляющегозажима, к которому должен присоединяться проводник сети с заземлением.
Заземляющие жилы кабелейприсоединяются к внутренним заземляющим зажимам кабельных вводов,предусмотренным в этом оборудовании. Для заземления подстанции подходит кабельЭВТ, он имеет заземляющую жилу, присоединенную к общешахтной сети заземления ик внутреннему заземляющему зажиму корпуса подстанции. Наружный зажимприсоединен заземляющим тросом к рамам крепи, как было сказано ранее.Низковольтная часть подстанции имеет свое заземление (дополнительное), всепускатели заземлены по жиле кабеля ЭВТ. От них кабель КГЭШ идет к конвейеру и ккомбайну так же, как и к подстанции в нем есть: заземляющая жила, и в каждоймашине есть заземляющий зажим, к которому она присоединяется.
Требование ТБ пиуправлении машинами и механизмами.
Обслуживающий персоналдолжен подробно знать принципиальные и монтажные электрические схемыуправления, конструктивные особенности всех элементов, применяемой аппаратуры.Для предупреждения ошибок персонала в цепи управления должны иметься исправныеблокировки. При дистанционном и автоматическом управлении электроустановкаминапряжением выше 1кВт должна быть установлена автоблокировка, не допускающаявключения установок с пониженным сопротивлением изоляции относительно земли.При наличии нескольких постов управления для включения одной и той же машины вэлектросхемах должна быть предусмотрена блокировка (исключающая одновременнуюподачу напряжения с двух мест). Машины с многодвигательным приводом при наличиинескольких аппаратов для управления отдельными двигателями должны иметьгрупповой аппарат, полностью отключающий все цепи приводов.
В подземных выработкахследует применять электроаппаратуру только в рудничном исполнении. Принапряжении до1кВт запрещено использовать пускозащитные аппараты содержащиемасло или другую горящую жидкость, за исключением контроллеров и реостатов внесгораемых машинных камерах. Недопустима эксплуатация аппаратов принеисправных средствах взрывозщиты, блокировках. Нельзя изменять заводскуюконструкцию электроаппаратов, электрические схемы управления. Каждый пускозащитныйаппарат должен иметь четкую надпись с указанием включения электрооборудования иустановки срабатывания реле максимальной токовой защиты. Вся аппаратура должнабыть опломбирована личной пломбой. В тупиковой выработки допускается установкаэлектрических аппаратов, для управления и защиты электроприемников толькотупика. Их группируют в распределительные пункты, они получают питание ототдельного группового аппарата, стоящего на свежей струе. Открывать иремонтировать можно только лицам, имеющим соответствующую квалификацию и правона производство таких работ. При эксплуатации магнитных пускателей необходимопомнить, что при отключении разъединителя его неподвижные контакты и проходныезажимы сетевого отделения остаются под напряжением. Поэтому вскрывать крышкиможно только после отключения аппаратов подающих напряжение на пускатель АВ.
Запрещено вскрывать,регулировать и ремонтировать элементы, встроенные в управление и защитымагнитных пускателей (эти работы производятся на поверхности).
Проверка отсутствиянапряжения на токоведущих частях электрооборудования должна проводиться дважды:предварительно до вскрытия оболочки и повторно после. Один раз визуально,второй раз использую указатель напряжения в диэлектрических перчатках.
При рассоединенных штепсельныхразъемах к каждой аппаратуре прилагается формуляр, который содержит общиеуказания, предписывающие перед вводом пускателя в эксплуатацию внимательноеознакомление с техническим описанием и инструкцией по эксплуатации.
Списоклитературы:
1. Правилабезопасности в угольных и сланцевых шахтах.- М.: Недра, 1995. -224 с
2. Правилатехнической эксплуатации угольных сланцевых шахт.-М.: Недра, 1986.
3. Прогрессивныетехнологические схемы разработки пластов на угольных шахтах. 2 части.- М.:Минуглепром, 1979.
4. Медведев ПД. Электрооборудованиеи электроснабжение горных предприятий.- М.: Недра, 1988. — 356с
5. Медведев Г.Д. Электрооборудованиеи электроснабжение горных предприятий.- М.: Недра, 1980. -365с.
6. Беккер Р.Г. и др.Электрооборудование и электроснабжение участка шахты.- М.: Недра, 1983.-503с.
7. Правила техники безопасностипри эксплуатации электроустановок.- М.: Энергоатомиздат, 1986.
8 Волотковский С А. и др.Электроснабжение угольных шахт.- М.: Недра,1984.-376с
9. Дзюбан B.C. и др. Справочник энергетика угольной шахты.- М.: Недра,1983. -542c.
10. Кораблев А.А. Справочник подземногоэлектрослесаря.- М.: Недра,1985. -319
11. Озерной М.И. Электрооборудование и электроснабжениеподземных разработок угольных шахт.- М.: Недра, 1975.
12.Яцких В.Г. и др. Горные машины икомплексы.- М.: Недра, 1984.
13. Взрывобезопасноеэлектрооборудование на 1140 В для угольных шахт. Под ред. Траубе Е.С. — М.:Недра, 1982. – 285с.