Казанский Государственный Технологический Университет.
Кафедра: ТОТ
Курсовой проект
на тему:
«Расчет системы воздухоснабжения»
Выполнил:
студент гр.227-181
Проверил:
Максудов Р. Н.
Казань, 2010 г
Содержание
Задание
Расчет нагрузок и выбор основного оборудования воздушной КС
Гидравлический расчет магистрального воздухопровода
Тепловой расчет центробежной турбокомпрессорной установки
Расчет системы осушки сжатого воздуха
Расчет показателей эффективности работы компрессорнойстанции
Задание
Составить схему снабжения предприятия сжатым воздухом и произвестиее расчет. Система содержит компрессорную станцию с центробежными компрессорами,установку для осушки воздуха и магистраль для его подачи от станции до потребителя.
Предусматривается процесс осушки воздуха методом его охлажденияв аппартах-воздухоосушителях с помощью холодильной машины.
Схема холодоснабжения системы осушки — с промежуточным хладоносителем.
Водоохлаждающие устройства системы оборотного водоснабжения компрессорнойстанции — вентиляторные градирни.
Расчет нагрузок и выбор основного оборудования воздушнойКС
1) Среднечасовое Vср, м3/сут, потребление воздуха.
Необходимо учитывать потери сжатого воздуха в системе. Считаютобычно, что непроизводительные расходы воздуха составляют 10% от полезно затраченных.
Тогда
Vср=1,1Vr/τr60, где Vr — годовое потребление воздуха, куб.м. в год
τr-число часов использования нагрузки в году
Vср=1,13,459107/720060=94,242 м3/мин
Vs=1,13,45910724/7200=135708,1 м3/сут
2) Максимально длительное Vм. д. и максимальновозможное Vм. в., м3/мин, воздухопотребление:
Vм. д. =Kм. д.Vср=1,2·94,242=113,09 м3/мин
Vм. в. =Kм. в.Vср=1,5·94,242=141,361 м3/мин
Где Км. д. и Км. в. — коэффициенты неравномерности нагрузки
3) Выбираем тип и число компрессоров
Установленная производительностьКС Vуст складывается из рабочей Vраб и резервнойVрез, м3/мин, производительностей:
Vуст=Vраб+Vрез
При этом следует учитывать,что обычно
Vуст≥Vм. в. (+5%) В нашем случае Vуст=148,429м3/мин
Выбираем центробежную турбокомпрессорнуюустановку: 21ВЦ-63/9
Выбираем резервную центробежнуютурбокомпрессорную установку: 21ВЦ-63/9
Чтобы обеспечить максимально возможное воздухопотребление необходимо3 рабочих турбокомпрессорных установки и 1 резервная, откуда установленная производительностьКС:
Vуст= (3·63) +63=252 м3/мин
Основное правило резерва соблюдено: Vрез≥Vкнаиб
4) Окончательно определяются все виды производительностей компрессорнойстанции:
Vраб=nрабVк=363=189 м3/мин
Vрез=nрезVрез=163=63 м3/мин
Vуст=Vраб+Vрез=189+63=252 м3/мин
5) Оценивается значение коэффициента резерва ηрез:
ηрез= (Vуст-Vkнаиб) /Vр= (252-63) /189=1
где Vр — расчетная производительность компрессорной станции.Обычно Vp=Vcp
/>Гидравлическийрасчет магистрального воздухопровода
Схема воздухопровода:
/>
На схеме:
Рабочих компрессоров — 3 шт. Резервных компрессоров — 1 шт.Число поворотов на 90о — 10 шт. Число тройников — 3 шт. Число задвижек- 4 шт.
1) Ориентировочно оцениваем приведенные длины участков lпр,м
lпр= (1,05-1,2) li=1,2235=282 м
2) Принимаем приближенное значение удельного падения давленияна участках ΔРуд=60 Па/м
3) Оцениваем падение давления на участках магистрали
ΔРi=ΔРудli=60282=16920 Па
4) Оцениваем средние параметры воздуха на участках:
а) давление Рср, МПа:
Рср=Р’+0,5ΔРi=0,67+0,50,016920=0,678 Мпа
б) температура воздуха tср, оС принимается низменнойпо длине магистрали (охлаждением пренебрегаем):
tср=tп=tс=35оС
в) плотность воздуха на участках ρ’ср, кг/м3
ρ’ср=ρоР’срТо/РоТср1=1,2940,67273/0,101325308=7,584кг/м3
5) Вычисляем действительные средние объемные расходы воздухана участках воздухопровода V’cр, м3/с
V’cр=G’i/ρ’ср=2,437/7,584=0,32м3/с
6) Принимается значение экономически оптимальной скорости воздухав трубопроводе Wоп=14 м/с
7) Определяем ориентировочные значения внутренних диаметров трубна участках Dвнрас, м:
Dвнрас =√4V’cр/πWоп=√40,32/π14=0,17м
8) По ГОСТу выбираем ближайшие значения внутренних диаметровтруб Dv=170мм
9) Оцениваем абсолютную шероховатость из {3, с.14} для воздуховодовтурбокомпрессоров: Δ=0,8 мм
Относительную шероховатость: ei=Δ/Dv=0,8/0,17=4,71
10) Фактические скорости воздуха:
Wi=4V’ср/πDv2=40,32/π0,172=14,09м/с
11) Оцениваем режим течения воздуха в трубопроводе:
Re=WiDvρ’ср/μв=14,090,177,584/17,210-6=1,056х106
где μв-коэффициент динамической вязкости воздуха [3], Пас
тогда λ=0,11еi0,25=0,16
12) Уточняем приведенные длины участков магистрали, м
l’’пр=li+∑lэк=235+61,05=296,05 м,
где ∑lэк=∑ξDv/λ=10,750,17/0,16=61,05м
13) Вычисляем потери давления в трубопроводе, Па
ΔР”=λlпр” (W’) 2ρ’ср/Dv2=0,16296,05 (14,09) 27,584/0,172=0,0209МПа
Р”=Рп+ΔР”=0,67+0,0209=0,6909 МПа
14) По фактическому значению давления и его потери на участкахопределяется действительная средняя плотность воздуха, кг/м3
ρ”ср= ρоР”ср1То/РоТср1=1,2940,683273/0,101325308=7,844кг/м3
где Р”ср1=0,6909+0,0209=0,712 МПа
15) Проверяем расхождение полученных значений средних плотностейвоздуха с принятыми ранее
/>
(7,584-7,844) /7,584=0,34%
Тепловой расчет центробежной турбокомпрессорной установки
1) Расчетнаясхема представлена на Листе 6
2) Определяется распределение давлений воздуха по секциям компрессора.Значения потерь давления в аппаратах принимаются одинаковыми:
Р’вк=Ра-ΔРвс=0,10-0,00066=0,09934 МПа
Р”вк=Р’нкσ=0, 2070,96=0, 198 МПа
где Р’нк берем из таблицы 8П
Р’’’нк=Рку/σ=0,8/0,96=0,833 МПа
где Рку=0,74+0,048 +0,0124=0,8 МПа
Р’’’вк=Рнкσ =0,4160,96=0,399 МПа
Работа сжатия по секциям обычно одинакова:
Е’E”E’’’=1/σ3√Рку/Р’вк=1/0,963√0,8/0,09934=2,088
Р’нк=Р’вкЕ’=0,099342,088=0, 207 МПа
Р’’нк=Р’’вкЕ’=0, 1992,088=0,416 МПа
3) Рассчитываются удельные работы сжатия воздуха lk, кДж/кг,по секциям:
l’k=k/k-1RT’вк ( (E’) k-1/k-1) 1/ηад= (1,4/1,4-1) 0,287293( (2,088) 1,4-1/1,4-1) x
x1/0,85=81,118 кДж/кг
l’’k=84,718 кДж/кг
l’’’k=l’’k=84,718 кДж/кг
Уровень температур воздуха за промежуточными воздухоохладителямиопределяется эффективностью работы теплообменников и значением температуры охлаждающейводы. С учетом минимального температурного напора на холодном конце теплообменника∆Тохл значения температур воздуха на входе в секции сжатия Т’вк, T’’вк и Т’’’вк,К, принимаются:
Т’вк=Та=293 К, Т’’вк=Т’’’вк=Ткн=Тw1+∆Тохл=25+8+273=306К
4) Рассчитываются значения температур воздуха в концах процессовсжатия по секциям Тнк, К:
Т’нк=Т’вк+l’k/Cрв=293+81,118/1,3181=354,542 К
Т’’нк=Т’’вк+l’’k/Cрв=306+84,718/1,3181=370,273 К
Т’’’нк=Т’’’вк+l’’’k/Срв=306+84,718/1,3181=370,273 К
5) Массовая производительность компрессора:
Gk=Vвкρвк/60=631,182/60=1,24 кг/с
где ρвк=ρоР’вкТо/РоТ’вк=1,2940,09934273/0,101325293=1,182м3/мин
6) С учетом электро-механических потеть вычисляется электрическаямощность потребляемая компрессором Nк, кВт:
Nk=Gklk/ηk=1,24 (81,118+84,718+84,718) /0,96=323,63 кВт
Расчетная схема трехсекционного турбокомпрессора и диаграммыизменения давления и температуры воздуха при его движении в проточной части турбокомпрессорнойустановки
/>
7) Тепловые мощности всех теплообменников воздухоохладителей,при нерегламентированном значении температуры за концевым охладителем (ВОК):
Qто1=GkCрв (Т’нк-T’’вк) =1,241,3181 (354,542-306) =79,339 кВт
Qто2=Qвок=1,241,3181 (370,273-306) =105,051 кВт
8) Расходы воды на охлаждение воздуха в соответствующих теплообменникахGw, кг/с равны:
Gwто=Qто/Cw∆tw=79,339/4, 198=2,37кг/с
Gwвок=Qвок/Cw∆tw=105,051/4, 198=3,134кг/с
9) Вычисляется общий расход воды в компрессорной установке сучетом расхода (5-7%) на охлаждение смазочного масла, кг/с:
GwКУ=1,05 (GwТО1+GwТО2+GwВОК)=1,05 (2,37+23,134) =9,07 кг/с
Или в объемных единицах VwКУ=9,073600/1000=32,652м3/ч
10) Определяется удельный расход воды в компрессорной установке(на учетную единицу выработки сжатого воздуха):
qw=GwКУ100060/Qвк= (9,07/63) 100060=8638,1 л/1000м3
11) Определяется удельный расход электрической энергии на производствосжатого воздуха Эуд, кВтч/1000м3
Эуд=Σlкρвк1000/3600=250,5541,1811000/3600=82, 196 кВтч/1000м3
Расчет системы осушки сжатого воздуха
Расчетная схема воздухоосушительной установки приведена на Листе8
1) Определим давления воздуха в точках 1, 2, 3 (см. Схему)
Р1=Р’’нк-∆Рто-ΔРво=416-12-4=400 кПа
Р2=Р1-ΔРрво-ΔРво=400-12-4=384 кПа
Р3=Р2-∆Р-ΔРво=384-12-4=368 кПа
2) Определим парциальное давление водяных паров в воздухе принасыщении (т.е. при tн), Па
Значение давления Pн вычисляется по заданному влагосодержаниюdкс, г/кг из соотношения:
Рн=dнР3/622+dи=0,45368/622+0,45=0,266кПа=0,00027 МПа
где dн — влагосодержание насыщенного воздуха, которое принимаетсяравным заданному
По термодинамическим таблицам находим при заданном давлении насыщенияводяных паров температуру насыщения: tн=-10oC
3) Вычисляем общее количество влаги, выпадающей во всех аппаратахсистемы осушки воздуха. При этом в каждой точке схемы вычисляем насыщающее влагосодержание.
dн3=0,45
dн1= (622х0,266) / (Р1-0,34) =6220,266/400-0,34=0,41
dн2=6220,266/368-0,34=0,45
Выпадение влаги происходит, т.к. dн1,dн2,dн3≤da=0,45 вколичестве
dвып=dа-dн=0,45-0,41=0,04
/>Расчетная схемавоздухоосушительной установки: СВД-ступень высокого давления воздушной компрессорнойустнановки, ВОК-воздухоохладитель конконцевой, ВО-влагоотделитель, РВО-регенеративныйвоздухоохладитель, ООВ-охладитель-осушитель воздуха, ХМ-холодильная машина
/>
Схема и диаграмма рабочего цикла холодильной машины с регенеративнымохлаждением хладагента: I-конденсатор, II-компрессор, III-регенеративный теплообменник,IV-испаритель, V-дроссель
/>/>
4) Для определения значений температур в точках 1 и 2 составляетсяуравнение теплового баланса для регенеративного теплообменника РВО:
GвСрв (Ткс-Т3) =GвСрв (Т1-Т2)
Принимается оптимальный средний температурный напор между теплоносителямив теплообменнике ∆Тср.
Для теплообменника типа «воздух-воздух» этот напоробычно составляет 18-22К. Так как теплоемкости и массовые расходы сухого и влажноговоздуха практически одинаковы, то температуры в точках 1 и 2 (см. Лист8) определяютсясоотношениями:
Т1=Ткс+∆Тср=308+20=328 К
Т2=Т3+∆Тср=263+20=283К,
Т3=Тн=263 К; — 10оС
5) Тепловая нагрузка теплообменника ВОК (см. Лист9) Qвок, кВт,и расход охлаждающей воды в нем Gwвок, кг/с определяются из уравнениятеплового баланса:
Qвок=GвСрв (Т’’нк-Т1) =1,241,005 (416-328) =109,66кВт
Gwвок=Qвок/Сw (tw2-tw1) =109,66/4, 198=3,27кг/с
6) По уравнению теплового баланса для осушителя воздуха ООВ вычисляетсяминимально необходимое холодопотребление системой осушки Qо’, кВт:
Qо’=GвСрв (Т2-Т1) =1,241,005 (283-263) =24,924 кВт
7) С учетом теплопритоков через изоляцию (qиз=12-15% от Qо’)определяется требуемая холодопроизводительность источника холода,
Qо=1,35Qо’=1,3524,924=33,65 кВт
8) Выбираем схему с непосредственным испарением хладагента.
Оцениваем рабочую температуру кипения:
to=t3-Δtоов=-10-5=-15 oС
где Δtоов — минимальный температурный напор в охладителе-осушителевоздуха испарительного типа.
9) По справочным данным из таблицы 11П выбираем холодильную машинус поршневым компрессором и с водяным охлаждением конденсаторов, работающую на R22:ХМ-АУ145/11
10) Сравним требуемую холодопроизводительность с холодопроизводительностью,указанной в паспорте выбранной холодильной машины: Qо=33,65, Qст=36,1, разница междуними составляет 4%, значит пересчет паспортной холодопроизводительности холодильноймашины на условия ее работы в системе осушки воздуха не производится.
11) Произведем расчет цикла холодильной машины.
Расчетная температура конденсации:
tk=tв1+∆tк=-10-5=-15 оС
Температура паров хладона перед компрессором:
t1=t3-∆tp=-15-5=-20 оС
По T,s-диаграмме хладона R22 находим параметры рабочего агентав характерных точках системы: Точка 1: в этой точке хладон находится в перегретомсостоянии, соответственно параметры находим в таблице перегретого состояния хладона
t1=-20 оС, P1=0,19 МПа, h’1=398,8 кДж/кг, ν=0,122м3/кг, s=1,812 кДж/кгК
Точка 2: также перегретое состояние, смотрим по той же таблице
P2=1,1 МПа, t2=64,31 оС, h’2=444,51 кДж/кг
/>Точка 3: находитсяна линии насыщения, следовательно хладон находится в насыщенном состоянии, параметрынаходим из таблицы насыщенного состояния хладона R22
t3=27оС, P3=1,1 МПа,
h’3=532,74 кДж/кг
Точка 6: также находится на линии насыщения, параметры из таблицынасыщенного состояния
t6=-26,04 оС, Р6=0,19 МПа, h’6=394,91 кДж/кг
Параметры в точке 4 находим по тепловому балансу РТ:
h1-h6=h3-h5, откуда h5=h3- (h1-h6) =532,74- (398,8-394,91) =261кДж/кг
Удельная тепловая нагрузка испарителя:
qо=h6-h5=394,91-261=133,91 кДж/кг
Удельная внутренняя работа компрессора:
qk=h2-h3=444,51 — 413,65 =30,86 кДж/кг
Массовый расход хладагента:
Gха=Qo/qо=33,65/133,91=0,351 кг/с
Тепловая нагрузка конденсатора:
Qk=qkGха=30,860,351=10,832 кВт
Расход охлаждающей воды в конденсаторе:
Gw=Qk/Cw (tw2-tw1) =10,832/4, 195=0,496 кг/с
Электрическая мощность, потребляемая компрессором:
Nэ= (lk/ηэм) Gха=17,940,351/0,9=6,99 кВт
Холодильный коэффициент:
Ео=qo/Nэ=133,91/6,99=18,157
Эксергетический КПД холодильной машины по хладагенту:
КПД=Qo (τq) н/Nэ=33,650,068/6,99=0,475100%=47,5%
где τq=1-Тw1/То=1-283/293=0,068
Расчет показателей эффективности работы компрессорнойстанции
Эксергетический КПД компрессорной установки в общем видеоценивается отношением:
КПДку=∑Е1/∑Евх=248/527,659=0,47100%=47%
∑Е1-эксергия потока сжатого воздуха, кВт
∑Евх-эксергия (электроэнергия), подведенная к установке,кВт
∑Евх=Nку+Nкхм+Nн=323,63+6,99+197,039=527,659 кВт
Эксергия потока сжатого воздуха Е1, кВт, может быть вычисленапо соотношению:
Е1=Gве=1,24200=248 кВт
e находим из e,h-диаграммы для воздуха
е-удельная эксергия сжатого воздуха с параметрами нагнетания(Ткс, Ркс), в данном случае Ткс=333К, Ркс=0,75 МПа
Параметрами окружающей среды (hо. с., То. с., Sо. с.) должныслужить начальные параметры воздуха на линии всасывания компрессора.
Удельный расход электрической энергии на производствоучетной единицы сжатого воздуха Эу, кВтч/1000м3, определяется по соотношению:
Эу= (Э1+Э2+Э3) 1000/Vcp= (323,6360+6,9960+197,03960)1000/170,62=
= (19417,8+419,4+11822,34) 1000/170,62=185555,851 кВтч/1000м3
где Э1-расход электроэнергии за 1 час на сжатие воздухав компрессорной установке, кВтч,
Э2-то же, в холодильной машине системы осушки воздуха,кВтч,
Э3-то же, на привод насосов циркуляционных системводоснабжения и контура хладоносителя, кВтч
Мощность циркуляционных насосов Nн, кВт, вычисляется по соотношению:
Nн=VhρgHн/η1000=170,6211,129,8125/0,81000=197,039 кВт
где Vh-объемная производительность насоса, м3/с
Нн-напор, развиваемйы насосом, м,
ρ-плотность перекачиваемой среды, кг/м3
g-ускорение свободного падения
Удельный расход охлаждающей воды в компрессорной установкевычисляется по следующей формуле: gw=∑Gw/Qвк, но т.к. мы уже посчитали егона Листе 8, то переводим полученный там результат в л/м3, т.е.8638,1/1000=8,64л/м3, где ∑Gw-суммарный расход охлаждающей воды в компрессорнойустановке, л/с, Qвк-объемная производительность компрессора, м3/с