/>Содержание
1.Введение.
2.Обоснование темы дипломной работы.
3.Описание холодильной установки.
4.Расчет характеристик отдельных узлов и СХУ в целом.
5.Расчет морозильного аппарата FGP– 25 – 3
6.Расчет характеристик кожухотрубного фреонового конденсатора.
7.Расчет характеристик воздухоохладителя.
8.Получение математической модели агрегата и его характеристик, состоящего из КМS3 – 900 / S3– 315
9.Таблица рабочих режимов СХУ
10.Выводы и рекомендации
11.Охрана труда.
12.Автоматизация СХУ
13.Экономический анализ
14. Список литературы
/>
1.Введение
/>/>/>1. Введение.
Обеспечениенаселения России продовольствием, и частности продуктами рыбного промысла –государственная задача.
Рыбаявляется весьма ценным пищевым продуктом. По пищевой ценности рыба занимаетодно из первых мест среди продуктов питания. Ценность рыбы, как продукта питанияв первую очередь, определяется наличием в её составе большого количества полноценныхбелков, содержащих все жизненно-необходимые (незаменимые) аминокислоты, которыене синтезируются в организме животных и должны обязательно поступать в организмс пищей. Важное значение имеют так же присутствующие в рыбе липиды, витамины иминеральные вещества.
Тканитела рыбы состоят из сложного сочетания органических веществ (белки, жиры,углеводы), которые легко расщепляются тканевые ферменты, пищеварительными иферментами микроорганизмов, в результате чего при обычных условиях хранения,сырьё быстро теряет свои функциональные свойства, становятся непригодным впищу, а в ряде случаев – токсичным.
Средисуществующих способов сохранения качества рыбы наиболее предпочтительнымявляется обработка рыбы холодом, т.к. предохраняет свежую рыбу от порчи,позволяет сохранить её качество и в наибольшей степени сохранить свойства рыбы.
Взависимости от области применения низких температур существуют следующие видыхолодильной обработки: охлаждение и замораживание. В последнее время определённоевнимание стали уделять подмораживанию.
Приохлаждении рыбы ослабляется жизнедеятельность микроорганизмов, уменьшаетсяактивность ферментов и замедляются все происходящие изменения(физико-химические, биохимические).
Срокхранения и качество мороженой рыбы зависит, главным образом, от количествасырья, способа и скорости замораживания, и условий хранения готовой продукции.
/>В современныхустановках и аппаратах процесс замораживания идет с большой скоростью, аконечная температура в теле рыбы достигает от -25 до -30°Си даже более низкой температуры.
Взависимости от условий холодильной обработки, вида и химического состава сырья,температуры хранения (-18°С), срок хранения мороженой рыбы составляет3 ¸9 месяцев.
Внастоящее время наметилась тенденция к понижению температуры воздуха в помещенияхдля хранения и замораживания рыбопродуктов. Это обосновывается тем, чтоснижение температуры, как при замораживании, так и при хранении позволяетполучить продукт более высокого качества при прочих равных условиях.
Например,на некоторых судах температура воздуха в трюмах поддерживается на уровне ( -28 ¸-30°С), в морозильных аппаратах типа LBH– ( -40 ¸-42)°С.
Внастоящее время проектируются суда, имеющие неограниченный район плавания. Этообстоятельство накладывает на судовые холодильные установки (СХУ) особый отпечаток,поскольку при перемещении судна из одного района промысла с температурой водыравной tw=5°Cв другой район промысла с температурой воды tw=30°Cпроисходит изменение тепловой нагрузки на холодильную машину.
Из-запеременности тепловой нагрузки задача определения эффективности СХУ являетсядовольно сложной, т.к. необходимо учитывать большее количество внешних ивнутренних факторов.
Квнутренним факторам следует отнести различный состав оборудования СХУ, изменениехарактеристик узлов декомпозиции в процессе эксплуатации, изменение режимаработы отдельных узлов (водяных и рассольных насосов и др.), перераспределениетепловых нагрузок между потребителями холода.
Квнешним факторам относятся температура забортной воды tw,начальная температура рыбы tнри видоразмерный состав сырья.
/>Несмотря на всюсложность и объем рассматриваемой задачи, она может быть решена на основематематического моделирования СХУ, позволяющего рассчитать точки совместнойработы генератора и потребителя холода и линии рабочих режимов.
Помимоподдержания параметров работы СХУ при эксплуатации согласно рассчитанных таблицрабочих режимов для возможного получения максимального эффекта работы СХУнеобходимо разработать график периодичности чистки конденсаторов и оттайкивоздухоохладителей, воздухоохладителей т.к. чрезмерное увеличение термическогосопротивления труб конденсатора и толщины снеговой шубы на поверхности воздухоохладителейприводит к перерасходу энергии и снижению эффективности работы СХУ.
/>
2. Обоснованиетемы дипломной работы.
/>
/>/>/>/>2. Обоснованиетемы дипломной работы.
Анализэксплуатации всего многообразия и разнотипности судовых холодильных установокдействующего флота рыбной промышленности показывает, что наряду с прогрессом иудачными техническими решениями имеют место много недоработок, непродуманныхрешений при проектировании схем разводки трубопроводов хладагента, компоновкиоборудования. Схемы не имеют недостаточной «гибкости», обеспечивающеймноговариантность работы, дающей возможность маневрировать при различных возникающихна промысле условиях работы. Необходимые узлы отсутствуют, и имеются подчаслишние и непродуманные. Примером такой непродуманности может служить судоваяхолодильная установка БАТМ типа «Пулковский меридиан», где для снятия снеговойшубы горячими парами хладагента предусмотрен специальный предохранитель для полученияэтих горячих паров за счет тепла подаваемого в испаритель водяного пара. Ошибочностьтакого решения очевидна: в одну полость испарителя подается горячий пар, а вдругую дросселируется хладагент с отрицательной температурой, что вызываетнапряженность металла и приводит к нарушению прочности и плотности конструкции.
Котрицательным факторам в этом случае необходимо отнести также потерю полезногообъёма занимаемого ненужным оборудованием, и самое главное, здесь имеет местобольшой расход энергии, что идет в разрез в общей тенденцией наресурсосбережение в тоже время в схеме этой холодильной установки достаточносделать незначительные переключения трубопроводов, и тогда, станет возможнымотдельная работа на трюмы и морозильные аппараты, и соответственно можно будетпопеременно снимать снеговую шубу.
Втоже время на судах типа БМРТ «Пионер Латвии» морозильные аппараты LВН22.5 обеспечивают аммиаком по безнасосной схеме. Таким образом, отпадаетнеобходимость в оборудовании: два циркулярных ресивера, два амми/>ачных насоса, множествоарматуры, трубопроводов и автоматики, а так же нет надобности затрат надополнительную энергию на привод аммиачных насосов.
Судатипа БМРТ за период более 40 летней эксплуатации зарекомендовали себя как судапромыслового флота с большой ремонтной пригодностью, хорошими мореходнымикачествами, удачным выбором соотношения промысловых и мореходных параметров.
Судатипа БМРТ отличаются хорошим состоянием корпуса. Суда этого типа сконструированныеи построенные 40 лет назад до настоящего времени находятся в эксплуатации (например,УТС – 3 – БМРТ «Лев Толстой» постройки 1958г.) поэтому, учитывая мореходные,экономические достоинства судов типа БМРТ не исключена в дальнейшем возможностьпостройки этого судна. Но холодильное оборудование на этом судне морально ифизически устарело.
Такморозильные аппараты типа LINOEтележечно-тунельного типа имеют большую долю ручного труда. Компрессорыпоршневые ДАУ – 80 ненадёжны в />эксплуатации, т.к. принезначительном заливе жидким аммиаком происходит разрушение блока-картера, тожесамое происходит при замерзании воды в охлаждённой рубашке блока.
Холодильнаяустановка имеет низкий уровень автоматизации. Хладагент – аммиак имеет высокую токсичность(при утехах). Поэтому возникает необходимость замены холодильной установки наболее современную в достижениях холодильной техники.
/>
3. Описание холодильной установки
/>
/>/>/>/>3.Описание холодильной установки.
Судоваяхолодильная установка состоит из двух систем холодильного агента обслуживающихкаждый роторный морозильный аппарат FGP-25-3,включающих в себя два тандемных винтовых компрессорных агрегата оснащенныхвинтовыми КМ S3-900 и КМ S3-315.
KMS3-600 обслуживает грузовые трюма. Всостав также входят:
- системакондиционирования воздуха;
- эжекционныекондиционеры;
- системаохлаждения провизионных камер из холодильных агрегатов с воздушнымиконденсаторами;
- системапредварительного охлаждения рыбы.
Вкачестве хладагента использован R22.
Тандемныйвинтовой компрессорный агрегат состоит из винтовых КМ S3-900(низкой ступени) и КМ S3-315(высокой ступени).
Хладопроизводительностьагрегата при температуре кипения хладагента -55°С и температуреконденсации 37°С. Привод компрессоров осуществляется от отдельныхэлектродвигателей мощностью 52кВт КMR225 М2 и 71кВт KMR 250 S2.Общая масса агрегата с учетом массы обоих электродвигателей 4000 кг.
Рабочиевещества холодильной установки: хладагент фреон-22 и холодильное масло ХК-57.Для отделения масла от паров предусмотрен маслоотделитель. Масляной насоспроизводительностью 2 л/мин, минимальным давлением 4кгс/см2 свышедавления из маслоотделителя в КМ S3-900и S3-315 для смазки, уплотнения и отборачасти тепла сжатых паров.
Спомощью тандемного двухступенчатого винтового агрегата в системе охлажденияроторного плиточного морозильного аппарата типа FGP-25-3поддерживается заданная температура кипения.
/>Для режимазамораживания КМ тандемных винтовых компрессорных агрегатов вырабатывают нужныйхолод.
КМНД засасывает пар хладагента из отделителя жидкости через регенеративныйтеплообменник и сжимает его до промежуточного давления.
КМВД засасывает пар хладагента, нагнетаемый КМ НД и дальнейшим сжатием его.
ДополнительноКМ ВД засасывает хладагент из переохладителя жидкости вместе с хладагентом,нагнетаемым КМ НД подается в сжатом состоянии через маслоотделитель вкожухотрубные конденсаторы.
Переохладительжидкости служит для переохлаждения сжиженного хладагента. Переохлаждениедостигается путем теплообмена с испаряющимся хладагентом. В маслоотделителебольшей частью отделяется масло, уносимое паром хладагента.
Вкожухотрубных конденсаторах пар хладагента конденсируется, отдавая теплоохлаждающей воде. Жидкий хладагент поступает в линейный ресивер, затем он протекаетчерез фильтр осушки, который поглощает воду. После этого основной поток жидкогохладагента протекает через систему труб переохладителя жидкости, причем он переохлаждается.Переохлаждение достигается тем, что ещё до переохладителя жидкости отводитсячастичный поток жидкого хладагента, который дросселируется в переохладительжидкости через регулирующий вентиль.
Дросселируемыйх.а. отнимает тепло от жидкого х.а. и испаряется.
Потокиспарившегося х.а. засасывается КМ ВД. Затем основной поток жидкого х.а.протекает через теплообменник для возврата масла. В котором происходиттеплообмен со впрыснутым х.а., поступающим от напорного трубопровода насоса х.а.
Послеэтого жидкий х.а. протекает через регенеративный теплообменник до отделителяжидкости. Там проходит теплообмен с х.а. (всасываемым газом), поступающим изотделителя. Затем жидкий х.а., выходящий из регенеративного />теплообменника, дросселируетсяв отделитель жидкости через ручной регулирующий вентиль.
Уровеньх.а. в отделителе жидкости поддерживается в определённых пределах посредствамрегуляторов уровня жидкости. Насос х.а. засасывает жидкий х.а. от отделителяжидкости и нагнетает его в плиточный морозильный аппарат FGP-25-3,где он отнимает тепло от охлаждаемых плит с продуктом.
Выходящийиз плиточного морозильного аппарата х.а. дросселируется в отделитель жидкостичерез ручной регулирующий вентиль. С целью обеспечения возврата масла,частичный насосный поток нагнетаемый насосом х.а., поступающего из переохладителяжидкости, впрыснутый хладагент испаряется. Из отделителя жидкости пар х.а.засасывается КМ НД тандемного винтового компрессорного агрегата черезрегенеративный теплообменник. Засасывается испарившийся х.а. из теплообменникадля возврата масла КМ НД через подключение поддува. Таким образом, циклхладагента начинается снова.
Роторныйморозильный аппарат типа FGP-25-3разработан предприятием «Кюльавтомат». Особенность данного аппарата в том, чторыба замораживается в межплиточном пространстве в непосредственном контакте сморозильными плитами, внутри которых с помощью герметичного насосациркулируется х.а. R-22 стемпературой -55°С, и замороженные блоки выгружаются безпредварительного оттаивания, что объясняется незначительными силами адгезиипереохлаждённого льда, на поверхности рыбы с гладкими поверхностями морозильныхплит. МА FGP-25-3 проектной производительностью15-20т/сут включает в себя вал ротора с двумя наружными дисками, на которых радиальнораспложены 60 морозильных плит размерами 1750х610х108 и массой одной плиты16,7кг, привод ротора, кольцевые коллекторы подачи и отвода х.а., передний щитподпрессовывающего устройства, механизмы передвижения стола и загрузочногоустройства, лоток, механизм транспортировки, кожух и весы.
Аппаратустанавливается на фундаментальной раме 2100х3050х1060 и массой 1150 кг споддоном. Каждые две морозильные плиты образуют пространство разделённой на двеячейки для замораживания рыбы в блоках размером 8/>00х250х60 мм.
Замораживаниерыбы производится в металлических решетках. В аппарате 120 рамок-окантовок, единовременнаявместимость 1200 кг, длина с загрузочным устройством 4000, ширина 3000, высота2300 мм, масса 5000 кг. Аппарат установлен в изолирующем контуре. Толщинаизоляции (пенополистерол) 150 мм. Привод гидравлический, от насосной станции,включающей три насоса (один резервный).
Морозильныеплиты имеют конический профиль. При расположении в двух торцевых дисках обестороны плиты используются для замораживания рыбы. Ка/>ждая плита Разделена надве равные части с поперечной планкой. По каналам морозильных плит циркулируетх.а. (R-22), который поступаети отводится через малый вал ротора, разделённый на две части и два кольцевыхколлектора. Диаметр подводящей медно-никелевой трубки – 10 мм, отводящей 15 мм.Для равномерного распределения жидкого х.а. по морозильным плитам на входеподводящих трубок установлены дроссельные шайбы с внутренним диаметром 3,1 мм.
Плиты,выполненные из алюминиевого сплава, могут перемещаться в радиальном направленииот центра ротора, что позволяет компенсировать увеличение обмена продукта призамораживании.
Морозильныйаппарат работает следующим образом. Порции рыбы поступают в два дозирующихустройства, установленных на механических весах. Затем рыба пересыпается вокантовки и разравнивается механизмом подпрессоввки, после чего предварительнаяподпрессовка продукта для получения его равномерной толщины. Далее окантовки срыбой вместе с листом загрузочного стола передвигаются в межплиточном пространствеаппарата. При обратном движении листа окантовки с рыбой остаются между плитами.
Устройстводля выгрузки замороженных блоков в принципе аналогично загрузочному устройству.Оно устанавливает окантовку с рыбой на основание где специальное устройство,состоящее из металлической пластины и гидравлического привода, выдавливаетблоки рыбы из окантовок, и они по наклонным направляющим поступают на транспортер.Далее это устройство задвигает их в межплиточное пространство аппарата дляпоследующей загрузки после поворота ротора на угол 6°.
/>Межплиточноепространство двух ячеек, расположенных между положениями загрузки и выгрузки, впроцессе работы аппарата остается свободным, т.е. в замораживании участвуют 59морозильных плит. Привод вращает ротор по тактам. Приводное усиление передаетсяна штифты на боковом фланце ротора. Управление процессами перемещенияпроизводится относящимися к МА FGP25-3 электрораспределительной и гидравлической установками.
Морозильныйаппарат особо прочной конструкции. Применённые материалы и антикоррозийнаязащита соответствует условиям эксплуатации на борту рыбопромысловых судов. Внашем случае на БМРТ типа «Маяковский».
Заоснову данной холодильной установки взята СХУ типа «Орленок».
4. Расчет характеристик отдельных
/> узлов и СХУ в целом.
/>
/>/>/>/>4.Расчет характеристик отдельных узлов и СХУ в целом.
Массивыисходных данных для расчета характеристик отдельных узлов холодильнойустановки, работающей на морозильном аппарате FGP25-3.4.1. Морозильныйаппарат FGP 25-3.
Среднеесечение канала плиты.
/>
/>
Смоченный периметр
U=24=30+2*25,4=105,5 мм
Единовременнаявместимость морозильного аппарата FGP25-3 Емк=1200 кг.
Количествоплит – 60 шт.
Температуразабортной вод +30°С
Температуранаружного воздуха +34°С
Длина: ок4700 мм
Ширина: ок3200 мм
Высота: ок2390 мм
Массабез холодильного агента и замораживаемого продукта) 7100 кг.
Среднийрасход холода одного МА 8140 Вт.4.2. Конденсатор
Fм=62,6м2 площадь поверхности
Zх=4 количество ходов
/>
b=3,4 коэффициент оребрен.
dвн=15,4 мм внутренний диаметр трубы
dнар=0,0019 м наружный диаметр трубы
lтр=1550 мм длина одной трубы
n=284 количество труб
lобщ=440 м общая длина труб. />4.3. Тандемный винтовой компрессорный агрегат:
Средняятемпература кипения КМ СНД (-55)°С
Средняятемпература кипения КМ СВД (-21)°С
Максимальнаятемпература конденсации +37°С
Производительностьодного тандемного агрегата
(безнаддува) 84899 Вт
(снаддувом с целью переохлаждения х.а. в теплообменнике для возврата
масла) 92800 Вт
Температурамасла до КМ 45°С ± 10°С
Приводнаямощность электродвигателей
КМСНД 52 кВт
КМСВД 71 кВТ
Всостав агрегата входят два винтовых КМ: S3-900,S3-315
— Маслоотделитель:
Емкость– 350 л: Масса 710 кг
— Маслоохладитель: тип С
Охлаждающаяповерхность 12 м2
/>Емкость 1: 32 л (масло)
2: 9 л (вода)
Масса173 кг
— Масляный фильтр
Емкость– 17,5 л: Масса 43,5 кг
— Фильтр всасывания
Емкость– 24 л: Масса 74,5 кг
— Масляный насос
ТипА4: 2
Расход2 л/мин
Номинальноедавление воды 4 кг/см
Геометрическиеразмеры
Высота 2075мм
Ширина 1000мм
Длина 3700мм
Масса 4000 мм4.4. Гладкотрубныйиспаритель:
Теплообменнаяповерхность 7,8 м2
Внутреннийобъем 0,026 м2
Внешнийобъем 0,031 м2
Длина 2120 мм
Ширина 525 мм
Высота 749 мм4.5. Парожидкостнойтеплообменник
Емкость 33 дм3
Рабочаятемпература -60°С
Масса 114 кг/>4.6. Отделитель жидкости
Емкость 1625 см3
Рабочаятемпература +55 / -60 °С
Рабочееизбыточное давление 2,1 МПа
Масса 910 кг4.7. Линейный ресивер
Емкость 1450 дм3
Рабочаятемпература -55 °С
Рабочееизбыточное давление 2,1 МПа
Масса 871 кг4.8 Водяная системаохлаждения включает в себя:
насосы 3 шт.
Тип KR21Q 80/160
Подаваемыйобъем V – 80 м3/4
Высотаподачи 30 м
Числооборотов 2900 об/мин
Мощность 3,9 кВт
КПД 64%
Графикиаппроксимации зависимостей p=f(t);Cp=f(t);l= f(t);V= f(t)
представленына Рис. 4.1 – 4.4.
/>
5. Расчет морозильного аппарата
FGP – 25 – 3
/>
/>/>/>/>5.Расчет морозильного аппарата FGP– 25 – 35.1. Коэффициент теплопередачи отзамораживаемой рыбы
к охлаждающей среде.
/> (5.1)
где: /> - внутреннее термическое сопротивление (со стороныпродукта), обусловленное неточным контактом продукта с блок-формой и воздушнымипрослойками.
/> - термическоесопротивление теплопроводностиматериала плит, слоя инея, масла, материала блок-форм.
/> - наружноетермическое сопротивление.
Производимрасчет aнардля вынужденного движения жидкости (без изменения агрегатного состояния).
/>, /> (5.2)
где В=0,021r0,43Ср0,43l0,57n-0,37– коэф. учитывающий свойство жидкости
r= 1446,1 кг/м3;
Ср= 1095,2 кДж/кг К;
l=0,12473 Вт/мК ;
n = 2,69*10-7 м2/с;
В= 0,021*22,84994*20,27598*0,305284*0,693413*389,0456=801,277
/> - эквивалентныйдиаметр
где: f=686 мм2
/>n= 105,5 мм
d= 4*686 / 105,5 =26 мм
W=Gм/fК– скорость движения жидкости, м/с
Gм= 23 м3/4=0,00639 м3/с – производительность насоса
К– количество плит в МА – 60 шт.
/>=0,155 м/с
Производимрасчет aнар
/> Вт/м2К
Рассчитаемкоэффициент теплопередачи от замораживаемой рыбы к охлаждающей среде.
1/aвн=0,0026 м2К/Вт
/> м2К/Вт– суммарное техническое сопротивление теплопроводности
/> м2К/Вт
Коэффициенттеплопередачи боковых сторон блок-форм, омываемых воздухом.
/> (5.3)
dбф=1,5 мм – толщинаокантовки
lбф=153 Вт/мК – дляалюминиевого сплава
aнар.к=8 Вт/мК – коэффициент теплоотдачи при естественной конвекции со стороны воздуха
/> м2К/Вт
Среднийкоэффициент теплопередачи всей блок-формы:
/>/> (5.4)
F, F1,F2– соответственно площади поверхностей крышек блок-форм, боковых стенок, общей (F=F1+F2)поверхности блок-форм.
F=0,548м2; F1=0,411м2; F2=0,137м2;
/> Вт/м2К5.2 Определениепродолжительности замораживания рыбы.
— Первый период замораживания от tнр=20°Сдо t0ср=-1,5°С;t0=-55°C;
a=Кср.пл=88,037 Вт/м2К
t1=1092*(0,86a-2)-0,9066*(tнр+1)-21970*(0,86a+60)-2,79*(-tохл)-1,433(tнр+3)– 0,1427 =
=22,137-(20+1)-0,02465 *55-1,433*(23)-0,1427=0,5234;
— Второй период замораживания от t0ср=-1,5°Сдо tвн.р=-2,5°C;
t2=95,98*(-tохл)-0,483(0,86a)-0,3025*(tохл)0,1725=
=95,98*(55)-0,483(0,86*88,037)-0,3025*(55)0,1725 = 13,85+0,0733=1,015 ч;
— Третий период замораживания от tвн.р=-2,5°Сдо tв.к=-25°C;
t3=947*(-tохл-2)-1,485(0,86a)-1,042*(-tвк-3)0,466(0.86a)0,055=
=947*(55-2)-1,485(0,86*88,037)-1,042*(25-3)0,466(0.86*88,037)0,055=0,178 ч
=22,137-(20+1)-0,02465 *55-1,433*(23)-0,1427=0,5234;
ПродолжительностьtåК= цикла замораживания реального блока рыбы:
tåК= (t1+t2+t3)*Кt=tå*Кt
tåК= (0,523+1,015+0,178)*0,75=1,287 ч5.3Определение теплопритоков создаваемых морозильным комплексом.
— Теплопритоки от замораживаемой рыбы
Q1=Ема/3600* tåК(iм-iк)*yма (5.5)
где: iм;iк– начальная и ко/>нечнаяэнтальпия замораживаемой рыбы.
yма – коэффициент рабочего времени МА
Е– единовременная вместимость МА кг
iм=[(0,75W+0.25)tp+114W-12.2]*4.187=[(0,75*0,8+0,25)20+114*0,8-12.2]*4.187=
= 401,952 кДж/кг
iк=[(0,5W+0,14)tp+10W13]*4.187=[(0,5*0,8+0,14)*20+10*0,8+13]*4.187=
= 31,402 кДж/кг
yма=0,958;
Ема=1200кг;
Q1=[1200/(3600*1,287)]* (401952-31402,5)*0,958=91941,58 Вт
— Теплопритоки, связанные с охлаждением металлических частей
/>/> (5.7)
где: Gм,См – масса и удельная теплоемкость металлических частей;
tмм,tкм– начальная и конечная температура металлических частей;
Gм=2*60=120кг – масса всех окантовок
См=0,675 кДж/кгК
tмм=tмр=20°С
tкм=t0=-55°С
/> Вт
— Теплопритоки через изолированные ограждения
/> (5.8)
где: к, F– коэффициент теплопередачи к площади поверхности различных участков изолированногоограждения морозильного аппарата.
/> - температуранаружного воздуха и воздуха в МА.
/> (5.9)
где: D=2,14м – диаметр МА;
/>L=2,5м – длина МА;
F=2*[(3,14*2,142)/4]+3,14*2,14*2,5=24м2
к=0,226 Вт/м2К – коэффициенттеплопередачи ограждения МА;
tнар=tр=32°С;
tвн=t0=- 55°С
Q3=0,226*24*(32+55)=417,9Вт5.4. Рассчитываемхарактеристику МА FGP — 25-3
Кt=0,75; W=0,8; tвк=-25°С; Кср.пл=a=88,037 Вт/м2К
tнр=(5; 10; 20; 30)°С – начальная температура рыбы
t0=(-55;-50; -45;-40; -35) °С – температура кипения х.а. вморозильном аппарате.
Результаты расчетов заносим в таблицу 5.1.
— tнр=5°С,t0=-55°С,a=88,037Вт/м2К;
1-й период: t1=1092*(0,86*88,037-2)-0,9066*(5+1)-0,0247 *55-1,433*(5+3)-0.1427=0.297ч;
2-й период: t2=95,98*55-0,483*75,71-0,3025*(55) 0,1725 =1,015ч
3-йпериод: замораживание:
t3=947*(55-2)-1,485(0,86*88,037)-1,042* (25-3)0,466(0.86*88,037)0,055=0,178 ч
tåК= (0,297+1,015+0,178)*0,75=1,118 ч
Теплопритоки:
Q1=0,286*(348,6-31,40)=90719,2 Вт
/> Вт
Q3=0,226*24*(32+55)=471,9Вт
— tнр=5°С,t0=-50°С,a=88,037Вт/м2К;
-0.1427
1-й период: t1=22,137*0,957*50-1,433*(5+3) =0.329ч;
-0.1725
2-й период: t2=95,98*50-0,483*75,71-0,3025*(50) =1,117ч
3-йпериод: t3=947*(50-2)-1,4850,011*6,195=0,205ч
Теплопритоки:
Q1=0,257*(348,6-31,4)=81520,4 Вт
/> Вт
Q3=5,424*(32+55)=444,77Вт
— tнр=5°С,t0=-45°С,a=88,037Вт/м2К;
1-й период: t1=22,137*0,957*45-1,065=0.368ч;
/> -0.1725
2-й период: t2=95,98*45-0,483*75,71-0,3025*(45) =1,225ч
3-йпериод: t3=947*(45-2)-1,4850,011*6,195=0,242ч
tåК= 1,55 ч
Теплопритоки:
Q1=/>*(348,6-31,4) =72956 Вт
/> Вт
Q3=5,424*(32+45)=417,65Вт
— tнр=5°С,t0=-40°С,a=88,037Вт/м2К;
1-й период: t1=22,137*0,957*40-1,065=0,416ч;
-0.1725
2-й период: t2=95,98*40-0,483*75,71-0,3025*(40) =1,361ч
3-йпериод: t3=947*(40-2)-1,4850,011*6,195=0,291ч
tåК= 1,551 ч
Теплопритоки:
Q1=/>*(348,6-31,4) =65308 Вт
/> Вт
Q3=5,424*(32+40)=390,53Вт
— tнр=5°С,t0=-35°С,a=88,037Вт/м2К;
1-й период: t1=22,137*0,957*35-1,065=0,480ч;
-0.1725
2-й период: t2=95,98*35-0,483*75,71-0,3025*(35) =1,534ч
3-йпериод: t3=947*(35-2)-1,4850,011*6,195=0,359ч
tåК= 1,784 ч
Теплопритоки:
/>Q1=/>*(366,4-31,4) =89896 Вт
/> Вт
Q3=5,424*(32+55)=472Вт
Остальной расчет ведется аналогично и все данныеводятся в таблице 5.1.
Расчеты суммарных теплопритоков и
производительности морозильного комплекса.
Таблица 5.1
tнр, °С 5 10
t0, °С
Опр.
величины -55 -50 -45 -40 -35 -55 -50 -45 -40 -35
tåк, час 1,118 1,236 1,380 1,551 1,780 1,190 1,311 1,456 1,639 1,877
Q1, Вт 90719 81520 72956 65308 56906 89886 81599 73473 65269 56993
Q2 Вт 1208 999,6 815,2 652,8 506,0 279,0 1029,8 849,9 686,4 617,8
Q3 Вт 472,0 444,7 417,6 390,5 363,0 472,0 444,7 417,6 390,5 363,0
Qå, Вт 92399 82964 74189 66351 57775 91587 83074 74741 66346 57974 G, кг/ч 107,3 969,0 869,5 77,40 674 1008 915,0 824,0 732,0 639,0
/>Продолжениетаблицы 5.1
tнр, °С 20 30
t0, °С
Опред.
величины -55 -50 -45 -40 -35 -55 -50 -45 -40 -35
tåк, час 1,287 1,420 1,572 1,764 2,013 1,362 1,499 1,656 1,855 2,036
Q1, Вт 91942 83342 75283 67089 58790 95233 86518 78315 69914 63698
Q2 Вт 1311 1109 930,0 765,0 615,0 1404 1201 1019 849,0 718,3
Q3 Вт 472,0 444,8 417,7 390,5 363,0 472,0 444,8 417,7 390,5 363,0
Qå, Вт 93725 84896 76631 68245 59768 97099 88167 79752 71154 64779 G, кг/ч 932 845 763 680 596 881 800 725 647 589
6. Расчет характеристик кожухотрубного
фреонового конденсатора.
/>
/>/>/>/>/>/>6.Расчет характеристик кожухотрубного
фреонового конденсатора.
Исходные данные для расчета.
Rв= 998,2 кг/м3 – плотность воды;
Сw=4,183 кДж/кгК – теплоемкость воды;
Vw=70 м3/ч – производительность насоса;
Råср=6,029*10-3 м3К/Вт – термическое сопротивление;
Fвн= 62,6 м3 – площадь поверхности конденсаторов;
Z = 2 – количествонасосов;
Fвн= 22,54 м3 – площадь поверхности теплообмена.
Варьируемые параметры:
Qк=(50;75; 100; 125) кВт;
tw=(10;15; 20; 30) °С;
tк=tw+ 5°С
nтр.жив.сеч.=nтр/4=284/4=71– количество труб в живом сечении.
fжив.сеч.=nтр.жив.сеч.+pd2/4=71*(3.14*0.01542)/4=0,0132м/с – площадь живого сечения конденсатора.
Ww=2V/(2fжив.сеч.*3600)=70/(0.0132*3600)=1,47м/с – скорость воды в трубах конденсатора.
Длярасчета характеристики конденсатора задают 4 значения тепловых нагрузок наконденсатор Qки четыре значения температуры забортной воды twи определяют значения температуры конденсации.
/> (6.1)
Результатывычислений занесены в таблицу 6.1.
/>Расчеттемпературы конденсации.
Таблица 6.1
Qк, кВт 50 75
tw, °С
Опред. tк
величина 10 15 20 30 10 15 20 30 15 20 25 35 15 20 25 35
twcp, °C 10,15 15,15 20,15 30,15 10,23 15,23 20,23 30,23
tк, °C 12,24 17,23 22,22 32,21 13,35 18,35 23,23 31,21
Продолжение таблицы 6.1
Qк, кВт 100 125
tw, °С
Опред. tк
величина 10 15 20 30 10 15 20 30 15 20 25 35 15 20 25 35
twcp, °C 10,31 15,31 20,31 30,31 10,39 15,39 20,39 30,39
tк, °C 14,51 19,48 24,44 34,40 15,63 20,57 25,54 35,50
Порезультатам расчетов строим график рис. 6.1.
/>
7. Расчет характеристик воздухоохладителя.
/>
/>/>/>/>7.Расчет характеристик воздухоохладителя.
Путем обобщения характеристиквоздухоохладителя, рассчитанных методом математического анализа, при толщинеслоя инея 3 мм., получено обобщенное уравнение поля характеристик, связывающеетемпературу кипения to(°C) и температуру охлаждающего воздуха tв(°C) итепловой нагрузкой на воздухоохладитель с конструктивными параметрами:
/>
где:
- L – длина воздухоохладителя по ходу движения воздуха, м.
- Wв – скорость движения воздуха в живом сечениивоздухоохладителя, м/с
- n – число сечений воздухоохладителя с учетом слоя инея
— Qn – тепловая нагрузка навоздухоохладитель, Вт
— Fn – площадь наружной поверхностивоздухоохладителя без учета слоя инея
Исходные данные:
Qn = 15000 Вт; 20000 Вт; 25000 Вт;30000 Вт;
tв = -28°C;-25°C; -20°C; -15°C;
L = 1,85 м;
Wв = 1,5 м/с
Fм = 324 м2
Степень оребрения с учетом слоя инеяβ” = β` * βин
β` — геометрическая степеньоребрения с учетом слоя инея
βин – дополнительнаястепень оребрения инеем
β = />
где: S1 = 0,05 – шаг труб поперек движения воздуха;
/>S2 = 0,055 – шаг труб вдоль движения воздуха;
Sр = 0,01 – шаг ребер;
dn = 0,016 – наружный диаметр труб;
β` = β / 1.3 = 8.6
/>
где: плотность инея ρ=6,95 (0,495 – 0,86)-3,6873= 6,95(0,495-0,86*0,1103)-3,6873 = =1009,8 кг/м3
таким образом = β” = β *βин = 8,6*0,89 = 7,7
Рассмотрим пример расчета при tв = -28°C, Q = 15000 Вт
/>
Аналогично ведем расчет при to = (-25, -20б -15) °C и при Q = (20000, 25000, 30000) Вт и заносим результаты в таблицу7.1
Таблица7.1.
Q, Вт
tв(°C) 15000 20000 25000 30000 — 28 — 33,7 — 35,0 — 36,2 — 37,5 — 25 — 30,7 — 32,0 — 33,2 — 34,5 — 20 — 25,7 — 27,0 — 28,2 — 29,5 — 15 — 20,7 — 22,0 — 23,2 — 24,5
По результатам расчета в табл. 7.1строим графики рис. 7.1 и 7.2
/>
8. Получение математической модели
агрегата и его характеристик,
состоящего из КМ S3 – 900 / S3– 315
/>
/>/>/>/>8.Получение математической модели агрегата и его
характеристик, состоящего из КМ S3– 900 / S3 – 315
Задаемсятемпературой конденсации исходя из пределов работы ступеней tк=(20;25; 30; 35; 40; 45) °C;
Задаемся температурой кипения исходяиз пределов работы ступеней
t0=(-55; -50; -45; -40) °C;8.1. Исходные данные:
Vh– S3 – 900=792 м3/ч
Vh– S3 – 315=792 м3/ч
Пределыработы ступеней
S3– 900: t0= -50 ¸ -40 °C
tк= -20 ¸ -10 °C
S3– 315: t0=-20 ¸ -10 °C
tк= 10 ¸ 40 °C
t0= -45 ¸ -30 °C; tк= -20 ¸ -10 °C
Коэффициенты для расчета
а1= -11,241; а2=b2=0;
b1= -3.533*10-2; c2=1.515*10-3;
c1= 2.478; d2=7.327*10-2;
d1=0.689*10-2;
Примеррасчета:
tк=20°C; t=55°C;
Производимрасчет давления кипения Р0:
Р0=0,541*10-10*( t0+140)4,6446=0,541*10-10*( -55+140)4,6446=0,10529МПа (8.1)
Рассчитываемдавление конденсации Рк:
Рк=0,3797*10-8*( tк+120)3,9054=0,3797*10-8*(20+120)3,9054= 0,909797 МПа (8.2)
/>Производим расчетпромежуточного давления и температуры Рm;tm
Pm=/>0.479278 Мпа; (8.3)
Tm=148,4223*Pm0,2463-125°С=148,4223*0,4792780,2463-125=-1,17 °С (8.4)
Расчетхладопроизводительности Q0для КМ S3-900
Q0=Vh*exp(a1+b1tк)*(t0+90)=792*exp(-11.241-3.533*10-2)*(55+90)=170.263Вт(8.5)
Расчетэффективной мощности Nедля КМ S3-900
Ne=Vh*(a2tк+b2)*t0+(c2tк+d2)=792*(0+20+0)*-55+(1.515*10-3*20+7.327*10-2)=
=56.63Вт (8.6)
Расчетэффективной мощности Nедля КМ S3-315
Ne=Vh*(a2tк+b2)*t0+(c2tк+d2)=317*(0+20+0)*-1,17+(1.515*10-3+7.327*10-2)=
=35.019 Вт
Расчетэффективной мощности Nеåдля тандемного агрегата состоящего из компрессоров S3-900/ S3-315
Nеå= Nеснд+ Nесвд=56,63+35,019=91,65Вт (8.7)
Аналогичноведем расчет для остальных температур. Результаты расчетов заносим в таблицу8.1.
Расчет хладопроизводительности и эффективноймощности агрегата
Таблица 8.1
tк, °С 20 25 30
t0
Опред.
величина -55 -50 -45 -40 -55 -50 -45 -40 -55 -50 -45 -40
Q0, Вт 79,5 105,4 135,6 170,3 77,8 103,4 133,1 167,3 76,3 101,4 130,7 164,4 Ne, Вт 78,5 82,96 87,3 91,6 87,5 92,1 96,6 100,9 96,6 101,2 105,8 110,1
/>Продолжениетаблицы 8.1.
tк, °С 35 40 45
t0
Опред.
величина -55 -50 -45 -40 -55 -50 -45 -40 -55 -50 -45 -40
Q0, Вт 74,8 99,5 128,4 161,6 73,3 97,6 126,1 158,9 71,9 95,9 123,9 156,3 Ne, Вт 105,5 110,3 114,9 119,4 114,5 119,3 123,9 128,6 123,4 128,3 133,0 137,7
Порезультатам таблицы 8.1 строим графики рис. 8.1 – рис. 8.5.8.2.Аппроксимация зависимости
Q0=f(t0;tк)и Ne=f(t0;tк)
дляагрегата 1 ступень S3-900
2ступеньS3-315
Произведемрасчет для tк=20°C
8.2.1Исходное уравнение для Q0=f(t0;tк)
Q0/Vh=exp*(A1+В1tк)*(t0+90)(a+d1tк) (8.8)
где: Vh=VhS3-900+VhS3-315;
VhS3-900=792 м3/ч;
VhS3-315=317 м3/ч;
Vh=792+317=1109м3/ч
Для точек:
t0=-40°С; Q0=170,26;
t0=-55°С; Q0=79,477;
Записываем исходноеуравнение в виде:
Q0/Vh=а+(t0+90)b (8.9)
где: а=(A1+В1tк);
b=(a+d1tк)
логарифмируяобе стороны получаем:
ln(170,26/1109)=lna+b*ln (-40+90)
ln(79,477/1109)=lna+b*ln(-55+90)
решаемсистему уравнений
ì_-1,873888=l/>na+b*3,912023
î -2,635747=ln a+b*3,555349
0,761859=b*0,356674
откудаb=0,761859/0,356674=2,136;
Подставляемзначение в любое уравнение получаем а:
lna=-10.230005
a=0.000036
Приподстановке коэффициентов в уравнение получаем:
Q0/Vh=3,607*10-5(t0+90)2,136 (8.10)
Рассчитываемпри tк=30°С
Дляточек:
t0=-40°С; Q0=164,41;
t0=-55°С; Q0=76,266;
Записываем исходноеуравнение в виде:
Q0/Vh=а+(t0+90)b (8.11)
логарифмируяуравнение получаем:
ln(Q0/Vh)= ln a+b*ln ( t0+90)
Подставляемзначения и вычисляем:
ln(164,41/1109)=lna+b*ln(-40+90)
ln(76,266/1109)=lna+b*ln(-55+90)
решаемсистему уравнений
ì_-1,908852=ln a+b*3,912023
î -2,676988= ln a+b*3,555349
0,768136=b*0,356674
откудаb=0,768136/0,356674=2,153608;
Подставляемзначение в любое уравнение получаем а:
ln/>a=-10.109749
a=4.068*10-5
Приподстановке получаем исходное уравнение:
Q0/Vh=4.068*10-5/(t0+90)2,0936; (8.12)
Аналогичнопроводим расчет для других температур tки получаем значения коэффициентов а и b:
1) tк=20°С; а=3,607*10-5; b=2,136;
2) tк=25°С; а=3,424*10-5; b=2,144;
3) tк=30°С; а=3,252*10-5; b=2,154;
4) tк=35°С; а=3,092*10-5; b=2,162;
5) tк=45°С; а=2,803*10-5; b=2,179;
Произведемрасчет коэффициентов с1 и d1 вуравнении:
b=c1+d1tк (8.13)
Длязначений tк:
tк=20°С; b=2,136;
tк=25°С; b=2,144;
подставляемзначения в уравнение и вычисляем:
ì_2,136=a+d1 *20
î 2,179= a+d1*45
25d1 =0,0427
Откуда d1=0,0427/25=17,07*10-4;
Подставляя в первоеуравнение значение d1получаем с1:
с1=2,10184;
Исходное уравнениебудет иметь вид:
b=2,1+17,08*10-4tк
Произведемрасчет коэффициентов А1 и В1 в уравнении:
а=exp(A1+В1tк) (8.14)
Длязначений tк:
tк=20°С; а=3,607*10-5;
tк=45°С; а=2,803*10-5;
/>Логарифмируя получаем:
lna= A1+В1tк
Подставляязначения решаем систему уравнений:
ìln3,706*10-5 = A1+В1*20
îln 2,803*10-5 = A1+В1*45
ì_-10,23005= A1+В1*20
î -10,482334= A1+В1*45
-0.252329= В1 *25
ОткудаВ1= -0.252329/25= -1,00931*10-2, подставляя значения В1в уравнение получаем:
А1=-10,028143
Исходноеуравнение будет иметь вид:
а=ехр(-10,028-1,00931*10-2*tк)
Получаемзначения коэффициентов:
А1=-10,028143; с1=2,102;
В1=-1,00931*10-2; d1=17,08*10-4
Проверка:
Подставляемв первоначальное уравнение:
Q0/Vh=exp*(A1+В1tк)*(t0+90)(a+d1tк)
значениекоэффициентов и значения
tк=45°С; t0=- 45°С
получаем:
Q0р=1109*exp*(10,028-1,00931*10-2*45)*(-45+90)(2,102+17,08*0,0001*45)=124,36
ЗначениеQ0=123,93при tк=45°С;t0=- 45°С.
Повычисленным значениям коэффициентов а и bстроим график рис. 8.6.
8.2.2Исходное уравнение для Q0=f(t0;tк)
Ne/Vh=(a2tк+b2)*t0+(c2tк+d2) (8.16)
Vh=1109м3/ч
Произведем расчет для tк=20°С;
Для точек:
t0=-40°С; Ne=91,646;
t0=-55°С; Ne=78,456;
Преобразуем исходноеуравнение:
Ne=аt0+b (8.17)
/>где: а=(A2tк+В2);
b=(с2tк+d2)
подставляемзначения и вычисляем
ì_91,646=a*-40+b
î 78,456= a*-55+b
13,190=а*15
откудаа=0,879333
91,646=0,879333*-40+b
b=126,81933
Подставляемкоэффициент в уравнение:
Ne=0,879333t0+126,81933 (8.18)
Аналогичнопроводим расчет для tк= (25; 30; 35; 40; 45)°С и получаем значения коэффициентов а и b:
1) tк=20°С; а=0,879333; b=126,81933;
2) tк=25°С; а=0,894333; b=136,71333;
3) tк=30°С; а=0,9090666; b=146,5566;
4) tк=35°С; а=0,9233333; b=156,32333;
5) tк=40°С; а=0,9373333; b=166,05333;
5) tк=45°С; а=0,952; b=175,77;
Произведемрасчет коэффициентов А2 и В2 в уравнении:
а=(A2tк+В2) (8.19)
Длязначений tк:
tк=20°С; а=0,879333;
tк=45°С; а=0,952;
подставляемзначения в уравнение и решаем систему:
ì_126,81933= с2 *20+d2
î 175,77= c2*45+ d2
48,95067= с2 *25
Откудас2=48,95067/25=1,9580268;
/>тогда: 126,81933=1,9580268*20+d2
d2=87,6588;
Исходное уравнениебудет иметь вид:
b=1,9580268tк+87,6588 (8.20)
Значениякоэффициентов:
А2=0,0029066; с2=1,9580268;
В2=0,821203; d2=87,6588;
Исходноеуравнение при подстановке и вычислении:
Ne=(0,0029066tк+0,821203)t0+(1,9580268+87,6588)
Ne/Vh=(0,262*10-5tк+0,74*10-3)t0+(1,765510-3tк+0,079)
Проверка:при t0=-50°С;tк=35°С
Подставляемв первоначальное уравнение:
Ne/Vh=(0,262*10-5*35+0,74*10-3)*-50+(1,765510-3*35+0,079)=110,02кВт
Neр=Ne=110,02 кВт
Пополученным результатам строим график рис. 8.7.
/>
9. Таблица рабочихрежимов СХУ
/>
/>/>/>/>9. Таблица рабочих режимов СХУ
Таблица 9.1Параметры
Температура забортной воды tw °C 10 15 20 30 Трюм Давление МПа — кипения 0,08455 0,04372 -0,01382 -0,00729 — конденсации 10,5481 10,9461 12,4733 13,5218 Температура кипения °C -36,779 -37,643 -38,988 -40,036 Температура на входе в КМ, °C -16,852 -17,735 -18,982 -20,033 Температура нагнетания, °C 82,190 82,988 84,322 85,799 Температура перед РВ испарительной системы, °C 30 30 30 30 Температура охл. воздуха, °C -28 -28 -28 -28 Сила тока эл. дв.КМ 63,119 64,528 67,733 71,329 Коэффициент регулирования 0,188 0,207 0,253 0,321 Морозильный агрегат Давление МПа — кипения -0,4587 -0,4517 -0,4332 -0,4102 — конденсации 10,5481 10,9461 12,4733 13,5218 Температура кипения °C -50,5481 -50,006 -49,508 -48,736 Температура нагнетания, °C 82,190 82,988 84,322 85,799 Температура перед РВ испарительной системы, °C 30 30 30 30 Производительность МК 67,908 65,015 63,141 61,136 Сила тока эл. дв.КМ 109,314 109,679 110,251 111,0348
/>
10. Выводы и рекомендации
/>
/>/>/>/>10.Выводы и рекомендации
Поданной дипломной работе можно сделать вывод, что вместе с реализацией лучших достиженийсовременной холодильной техники данная СХУ имеет некоторые недостатки,выражающиеся в конструктивных недоработках тех или иных узлов СХУ.
10.1конструкция фреонового насоса CNF10/165 недоработана в части защиты обмотки ротора приводного электродвигателяот воздействия жидкого фреона, что приводит к понижению сопротивления изоляциии как следствие к замыканию и выходу насоса из строя.
Рекомендации:защитный кожух из металла на ротор злектродвигателя, чтобы обмотка не именаконтакта с жидким хладагентом, что практикуется на насосах других марок.
10.2Недоработан узел возврата масла из потока циркуляции маслофреоновой смеси черезЦР. В результате масло застывает в ТВМ (теплообменник возврата масла) и вобратнойм клапане на пути паров хладагента и масла на дозаряд в КМ СНД S3-900,нарушая режим работы СХУ.
Рекомендации:установить РТО (регенеративный теплообменник) по пути паров масла на дозаряд сиспользованием тепла нагнетательных паров КМ СНД.
Данный узел: см. рис 10.1
/> Рис. 10.1
/>
Данный узел после установки РТО, см. рис. 10.2
/> Рис. 10.2
10.3Применяемый ОЖФ секционный по принципу «труба в трубе» через 6 – 8 лет послеэксплуатации выходит из строя – появляется течь сварных соединений из-за коррозийногоизноса и значительной температурной разности сред на входе />и выходе внутреннихтруб через выпуклое донышко, что создает трудности в ремонте из-за низкой ремонтопригодностиэтой части ОЖФ.
Рекомендации:применить кожухотрубный ОЖФ с «сухим» испарением в трубах и циркуляциейпереохлажденного хладагента в межтрубном пространстве.
10.4.Как видно из работы данной СХУ все неполадки происходят из-за пониженной температурыto и высокой температурызамерзания. Так при to= -56°С применяется масло зарубежного производства ХК-57. ShellClamis C46,Shell S0,Castrol Icemet299 и т.д. данные масла рекомендуются для применения при toдо -50°С.
Рекомендации:предлагается обратиться к промышленности и науке для разработки и полученияотечественных масел для низкотемпературных СХУ (с температурой застывания масла-65 – 70°С), чтобы не иметь проблем с замерзанием масла в системах.
10.5.Серьезная проблема возникает с техническим состоянием трубок из алюминиевогосплава на подаче фреона в плиты роторного МА FCP25-3. На стыке различных металлов происходит интенсивное разрушение поверхностногослоя металла алюминиевого сплава, превращение его в быстрооблетающую белуюпыльцу. Например, у находящегося на промысле СТМ «Калуга» по этой причине вышелиз строя один МА.
Рекомендации:данная проблема решается постоянной (один раз в неделю) очисткой трубок отокислов и покрытие их слоем эпоксидной смолы или другим антикоррозионнымпокрытием, например типа «Мифотекс» (жидкий металл зарубежного производства).
Вцелом данная холодильная установка хорошо может эксплуатироваться на данномсудне БМРТ типа «Маяковский»
/>
11. Охрана труда.
/>
/>/>/>/>11.Охрана труда.
Охранатруда – это система законодательных социально-экономических, технических.Санитарно — гигиенических мероприятий, обеспечивающих безопасность, сохранениездоровья и работоспособности человека в процессе труда. Охрана труда имеет непосредственнуюсвязь с рядом общеобразовательных и специальных дисциплин, она базируется назнаниях экономики, организации производства, психологии, физиологии труда,технической эстетики.
Рассматриваемыевопросы:
11.1Опасные и вредные факторы при эксплуатации судовых холодильных установок (СХУ)
— вредные вещества в воздухе
— шумовые факторы
— вибрация
— электробезопасность
11.2Техника безопасности при ремонте оборудования СХУ
11.3Пожарная безопасность
11.1.В данной дипломной работе была рассмотрена холодильная установка, работающая нафреоне 22. Этот холодильный агент обладает высокой текучестью и проходит дажечерез мелкие поры металла в таких местах, где менее текучие газы (аммиак илиазот) при равных условиях пройти не могут. Все хладоны без атомов водорода,негорючие, а содержащие их – легко воспламеняются. Хладон растворяется в масле,при этом вязкость масла понижается.
Этобесцветный тяжелый газ, плотность его в 4,3 раза превышает плотность воздуха.При малых концентрациях его запах не чувствуется.
/>Хладон считаетсянеядовитым газом, но при содержании его в воздухе свыше 30% по объемупоявляются признаки отравления организма вследствие недостатка кислорода.
Вредноевоздействие хладонов на человеческий организм увеличивается с возрастанием в ихмолекуле числа атомов фтора.
Приэксплуатации СХУ и холодильного оборудования и в ряде технологических процессовпроисходит выделение различных вредных веществ.
Всевредные вещества разделяют на химические вещества и производственную пыль.Согласно ГОСТ 12.0.003-74 химические вещества по характеру воздействия на организмделятся на следующие группы:
— общетоксичные
— раздражающие
— мутагенные
— канцерогенные
— влияющие на репродуктивную функцию
Кчислу общетоксичных веществ относятся ароматические углеводороды и их амино инитропроизводные (бензол, тоулол и др.), а также ртуть, органические соединенияхлорированные углеводороды.
Раздражающимдействием обладают кислоты, щелочи, фосген, аммиак, оксиды серы и азота,сероводород, автор данного диплома и другие. Эти вещества при контакте соткрытыми частями тела человека вызывают воспалительную реакцию кожи, слизистойоболочки глаз и органов дыхания.
Кмутагенным веществам относят различные яды, которые влияют на гентическийаппарат зародышевых и соматических клеток организма.
Канцерогенныевещества вызывают развитие злокачественных опухолей. К их числу относятполициклические ароматические углеводороды, которые могут входить в составсырой нефти, мазута, смазочных масел, сажи и др.
Квеществам, влияющим на репродуктивную функцию относят бензол и его производные,сероуглерод, свинец, никотин, ртуть.
/>По степени опасности наорганизм человека все вредные вещества делятся на 4 класса:
1– чрезвычайно опасные (ртуть, свинец, азот и др.)
2- высоко опасные (оксид азота, бензол, йод, медь, марганец и др.)
3– умеренно опасные (ацетон, ксилол, метиловый спирт и др.)
4– малоопасные (аммиак, бензин, скипидар, этиловый спирт, оксид углерода и др.)
Втабл. 11.1 приведены нормы предельно допустимых концентрации (ПДК) основныхвредный веществ.
Таблица вредных веществ.
Таблица 11.1№ п/п Вредные вещества
ПДК м2/м3 Класс опасности 1 Аммиак 20 4 2 Ацетон 10 4 3 Бензин топливный 100 4 4 Бензол 5 2 5 Диоксид углерода 20 4 6 Ксилол 50 3 7 Метиловый спирт 5 3 8 Ртуть 0,01 1 9 Серная кислота 1 3 10 Тетраэтил свинца 0,005 1 11 Пыль черной сажи 4 4
Шумотносится к общебиологическим раздражителям, так как он в определенных условияхможет влиять на все органы и системы организма человека. Длительное воздействиеинтенсивного шума приводит к профессиональному заболеванию тугоухости. Приочень большом звуковом давлении может произойти разрыв барабанной перепонки. Высокочастотныйшум (1000 … 8000) Гц вызывает яв/>ление, неблагоприятноедля слуха, а также влияет на различные отделы головного мозга, вызывая головнуюболь, плохой сон, раздражительность, утомляемость, ослабление памяти и др.
Длязащиты от шума одним из наиболее эффективных средств является звукоизоляция. Спомощью звукоизолирующих конструкций можно снизить уровень шума на 30 … 40 Дб.Снижение уровня шума методом звукопоглощения основан на переходе энергиизвуковых колебаний частиц воздуха в теплоту вследствие потерь на трение в порахзвукопоглощающего материала. Поэтому звукопоглощающие материалы (пористые, пористоволокнистые)наносятся на внутренние поверхности а также располагаются на штучных звукопоглотителях.
Максимальноеснижение шума в отраженном поле с помощью акустической обработки внутреннихповерхностей помещения не превышает 6 …8 Дб.
Вибрация– это сложный колебательный процесс, возникающий при периодическом смещениицентра тяжести какого-либо тела от положения равновесия, а также при периодическомизменении формы тела по сравнению с той, которое оно имело их в статическомсостоянии.
Взависимости от воздействия на человека вибрация делится на общую и местную.Общая вибрация воспринимается всем телом и в первую очередь его нервнойсистемой и костной тканью.
Местнаявибрация передается от соприкосновения отдельных частей тела человека с вибрирующиминструментом или оборудованием.
Основнымзащитным мероприятием от вибрации на судах являются: использованиевибробезопасных машин и механизмов, применение средств виброзащиты, снижающихвибрацию на путях ее распространения, проектирование технологических процессов,производственных, бытовых и жилых помещений, обеспечивающих отсутствиевибрации, разработка рациональных режимов труда и отдыха.
Всоответствии с ГОСТ 12.1.009-76 электрозащитными средствами называют переносимыеи перевозимые изделия, служащие для защиты людей от поражения электрическимтоком, во/>здействияэлектрической дуги и электромагнитного поля.
Поназначению средства защиты условно разделяют на изолирующие, ограждающие и вспомогательные.
Изолирующиесредства защиты предназначаются для изоляции человека от токоведущих частейэлектроустановки, находящейся под напряжением, а также от корпуса судна, есличеловек одновременно касается токоведущих и заземленных частей электроустановки.
Ограждающиесредства защиты предназначены для временного ограждения токоведущих частей,находящихся под напряжением. К ним относят щиты, барьеры, ограждения — клетки,а также временные переносные заземления.
Вспомогательныесредства защиты предназначены для защиты персонала от случайного падения свысоты (предохранительные пояса), световых, тепловых механических и химическихвоздействий электрического тока.
Всезащитные средства при приемке в эксплуатацию должны быть испытаны независимо отзаводского испытания, а также подвергнуты контрольным осмотрам в сроки понормам согласно табл. 11.2
Сроки испытания средств защиты
Таблица 11.2Защитное средство Напряжение электроустановки, В Напряжение испытания, кВ Время испытания, мин. Ток, протекающий через изделие, А Период испытания Период осмотров Перчатки диэлектрические Для всех напряжений 2,5 1 2,5 1 раз в месяц Перед употреблением Боты диэлектрические То же 15 1 7,5 1 раз в 3 года То же Галоши диэлектрические До 1000 3,5 1 2 1 раз в год То же Коврики диэелектрические Для всех напряжений 3,5 - - - 1 раз в месяц Слесарно — монтажный инструмент с изолирующей рукояткой До 1000 3,5 1 2,5 1 раз в год Перед употреблением
Внеочередныеиспытания защитных средств должны производится при наличии признаковнеисправности, после их ремонта и при замене каких-либо частей.
Результатыэлектрических и механических испытаний заносят в журнал произвольно формы влаборатории, производящей эти испытания (кроме инструмента с изолирующимиручками), должен ставится на защитное средство несмываемый красный штамп.
11.2Ремонтные работы на холодильных установках производятся под непосредственнымруководством рефмеханика, который, перед началом работ обязан: проверитьисправность подъемных механизмов, инструментов и приспособлений, обеспечить работающихзащитными средствами, спецодеждой, предохранительными устройствами, нормальнуюосвещенность мест ремонта, убедится, что в компрессорах, аппаратах и трубопроводахотсутствует давление или хладагент.
Производитьремонт оборудования, уплотнение сальников арматуры, системы находящейся поддавлением правилами запрещено.
П/>ри монтажных идемонтажных работах следует пользоваться только стандартным инструментом. Вовремя перерыва в работе нельзя оставлять грузы в подвешенном состоянии или вприподнятом положении на лебедках, домкратах или других механизмах.
Вскрыватькомпрессоры, аппараты, трубопроводы разрешается только в защитных очка, маскетолько после того, как из системы надежно отсосан хладагент и давление сниженодо атмосферного. Правилами запрещено вскрывать аппараты, трубопроводы стемпературой стенок ниже -33 – 35°С.
Механизмы,аппараты, арматуру на время демонтажа необходимо размещать в заранее намеченныхместах, не занимая коридоры, проходы. Укладывать их на палубе следуетустойчиво, с целью исключения их перемещения при качке судна.
Припользовании переносными электроинструментами необходимо предварительно изучитьинструкции по их эксплуатации.
Сварочныеи паяльные работы при ремонте на действующем оборудовании должны выполнятся поддействующими рефмехаником и представителем портового надзора с обеспечением всемер предосторожности по предохранению смежных аппаратов от повреждений.
Разъединениефланцев, постановку заглушек, отделяющих аппараты, пломбирование в закрытомсостоянии маховиков, вентилей следует производить при непрерывной работеаварийной вентиляции.
11.3Для предотвращение пожара на судах устанавливают огнестойкие или огнесдерживающиеконструкции, которые должны выдерживать на огнестойкость стандартные испытания.
Основойконструкции противопожарной защиты корпусной части судов является применениеогнестойких конструкций типа В и С.
Кконструкциям типа А относятся переборки, палубы, выгородки трапов, шахты, атакже закрытия проемов в них. Они выполняются из стали или другого равнопрочногоматериала, усилены ребрами жесткости и имею термостойкую изоляцию необходимойтолщины. Все конструкции типа А сохраняют свою целостность и непроницаемостьдля дыма и пламени в течении одночасового стандартного испытания наогнестойкость.
Огнезадерживающиеконструкции типа В и С применяют на судах для выполнения в/>спомогательныхпереборок и закрытий проемов в них. Конструкции этих классов могут бытьизготовлены целиком из любых несгораемых материалов, либо из нескольких слоевразличных по степени возгораемости. Они должны быть непроницаемы только для пламенив течении получасового стандартного испытания на огнестойкость.
/>
12. Автоматизация СХУ
/>
/>/>/>/>12.Автоматизация СХУ12.1Краткое описание автоматики систем.
Всесосуды, находящиеся под давлением (дренажный ресивер, ресивер запаса хладагента,циркуляционный ресивер линейный ресивер) оборудованы манометром и указателемуровня для контроля параметров хладагента. Для контроля давления конденсации наКД установлен манометр. Для контроля давления нагнетания насоса хладагента установленманометр.
Подачажидкого хладагента в циркуляционный ресивер осуществляется через ТРВ исоленоидный клапан, которыми управляет реле уровня LCS.Для защиты КМ S3-900 низкой ступени отвлажного хода и недопустимого повышения уровня жидкого хладагента вциркуляционном ресивере установлены два аварийных реле уровня LSA.
Дляконтроля температуры в МА FCP25-3 установлен датчик температуры (контролирует температуру хладагента,поступающего в МА).
Наохлаждение грузовых трюмов используется КМ S3-600,который оборудован следующими приборами автоматики:
— реле давления нагнетания, отключает КМ при недопустимых давлениях нагнетания
— реле давления всасывания, отключает КМ при недопустимом понижении давлеиявсасывания
— реле температуры нагнетания, отключает КМ при повышении температуры нагнетаниявыше установленного значения
— реле температуры всасывания, отключает КМ при понижении температуры всасыванияниже установленного значения
ПроизводительностьКМ регулируется в зависимости от всасывающей линии подачи хладагента.
Подачажидкого хладагента в воздухоохладитель осуществляется через ТРВ.
/>В охлаждаемом помещенииустановлен датчик температуры для дистанционного контроля температуры вохлаждаемом помещении.
Соленоидныеклапана сблокированы с пускателем соответствующих КМ. При выключенном КМсоленоидные клапана закрыты.12.2Автоматизация двухступенчатого тандемного агрегата F2MS3-900
Двухступенчатыйтандемный агрегат F2MS3-900состоит из двух компрессоров S3-900СНД и S3-315 СВД. обакомпрессора с общим маслоотделителем смонтированы на одной раме. В состав агрегата,как видно из рис. 12.1 входят:
1- компрессор S3-900 СНД
2– компрессор S3-315 СВД
4,7,18– обратные клапаны
5– газовый фильтр
9– предохранительный клапан
10– маслоотделитель
11– электронагреватель масла
12– масляный фильтр
17редукционный клапан
19,20– приводные электродвигатели
21-25манометры
31-33сигнализаторы температуры
34,35– сигнализаторы давления нагнетания
36– 40 – термометры
41-46,80 – электромагнитные клапаны
50– сигнализатор давления всасывания
59– 60 – дроссельные клапаны в трубопроводах впрыскивания масла
62– сигнализатор минимального давления для резервного режима компрессора СВД
69– 72 – дроссельные шайбы
75– сигнализатор разности давлений
79– жидкостн/>ыйфильтр
81– ТРВ
82– регулирующий клапан
83– 86 – манометрические дистанционные термометры (при наличии звукоизолирующегокожуха)
87,88 – резьбовые пробки спуска масла с магнитной вставкой
Последовательноподключенные компрессоры СНД и СВД образуют так называемый тандемный агрегат.Объединительный трубопровод между компрессорами имеет патрубок IIIдля отсоса паров хладагента с промежуточным давлением. Оба компрессора имеют поодному окну зарядки с патрубками VIIIи IX чрез которые возможен промежуточныйподсос паров. На каждой линии промежуточного пожсоса следует устанавливатьгазовый фильтр и обратный клапан. Элементы 77 – 82 поставляются по специальномузаказу, когда агрегат должен работать на аммиаке. Они обеспечивают впрыскжидкого х.а. ограничения температуры паров.
Двухступенчатыйагрегат оснащен одним пусковым масляным насосом. В период пуска масло от негонапрямую поступает к электромагнитным клапанам для изменения производительностикомпрессоров и через редукционный клапан 17 – на впрыск в компрессоры. Запорныйклапан 74 для этого пломбируется в открытом состоянии. По команде управляющегоустройства открываются клапаны 43,44 и 45, что обеспечивает подачу масла вгидроцилиндры для перемещения фигурный золотников в сторону уменьшенияпроизводительности. После размыкания конечных выключателей минимальнойпроизводительности обеих компрессоров при отсутствии неисправностей включаетсяэлектродвигатель компрессора СВД. Пусковой масляной насос останавливается поистечении заданного времени (около 90 секунд). Если же положение минимальнойпроизводительности за это время так и не достигнуто, то насос продолжаетработат до размыкания конечный выключателей.
КомпрессорСНД запу/>скаетсяпри соблюдении условий: конечный выключатель минимальной производительностиразомкнут, компрессор СВД работает, промежуточное давление стало ниже значения,настроенного на сигнализаторе 34, расход циркулирующего масла превышаетзначение, на которое настроено реле расхода 16, отсутствует сигнал о неисправностиагрегата.
Вовремя работы агрегата охлажденное масло через фильтр 12 и реле расхода 16подается на впрыск в КМ. К электромагнитным клапанам для изменения производительностикомпрессоров масло поступает через обратный клапан 18 и частично через редукционныйклапан 17. Движение масла происходит за счет перепада давления в МО и КМ.
Производительностькомпрессоров обеих ступеней можно регулировать автоматически и вручную.Существуют два варианта автоматического регулирования: 1 – производительностькомпрессоров изменяют независимо друг от друга по отклонениям регулируемыхпараметров, 2 – компрессор СВД связан с компрессором СНД так, что он получаетимпульс на перемещение фигурного золотника только тогда, когда требуется изменениепроизводительности компрессора СНД. Во втором варианте промежуточное давлениеоказывается более стабильным и реже включается механизм изменения производительностиСВД. Этот вариант можно использовать только при отсутствии отсоса паров припромежуточном давлении через патрубок III.Во всех случаях импульсы на перемещение фигурных золотников поступают взависимости от рассогласования регулируемых параметров: давления всасыванияобеих ступеней или температуры охлаждаемого объекта для СНД.
Управлениетандемным агрегатом осуществляется с помощью двух одинаковых управляющихустройств VSE-C.Произведены лишь необходимые блокировки между ними. Обычно предусматриваетсярежим ручного управления. Первым всегда запускается КМ СВД, а КМ СНД может бытьвключен лишь после снижения промежуточного давления до заданного значения.
/> Рис. 12.1 масляная схема агрегата F 2MS 3-900
Еслидля компре/>ссоровобеих ступеней выбран режим ручного управления, то после запуска КМ СВД иполучения сигнала о снижении промежуточного давления необходимо сразу нажатькнопку «Пуск» КМ СНД. Удобнее для КМ СНД задать режим автоматическогоуправления и нажатием кнопки S2перевести его в состояние готовности к пуску. Сигнализатор промежуточного давленияпри этом может исполнять роль автоматического прибора, управляющего пуском иостановкой КМ СНД. С учетом сказанного алгоритм управления предварительно подготовленнымагрегатом в режиме с опросом загрузки электростанции можно представить в виде:
1.Команда «Пуск» КМ СВД нажатием кнопки S2;проверка исправности системы аварийной защиты, проверка соблюдения условийвнешней блокировки; переключение триггера Д11; пуск масляного насоса; началоотсчета времени; ввод в действие защиты по расходу масла через элементзадержки; включение электромагнитного клапана уменьшения производительности КМСВД; отключение электронагревателя масла.
2.Достижение требуемого расхода масла и предотвращение аварийной остановки из-занеисправности системы смазки.
3.Размыкание конечного выключателя минимальной производительности и получениесигнала о наличии запаса мощности электростанции (в любой очередности); срабатываниепускового устройства КМ СВД.
4.Подача сигнала обратной связи о запуске КМ СВД; снятие ограничений на изменениеего производительности.
5.Конец отсчета времени; остановка пускового масляного насоса.
6.Снижение промежуточного давления до заданного значения и выдача сигнала на пускКМ СНД; включение электромагнитных клапанов уменьшения его производительности.
7.Размыкание конечного выключателя минимальной производительности; срабатываниепускового устройства КМ СНД.
8.Подача сигнала обратной связи о запуске КМ СНД; снятие ограничений на изменениеего производительности.
9.Нормальная работа с />автоматическими ручным изменением производительности компрессоров обеих ступеней и функционированиемСАЗ.
10.Команда «Стоп» КМ СВД нажатием кнопки S1;остановка приводного электродвигателя; блокировка защиты по расходу масла;включение электронагревателя масла.
11.Повышение промежуточного давления и выдача сигнала на остановку КМ СНД; отключениеего приводного электродвигателя. Ожидание пуска.
Чтобыисключить кратковременную работу компрессора с блокированной защитой по расходумасла и избежать нежелательного повышения промежуточного давления нажатиемкнопки S1 можно сначалаостановить КМ СНД, а затем КМ СВД. При этом переключается триггер Д11 вуправляющем устройстве КМ СНД.
Дляподготовки его к очередному пуску необходимо нажать кнопку S2.Можно непосредственно при пуске нажимать кнопки S2обеих компрессоров. Это приведет к пуску тандемного агрегата в описанной вышепоследовательности без наблюдения за промежуточным давлением.
13. Э/>кономический анализ
/>
/>/>/>/>13.Экономический анализ
Расчетэкономических показателей для СХУ производится по корреляционным зависимостям,разработанным в 1985 году профессорами А. И. Константиновым и Л. Г.Мельниченко. С тех пор прошло 18 лет и эти формулы остались справедливы и длянашего времени, однако коэффициенты, использованные в этих формулах для цен1985 года изменились. В связи с этим, проведя расчет по этим формулам, мыпроизведем перевод получившихся сумм в доллары по курсу 1985 года.
В1985 году курс доллара США составлял 82 копейки. Эта цифра позволит примернополучить реальную картину цен оборудования на сегодняшний день.13.1Блок расчета экономическихпоказателей потребителя холода
1.Стоимость испарителя, (руб.):
Спр= Fвн* exp(3,937 – 0,0035 * Fвн) (13.1)
Спр= 7,8 * exp(3,937 – 0,0035 * 7,8)= 389 (руб.)
2.Стоимость рассольных насосов, (руб.):
Снас= 135,2 * V0,585 (13.2)
Снас= 135,2 * 30,50,585 = 998,37 (руб.)
3.Стоимость рыбных насосов, (руб.):
Сбр= 27,33 * Vпр (13.3)
Сбр= 27,33 * 381 = 10412,73 руб.
4.Стоимость батарей рыбных бункеров, (руб.):
Срб = 11,8 * Fрб (13.4)
Срб= 11,8 * 381 = 4495,8 (руб.)
5.Суммарные капитальные затраты, (руб.):
СΣ= Спр + Снас + Сбр + Срб (13.5)
СΣ=/> 389 + 998,37 +10412,78 + 4495,8 = 16295,9 (руб.)
6.Амортизационные отчисления по потребителю холода Сапотр (руб. / год)
Са= 0,095 * К (13.6)
Са= 0,095 * 16295,9 = 1548,11 (руб. / год)
7.Годовые затраты на топливо, масло и др. (руб. / год):
Ст= 0,053 * NΣ* Tхм (13.7)
Ст= 0,053 * 2523 *32 = 4279,01 (руб. / год)
8.Годовые затраты на текущий ремонт (руб. / год):
Ср= 0,057 * К (13.8)
Ср= 0,057 * 16295,5 = 928,87 (руб. / год)
9.Условные затраты, связанные с потерей провозной способности (руб. / год):
Sпс= 3,2*10-5 * Пр * Lм* (300 * Vсху+ Мсху) (13.9)
Sпс= 3,2*10-5 * 6 * 6000 (300 * 25 + 130096) = 158510,6 (руб. / год)
10Целевая функция потребителя холода (руб. / год):
Vпотр= Са + См + Ср + Sпс (13.10)
Vпотр= 1548,11+4279,01+928,87+158510,6 = 165266,6
Определимцелевую функцию потребителя холода в долларах США:
Vпотр$= Vпотр* 0,82= 135518.6 $13.2Блок расчета экономических показателей генератора холода.
1.Капитальные затраты на компрессоры (руб.):
СкмΣ= 187,6 * VкмΣ (13.11)
СкмΣ= 187,6 * 11090,7 = 25391 (руб.)
2.Капитальные затраты на конденсаторы (руб.):
СкдΣ= (654 * W * dвн+ 20) * Fвн* β (13.12)
СкдΣ= (654 * 1,5 * 0,0154 + 20) * 137 * 0,664 = 12193,65 (руб.)
3.Капитальные затраты на ресиверы (руб.):
СресΣ= 122,35 Vрес+ 213 (13.13)
СресΣ= 122,35 * 1367 + 213 = 1452,1 (руб.)
4.Капитальные затраты на водяные насосы (руб.):
СвнΣ= 135,2 * V0,585 (13.14)
СвнΣ= 135,2 * 692,30,585 = 6202,24 (руб.)
5.Капитальные затраты на вспомогательное оборудование (руб.):
Свсп= 0,08 * СкмΣ (13.15)
Свсп= 0,08 * 25391,3 = 2031,3 (руб.)
6.Сумма капитальных затрат по ХМ (руб.):
Кхм= Скм + Скд + Срес + Свн + Свсп (13.16)
Кхм= 25391,3+12193,65+1452,1+6202,24+2031,3 = 47270,6 (руб.)
7.Амортизационные отчисления по ХМ (руб./год):
Сахм= 0,095 * Кхм (13.17)
Сахм= 0,095 * 47270,6 = 4490,71 (руб./год)
8.Годовые затраты на топливо, масло и др. (руб./год):
Стхм= 0,553 * NΣ* Тхм (13.18)
Стхм= 0,553 * 185 * 624 = 8673,29 (руб./год)
9.Годовые затраты на текущий ремонт:
Срхм= 0,057 * Кхм (13.19)
Срхм= 0,057 * 47270,6 = 2694,42 руб./год
10.Годовые затраты за заправку и дозаправку хладагента (руб./год):
Сха= 1,0720 * Q0 (13.20)
Сха= 1,0720 * 170 = 182,24 (руб./год)
/>11. Условные затраты,связанные с потерей провозной способности (руб./год):
Sпс= 3,2*10-5 * Пр * Lм* (300 * Vсху+ Мсху) (13.21)
Sпс= 3,2*10-5 * 4 * 6000 * (300 * 20 = 15000) = 41128,3 (руб./год)
12.Целевая функция генератора холода ХМ:
Vхм= Са + Ст + Ср + Сха + Sпс (13.22)
Vхм= 4490,71+8673,29+2694,42+182,24+41128,3=57168,96 руб.
/>Определим целевуюфункцию генератора холода ХМ в долларах США:
Vхм$= 57168,96 * 0,82 = 46878,6 $
13.Целевая функция судовой холодильной установки:
V= Vпотр+ Vхм (13.23)
V= 165266,6 + 57168,96 = 222435,56 руб.
14.Целевая функция судовой холодильной установки в долларах США:
V$= Vпотр$+ Vхм$ (13.24)
V$= 13558,6 + 46878,6 = 182397,2 $
15.Целевая функция СХУ в долларах США при курсе на сегодняшний день в размере 24рублей 50 копеек составит:
V$= 9079,002 $
/>
14. Список литературы.
/>
14. Список литературы.
1. КонстантиновЛ. И., Мельниченко Л. Г. Судовые холодильные установки. – М.:Пищ.промышленность. – 1978. – 448 с.
2. КонстантиновЛ. И., Мельниченко Л. Г. Расчеты холодильных машин и установки. – М.:Агропромиздат. – 1991. – 527 с.
3. Правилаклассификации и постройки морских судов. Регистр СССР. В 2 т. – М.: Транспорт.– т.2 – 1990.- 531 с.
4. Правилатехнической эксплуатации холодильных установок на судах флота рыбнойпромышленности. – Л.: Транспорт. – 1989. – 135 с.
5. Правилатехнической безопасности на судах флота рыбной промышленности. – Л.: Транспорт.– 1987. – 248 с.