МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯИ НАУКИ УКРАИНЫ
ДОНЕЦКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Механический факультет
Кафедра «Металлорежущиестанки и инструмент»
КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
Подисциплине: «Металлорежущийинструмент»
На тему: «Расчетметаллорежущих инструментов»
ПК 04.28.09.00.00.000
Исполнитель
Студент гр.МВС 02а И.В. Туманов
КонсультантИ.А. Малышко
НормоконтролерИ.В. Киселева
ДОНЕЦК 2005
ЗАДАНИЕ
Спроектировать следующий режущийинструмент и технологическое оснащение:
1. Фрезачервячная для обработки зубчатых колес m=8, z1=40, z2=80;степень точности 8-D.
2. Сверлокомбинированое для обработки отверстий.
d1=20мм. d2=22 мм. l1=40 мм. l2=60мм.
3. Протяжку дляоброботки шлицевой втулки b-10´102´108H12´16D9, l=110мм, Ra=2,5мкм;
4. Патрон для закрепления сверла на агрегатном станке.
Материалзаготовки – сталь 3.
РЕФЕРАТ
Курсовойпроект: 26 стр., 6рис., 5 приложений, 4 источников.
Объектисследования: протяжка шлицевая, сверло комбинированное и фреза червячная дляобработки зубчатых колес.
Цель работы:спроектировать указанные инструменты для обработки деталей с заданнымиразмерами и параметрами.
В курсовомпроекте приведены расчеты всех параметров и размеров указанных инструментов,выбраны материалы для изготовления инструмента и станки, на которых будетвестись обработка.
Разработанырабочие чертежи рассчитанных инструментов.
ПРОТЯЖКА,СВЕРЛО, ЗАГОТОВКА, КАНАВКА, ФРЕЗА, ХВОСТОВИК, МОДУЛЬ.
СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
1РАСЧЕТ ЧЕРВЯЧНОЙ ФРЕЗЫ
1.1 Расчет червячных фрез содержит определение размеровпрофиля фрезы в
1.2 Определение конструктивных размеров фрезы
2РАСЧЕТ КОМБИНИРОВАННОГО СВЕРЛА
2.1 Предельные размеры диаметров отверстия
2.2 Коэффициент глубины сверления и расчетные диаметры
2.3 Размеры ленточки сверла
2.4 Геометрические параметры режущейчасти сверла
2.5 Параметры стружечной канавки
2.6 Осевая сила и крутящий момент
2.7 Площадь поперечного сечения сверла
2.8 Диаметр сердцевины
2.9 Длина сверла
3.РАСЧЕТ ШЛИЦЕВОЙ ПРОТЯЖКИ
3.1 Исходные данные
3.2 Выбор схемы резания
3.3 Выбор угла фаски
3.4 Шаг черновых зубьев
3.5 Максимально допустимая сила резания
3.6 Максимальная глубина стружечной канавки по допустимомуусилию
3.7 Подача черновых секций
3.8 Количество зубьев в черновых секциях
3.9 Сила протягивания на черновых зубьях
3.10 Распределение припуска
3.11 Подъем на зуб
3.12 Шаг переходных, чистовых и калибрующих зубьев
3.13 Диаметр зубьев
3.14 Количество черновых секций
3.15 Количество зубьев
3.16 Длина режущих и калибрующих частей
3.17 Общая длина протяжки
3.18 Геометрия зубьев
4 ПАТРОНДЛЯ КРЕПЛЕНИЯ СВЕРЛА НА АГРЕГАТНОМ СТАНКЕ
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОКИСПОЛЬЗОВАНОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЕ А – Чертеж червячной фрезы.
ПРИЛОЖЕНИЕ Б – Чертеж комбинированного сверла.
ПРИЛОЖЕНИЕ В – Чертеж шлицевой протяжки.
ПРИЛОЖЕНИЕ Г – Чертеж патрона для креплениясверла на агрегатном станке.
ПРИЛОЖЕНИЕ Д – Спецификация на патрон.
ВВЕДЕНИЕ
Целью данногокурсового проекта является расчет и проектирование металлорежущих инструментов:протяжка шлицевая, сверло комбинированное и фреза червячная для обработкизубчатых колес.
Протягиваниеявляется одним из наиболее высокопроизводительных процессов обработки деталейрезанием. Высокая производительность процесса протягивания объясняется тем, чтоодновременно находится в работе несколько зубьев инструмента с большойсуммарной длиной режущих кромок. Протягивание позволяет получать поверхностивысокой точности (6-го – 8-го квалитетов точности) и низкой шероховатости (Ra=0.63-0.25 мкм).
Наиболееширокое применение получили протяжки для обработки шлицевых отверстий. Прицентрировании шлицевой втулки на валу, по внутреннему диаметру, для обеспеченияболее высокой точности центрирования необходимо потягивать одной протяжкойвнутренний диаметр, шлицевые канавки и фаски.
Комбинированныесверла используют при обработки ступенчатых отверстий, невысокой точности, небольшихи средних диаметров, в крупносерийном и массовом производстве.
Червячныефрезы применяют для обработки прямозубых, косозубых и шевронных цилиндрическихзубчатых колес, а также для нарезания зубьев червячных колес с различнымивидами зацепления. Червячная фреза как инструмент получается из червяка путемпрорезания канавок, образующих переднюю поверхность зубьев для создания заднихуглов по всему контуру.
1 РАСЧЕТ ЧЕРВЯЧНОЙ ФРЕЗЫ
Заданием предусмотрено проектированиечервячной фрезы по следующим исходными данными:
m=8, z1=40,z2=80; степень точности 8-D.
Материалдетали – сталь 3.
Согласнорекомендациям, которые приведено в [1, стр.18] фреза выполнена цельной.Материал изготовления должен иметь не менее, чем 3% ванадия, и не более чем 5%кобальта. Твердость рабочей части 63...67 HRCэ. Поэтому изберембыстрорежущую сталь Р6М5.
1.1 Расчет червячных фрез содержит определениеразмеров профиля фрезы внормальном к виткам фрезы сечении.
Расчетныйпрофильный угол исходного профиля в нормальном сечении
/>
Модульнормальный />мм.
Шаг понормали />мм.
Расчетнаятолщина зуба по нормали />,
где Sд1 –толщина зуба по нормали к делительной окружности
/>мм
/> =0,097 мм [3,стр. 336, табл. 5,17]- гарантированный боковой зазор.
/>мм
Высота зубафрезы />
где /> мм. — высотазуба колеса,
/> мм –радиальный зазор,
/>мм.
Радиусызакруглений на головке и ножке зуба
Для фрез смодулем более чем 4 рекомендовано выполнять канавки для обеспечения возможностишлифования у основания зубьев.
Ширинаканавки b=0,75 мм.
Глубинаканавки h=1мм.
Радиусканавки />мм.[1, стр. 21] 1.2 Определение конструктивных размеров фрезы
Приотсутствии специальных требований наружные диаметры фрез рекомендовано выбиратьпо требованиям действующих стандартов.
Наружныйдиаметр фрезы />мм.
Диаметрпосадочного отверстия /> мм.
Длина фрезы />мм. [1, стр.33,табл.4]
Число зубьевдля чистовых фрез определяется по зависимости:
/>,
где />,
/>,/>.
Примем 11зубьев фрезы.
Передний уголна вершине зуба />,
Задний уголна вершине зуба />. Примем />.
/>
Рисунок 1.1 – Геометриярежущей части
Задний уголна боковой режущей кромке в сечении, перпендикулярном к ней, определяют поформуле:
/>,
где Rx – радиус окружностирасположения произвольной точки, для которой определяется значение боковогозаднего угла. Rx=80-1×8=72 мм.
/>
Величиназатылования К подсчитывается по зависимости:
/>мм. Округляемдо 7 мм.
Величинадополнительного затылования [1, стр.22]:
/>мм.
Глубинаканавки Н для фрезы со шлифованным профилем:
/>мм.
Радиусзакругления основания канавки
/>мм. Примем 2.5 мм.
Угол профиляканавки />[1, стр.23].
Диаметрделительной окружности:
/>мм.
Угол подъемавитков фрезы на начальной окружности определяют по формуле:
/>,
где а – числозаходов фрезы; а=1 [1, стр.23].
/>.
Шаг по осимежду двумя витками фрезы:
/> мм.
Ход витков пооси фрезы
/> мм.
Стружечные канавкивыполняются винтовыми. Направление витков стружечных канавок противоположно направлениювитков фрезы.
Осевой шагвинтовой стружечной канавки:
/> мм.
Уголустановки фрезы на станке для нарезания прямозубого колеса равняется углуподъема витков фрезы.
/>.
Расчетныепрофильные углы фрезы в нормальном сечении:
/>
Расчетныепрофильные углы фрезы в осевом сечении:
/>,
/>
/>
Расчетнаядлина фрезы:
/>
где х = 3[1, стр.24, табл.2,1]
l1=4,5 мм [1, стр.24] — длина буртика.
/>мм.
/>
Рисунок 1.2 –Конструктивные параметры фрезы
2 РАСЧЕТКОМБИНИРОВАННОГО СВЕРЛА
Исходныеданные для расчета комбинированного сверла:
диаметрменьшего отверстия D1=20+0,21 мм;
диаметрбольшего отверстия D2=22+0,21 мм;
длина l1=40 мм;
длина l2=60 мм;
шероховатостьобработанных поверхностей Ra=2,5;
квалитетобработанных отверстий H12;
обрабатываемыйматериал – сталь 3.
/>
Рисунок 2.1 – Эскизобработанной поверхности
По маркеобрабатываемого материала определяем группу обрабатываемого материала [2, с.17, табл. 3], принимаем код материала 1.
Для обработкизаданного отверстия принимаем радиально-сверлильный станок модели 2М55, укоторого мощность главного движения 5,5 кВт, допускаемое усилие механическойподачи 20 МН, направление вращения правое.
Материалсверла быстрорежущая сталь марки Р6М5 ГОСТ 19265-79.
2.1Предельные размеры диаметров отверстия
/>;
/>;
/>мм;
/>мм;
/>мм;
/>мм;
Допуски надиаметр отверстия равны:/>мм, />мм. 2.2 Коэффициент глубины сверления и расчетныедиаметры
/>;
/>;
/>.
При />, />;
/>мм;
/>мм.
Полученныезначения округляем, назначаем допуск на наружный диаметр сверла. [4, с. 199,табл. 42].
/>мм;
/>мм.
2.3 Размеры ленточки сверла
Шириналенточки:
/>;
/>мм;
/>мм;
Высоталенточки:
/>;
/>мм;
/>мм;
/>
Рисунок 2.2 Размерыленточки сверла 2.4 Геометрические параметры режущей частисверла
Главный уголв плане для сверла выбирается в зависимости от свойств обрабатываемогоматериала из [2, с. 20, табл. 4].
/>; />; />.
Значениязаднего угла:
/>;
/>;
/>;
Угол наклонаперемычки ψ является произвольной величиной, которая получается призаточке. 2.5 Параметры стружечной канавки
Угол наклонастружечной канавки:
/>;
/>;
/>;
Центральныйугол канавки выбирается в зависимости от свойств обрабатываемого материала. Приобработки стали 40ХН, />, [2, с. 21].
Шагстружечной канавки:
/>;
/>мм;
/>мм;
Ширина пераопределяется зависимостью:
/>;
/>мм;
/>мм; 2.6 Осевая сила и крутящий момент
Осевая силапри сверлении определяется по формуле:
/>;
По [4, с.430, 434, табл. 21, 27, 28] принимаем значения коэффициентов уравнения.
/>; />; />; />мм/об; />;
/>Н;
Осевая силапри рассверливании:
/>;
По [4, с.430, 434, табл. 21, 27, 28] принимаем значения коэффициентов уравнения.
/>; />мм; />; />; />мм/об; />;/>;
/>Н;
Общее осевоеусилие, действующее на комбинированное сверло, складывается из усилий на егоступенях.
/>;
/>Н;
Крутящиймомент при сверлении определяется по формуле:
/>;
По [4, с.430, 434, табл. 21, 27, 28] принимаем значения коэффициентов уравнения.
/>; />; />мм/об; />;/>;
/>Нм;
Крутящиймомент при рассверливании:
/>;
По [4, с.430, 434, табл. 21, 27, 28] принимаем значения коэффициентов уравнения.
/>; />; />мм/об; />; />; />; />;
/>Нм;
Общийкрутящий момент, действующий на комбинированное сверло, складывается измоментов на его ступенях.
/>;
/>Нм;
Критическаясжимающая сила.
Это осеваянагрузка, которую стержень выдерживает без потери устойчивости: 2.7 Площадь поперечного сечения сверла
Увеличениеплощади поперечного сечения сверла способствует повышению прочности и жесткостисверла, до определенного момента увеличивается, и стойкость. Дальнейший ростсечения ухудшает отвод стружки.
Оптимальную имаксимально допустимую площадь поперечного сечения определяют по формулам:
/>
/>
Для первойступени:
/>мм2;
/> мм2.
Для второйступени:
/>мм2;
/> мм2. 2.8 Диаметр сердцевины
Диаметрсердцевины сверла выбирается в зависимости от размеров сверла.
/>;
/>мм;
/>мм;
Диаметрсердцевины к хвостовику увеличивается. Это увеличение составляет 1,4-1,8 мм на каждые 100 мм рабочей части сверла.
2.9 Длина сверла
Длина первойступени:
/>
Где lК – длина заборногоконуса;
lП – длина перебега;
lЗАТ – запас на переточку;
lФ – глубина фаски
/>;
/>мм;
/>мм;
/>;
/>мм;
/>;
/>мм;
/>мм;
Длинаконечной ступени:
/>;
где lг – длина канавки длявыхода фрезы
/>;
/>мм;
/>мм;
/>мм;
Принимаемдлину последней ступени />мм.
Длина ипараметры хвостовика сверла:
Формахвостовика определяется как формой посадочного отверстия станка, так и егодиаметром.
Среднийдиаметр конического хвостовика определяется по формуле:
/>;
где: /> - коэффициенттрения стали о сталь;
/> — половина углаконуса Морзе;
/> - отклонениеугла конуса.
Тогда:
/>.
Максимальныйдиаметр конуса Морзе:
/>мм.
Выбираемстандартное значение:
/> для конусаМорзе №2.
Длина сверласостоит из суммы длин всех ступеней, шейки и длины хвостовика:
/>,
где />мм – длинахвостовика сверла.
/>мм – длинашейки сверла.
Тогда общаядлина сверла:
/> мм.
3 РАСЧЕТ ШЛИЦЕВОЙ ПРОТЯЖКИ3.1Исходные данные
При выборезаготовки для последующего протягивания определяют диаметр и точностьпредварительно изготовленного отверстия. При центрировании по ширине шлицапредварительно обработанное отверстие не обрабатывается.
— диаметротверстия до протягивания />мм [3, с.253, табл.4.75];
— наружныйдиаметр шлицев />мм;
— внутреннийдиаметр шлицев />мм;
— числошлицев />;
— ширинашлица />мм;
— материалдетали сталь 40ХН твердость 180-350 НВ;
— длинапротягивания />мм;
— шероховатость />мкм;
— максимальный диаметр отверстия/>мм. 3.2 Выбор схемы резания
На основаниианализа конструкций протяжек по схемам резания, представленного [3, с.6, табл.1], установлено, что протяжка с групповой схемой резания будет обеспечиватьследующие преимущества:
— уменьшаетсядлина протяжки;
— повышаетсяпроизводительность процесса протягивания4
— уменьшаетсярасход инструментального материала;
— уменьшаетсясуммарное усилие протягивания;
— повышаетсястойкость протяжки;
— снижаетсясебестоимость обработки изделия; 3.3 Выбор угла фаски
По [3, с.24]принимаем угол фаски b=45°; 3.4 Шаг черновых зубьев
Шаг черновыхзубьев определяется по формуле:
/>,
где L-длина протягивания;
/>мм;
Полученноезначение округляем до ближайшего стандартного, выбранного из [3, с.14, табл.6].Выписываем размеры профиля зубьев протяжки: />мм, />мм, />мм, />мм, />мм2, />мм2. значениеуглов резания примем по [3, с.16, табл.8]. Передние углы для всех зубьев />, значениезадних углов для черновых и переходных зубьев />, чистовых />, калибрующих /> основныегеометрические параметры представлены на рисунке 3.2.
/>
Рисунок 3.1 Размерыпрофиля зубьев протяжек3.5Максимально допустимая сила резания
Сила резания,допускаемая прочностью хвостовика в опасном сечении, выбирается из [3, с. 13,табл. 5]. Диаметр хвостовика Dхв принимается равным ближайшему меньшему значениюпо отношению к D0. Но необходимо ограничить диаметр размером Ø50мм,поскольку прочность на разрыв такого хвостовика соответствуетмаксимально-возможной величине тягового усилия.
Dхв=50мм; D1=36мм; D2=49мм; l1=90мм; l2=20мм; l3=32мм; c=8мм; [σр] = 400МПа; Pхв=453200H.
Основныеразмеры хвостовика представлены на рисунке 3.3.
/>
Рисунок 3.2 основныеразмеры хвостовика
Сила резания,допускаемая прочностью опасного сечения по впадине первого зуба, определяетсяиз выражения:
Pоп =/>,
где Dоп – диаметр опасногосечения;
[σр] – допускаемоенапряжение на растяжение;
Dоп = D0– 2h;
Dоп = 102 – 2×9 = 84мм;
Pоп =/>=2200000Н.
Расчетноетяговое усилие станка 7Б520 [3, с. 13, табл. 7]:
Pст =k×Q,
где k–КПД станка (k=0,9);
Q–тяговое усилие станка (Q=200000Н);
/>Н;
За величинумаксимально допустимой силы резания Pдоп принимаем наименьшее из полученных значений.
/>Н. 3.6 Максимальная глубина стружечной канавки подопустимому усилию
h[σ]=/>;
h[σ]=/>мм.
Величина h принятая по таблицеменьше h[σ]. Коэффициент заполнения стружечных канавок длястали K=3. 3.7 Подача черновых секций
/>;
/>мм;
Полученноезначение округляем до стандартного Szч=0,2мм. Фактическийкоэффициент заполнения стружечной канавки />:
/>; 3.8 Количество зубьев в черновых секциях
В случаесрезания стружки по групповой схеме резания фасочные зубья группируются вдвузубые секции, аналогично шлицевым зубьям, причем первые зубья в каждойсекции имеют на боковых сторонах выкружки для разделения стружки по ширине, авторые выполняются без выкружек, заниженные по диаметру на 0,02–0,04мм.
Такимобразом, количество зубьев в черновых секциях принимаем для фасочной части Zчсф =2, шлицевой Zчсш =2.3.9Сила протягивания на черновых зубьях
На фасочнойчасти:
/>;
Значениекоэффициентов выбираем из [3, с. 17-18, табл. 9-10]:
/>; />; />; />; />.
/>;
/>;
/>Н;
На шлицевойчасти:
/>;
/>Н.
Рф>Рдоп — поэтому принимаем для расчета протяжной станок модели 7А540, [3, с. 13,табл. 7], с номинальным тяговым усилием 400000 Н. С учетом КПД,
Рст =360000Н. 3.10 Распределение припуска
Общий припускна протягивание:
/>;
где />мм. [3, с. 18,табл. 11];
/>мм;
На фасочнуючасть:
/>;
где dфп–диаметр последнегофасочного зуба;
/>;
/>мм;
/>мм;
Первыйфасочный зуб соответствует диаметру предварительно подготовленного отверстия.
Припуск на переходныезубья в шлицевой части Аопш, число переходных секций iпш принимаем по [3, с. 20,табл. 12б], а на чистовые зубья из [3, с. 20, 12а].
/>мм; />мм; />, принимаем />; />мм;
На шлицевуючасть:
/>мм; 3.11 Подъем на зуб
В фасочнойчасти на каждую двузубую секцию />мм, в шлицевой части для черновыхсекций />мм,переходных />мм. 3.12 Шаг переходных, чистовых и калибрующихзубьев
В виду того,что при переточке чистовые зубья станут черновыми и во избежание поломкиинструмента. Для всех зубьев примем одинаковый шаг: />мм. 3.13 Диаметр зубьев
Фасочныезубья:
первый />мм;
последний />мм.
Шлицевыезубья:
первый />мм;
последний />мм. 3.14 Количество черновых секций
В фасочнойчасти:
/>;
/>;
В шлицевойчасти:
/>;
/>. 3.15 Количество зубьев
В фасочнойчасти:
/>;
/>.
В шлицевойчасти:
/>;
/>;
/>;
/>.
Количествочистовых и калибрующих зубьев на шлицевой части выбираем из [3, с. 20, табл.12а].
Zчтш=4; Zкш=3.
Подъём на зубв чистовой секции: />мм. 3.16 Длина режущих и калибрующих частей
Фасочная:
длина режущейчасти
/>;
/>мм.
калибрующихзубьев в фасочной части нет.
Шлицевая:
длиначерновой и переходной режущих частей
/>;
/>мм.
длиначистовой и калибрующей режущих частей
/>;
/>мм.
3.17Общая длина протяжки
Общая длинакомбинированной протяжки равна сумме длин составных частей.
/>;
где /> - длинахвостовика, передней и задней направляющей;
Длина переднейнаправляющей выбирается в зависимости от отношения длины протягивания /> к диаметрупротяжки />:
/>,следовательно, />мм;
Длина заднейнаправляющей части:
/>;
/>мм;
Длинапереходного конуса:
/>мм, принимаем />мм;
Длинапереходной шейки:
/>мм;
где: />, где: />,/>мм;
/>мм.
Увеличениешага между фасочной и шлицевой частями: />мм;
/>;
/>мм.
Полученнаядлина протяжки не превышает величины, допускаемой технологическимивозможностями её изготовления [3, с. 24, табл. 14], поэтому протяжку выполняемцельной. 3.18 Геометрия зубьев
На вершинахкалибрующих зубьев выполняется цилиндрическая ленточка />мм. Вспомогательный угол в планена шлицевых зубьях /> />с лентой по боковой поверхности />мм выполняетсяна тех зубьях, высота шлицевых выступов которых не менее />мм. На первых зубьяхчерновых и переходных секций выполняются выкружки. Радиус выкружек определяетсяграфически, при этом их глубина должна быть не менее />мм.
4 ПАТРОН ДЛЯ КРЕПЛЕНИЯ СВЕРЛА НА АГРЕГАТНОМ СТАНКЕ
На агрегатныхстанках хвостовой инструмент с конусными и цилиндрическими хвостовикамизакрепляют в шпинделях одношпиндельных или мрогошпиндельных насадок с помощьюпереходных втулок, которые в свою очередь, крепятся в шпинделе двумя винтами.Крутящий момент передается шпонкой, врезанной во втулку. На выходе втулки естьупорно-регулировочные гайки, с помощью которых режущий инструмент можетвысовываться на необходимую величину. Контровка гайки выполняется винтом,закрепляющим настроенное положение нажимом на поверхность трапециидальнойрезьбы через медную прокладку. Посадочные размеры втулок стандартизованы исогласованы с базовыми размерами шпинделей.
Дляизвлечения инструменту втулки та концы шпинделей насадок имеют отверстия подвыбивной клин.
Проведемпроверочный расчет шпонки на смятие:
/>,
де Т-суммарный крутящий момент на сверле, Н·м;
d- диаметрвала, мм;
h- высоташпонки, мм;
lp-рабочая длина шпонки, мм;
/> МПа –максимально – допустимое напряжение смятия [5, с.36].
/> МПа.
Таким образомшпонка выдержит напряжения смятия, а также имеет запас прочности.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В ходе работыпроизведён расчёт и проектирование заданных режущих инструментов: червячнойфрезы, комбинированного сверла и шлицевой протяжки, а также спроектированпатрон для крепления сверла на агрегатном станке. Разработаны рабочие чертежи,приведенные в приложении с указанием предельных отклонений размеров деталей ишероховатостей на поверхности инструмента. Также приведен чертеж патрона длякомбинированного сверла.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАНОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1.– Методические указанияк курсовому проекту по дисциплине «Режущий инструмент» для студентовспециальностей 7.090203 «Металлорежущие станки и системы» и 7.090201«Технология машиностроения»/ Сост.: И.В.Киселева, В.П.Цокур, О.А.Попенко. –Донецк: ДонГТУ, 1999. – 20 с.
2.– Методические указанияк выполнению контрольных работ по курсу «Проектирование и производство металлорежущихинструментов»/ Сост.: И.А. Малышко, С.Л. Толстов. -Донецк: ДПИ,1991.-39с.
3.– Методические указанияпо расчёту комбинированных протяжек/ Сост.: И.А. Малышко, С.Е.Носенко.- Донецк:ДПИ,1986.-32с.
4.– Справочник технологамашиностроителя. В двух томах. Изд. 3, переработанное. Том 2. Под ред.Заслуженного деятеля науки и техники РСФСР д-ра техн. наук поф. А. Н. Малова.М., «Машиностроение», 1972, стр. 568.ццц