Реферат по предмету "Производство"


Рабочая площадка промышленного здания

--PAGE_BREAK--
5.6 Назначение размеров измененного сечения

Ширина измененного сечения

bf' = (0,5 – 0,6) * bf=(0,5 – 0,6) * 450 = 225 – 270 мм

Принимаем bf' = 250 мм

Окончательные размеры измененного сечения:

       стенка
Aw =
hw *
tw = 130*1 = 130см2;

       пояс
A’
f =
tf *
bf' = 2,0 * 25 = 50 см2.

Геометрические характеристики сечения

hб = hw + 2 * tf  = 130+2*2,0 = 134 см;

Af' = 50 см2;

Aw = 130 см2;

А' = 2 * Af' + Aw = 2*50+130 = 230 см2;

      Af' / Aw = 50 / 130 = 0,385;

Статический момент пояса

      Sf' = Af' * z = 50*66 = 3300 cм3;

Статический момент половины сечения

      S0,5' = Sf' + S0,5*w = Sf' + 0,5 * 0,25 * tw * hw2 =  3300+0,5*0,25*1*1302 = 5410 cм3;

Момент инерции стенки

Iw= tw* hw3 / 12 = 1*1303 / 12 = 183 *103см4;

Момент инерции поясов

2 * I’f= 2*Af'* z2 = 2*50*662 = 436  *103см4;

Момент инерции измененного сечения

Iх’= Iw+ 2 * I’f = 183*103+436*103 = 619 * 103 см4;

Момент сопротивления измененного сечения

Wx  = Ix' / (0,5 * hб) = 619*103 / (0,5*134) = 9240 см3.

                                                                                                                                                   Таблица 2
Геометрические характеристики сечений

   
                            

Основное сечение                               Измененное сечение






5.7 Определение места  изменения сечения

Предельный изгибающий момент для измененного сечения в месте стыкового шва пояса

            Расчетное сопротивление сварного шва сжатию, растяжению и изгибу по пределу текучести для полуавтоматической сварки и физических методов контроля качества шва Rwy = Ry = 2350 кг/см2 (по таблице 3 СНиП II – 23 – 81*).

[M] = Rwy * Wx' = 2350*9240 = 217*105 кг*см = 217 т*м

По  эпюре изгибающих  моментов  (пункт 5.1)  определяем, что  сечения с изгибающим моментом М = 235 т*м находятся во II и V отсеках.

Положение сечений с М = 235 кг*м относительно опор А и В

            МI= ( RA – 0,5 * P ) * Xлев— P *( Xлев– a) = [M]   →

 →  Xлев = ( [M] – Ра )/ 1,5 * P = (217- 38,8*1,9)/ (1,5*38,8) = 2,46м

            Так как нагрузка симметричная, то Xлев = Xпр = 2,46 м.

Сечения отстоят от ближайших ребер на

|2,46 – 1,90|= 0,56 м = 56 см > 10 * tw = 10*1 = 10 см  → прочность обеспечена.
5.8 Проверки принятых сечений

5.8.1. По I группе предельных состояний

а) Проверка прочности основного сечения по нормальным напряжениям в месте действия максимального момента

            σ = Mmax / ( Wx * γc ) = 332*105/(14430*1,0) = 2320 кг/см2

б) Проверка прочности измененного сечения по касательным напряжениям на опоре

            τ = 1,5 * Qmax / ( tw * hw ) = 1,5*97*103 / (1,0*130) = 1119 кг/см2

в) Проверка прочности измененного сечения по приведенным напряжениям в месте изменения сечения           

σ = M* 0,5 * hw  / Ix' = 217*105* 0,5*130/ (619*103) = 2280кг/см2

            τ = Qx= х лев / ( tw * hw ) = 58,2*103 / (1*130) = 432 кг/см2

σпр = √ σ2 + 3 *τ2  = √ 22802+4322 = 2350 кг/см2

г) Проверка общей устойчивости балки

Согласно пункту 5.16 СНиП II – 23 – 81*: lef = a = 190 см;

      b = bf' = 25 см;

      t = tf' = 2 см;

      h = 2* z = 2*66 = 132 см.

Расчетное сопротивление материала  Ry = 2350 кг/см2.

lef / b ≤ ( 0,41 + 0,0032*b / t + ( 0,73 – 0,016 * b / t ) * b / h ) * √ Е / Ry

190/25 = 7,6

5.8.2. По II группе предельных состояний по деформативности при нормальных условиях эксплуатации

            Коэффициент, учитывающий уменьшение жесткости балки вследствие перемены сечения,  0,9.

            f / L = 0,1 *Mнmax * L / ( 0,9 * E * Ix) = 0,1 *Mmax * L / ( 0,9 * E * Ix) * qн / q =

                  = 0,1*332*105*11.2*102 / (0,9*2,1*106*967*103) * 5.61/6.68 = 1/588

5.9 Проверки местной устойчивости

5.9.1. Проверка местной устойчивости пояса

            bef / tf ≤ 0,5 * √ E / Ry

Величина неокаймленного свеса

            bef = 0,5*(45-1) = 22 см

22 / 2,0 = 11

5.9.2. Проверка местной устойчивости стенки

а) Расстановка ребер жесткости

            Предусматриваем парные поперечные (вертикальные) ребра в местах опирания балок настила и на опорах.

            Так  как  λw = 4,35 > 3,2 ,  то согласно пункту  7.10  СНиП II – 23 – 81*,  расстояние между  ребрами

а = 190 (180) см

б) Определение размеров промежуточных ребер по СНиП II – 23 – 81*

Требуемая ширина

bhтр = hef/30 + 40 = 1300/30+40 = 83.3 мм

Принимаем bh=90 мм  >  bhтр=83.3 мм
Требуемая толщина ребра

            tsтр = 2 * bh * √ Ry / E = 2*90*√ 2350 / (2,1*106) = 6,02 мм

Тогда bh х ts = 90 х 7 мм

Так как принято  сопряжение  на одном уровне, то размеры ребра: bh = 110 мм;

                                                                                                       ts = 10 мм.

Принимаем bh х ts = 110 х 10 мм.

в) Проверка местной устойчивости стенки

Так как  λw = 4,35 > 3,5, то проверяем местную устойчивость.

1.      Проверка устойчивости стенки в I отсеке

При а/ hef=190(180)/130=1.46(1,38)>1 расчётная длина lротс= hef=130см

Так как во I отсеке сечение балки не меняется, то вычисляем изгибающий момент М и поперечную силу Q на расстоянии  Х1  = а – hw / 2 = 1,8 – 0,5*1,30 = 1,15м.

Поперечная сила

            Qх =  = 97 т

Изгибающий момент

Мх =1,15 = ( RA – P / 2 ) * Х1 = Qmax * x1 = 97*1,15 = 111,5 тм

Нормальное напряжение

            σ = Mх =1,15 * 0,5 * hw  / Ix' = 111,5*105* 0,5*130 / (619*103) = 1171 кг/см2

Касательное напряжение

            τ = Qx= 1,155 / ( tw * hw ) = 97*103 / (1,1*130) = 746 кг/см2

Нормальное критическое напряжение для I отсека

            Ccr = 30,0 (по таблице 21 СНиП II – 23 – 81*).

            σcr = Ccr *Ry / λw2 = 30,0*2350 / 4,352 = 3730 кг/см2

Касательное критическое напряжение для I отсека

            Отношение большей стороны отсека к меньшей  μ = a / hw = 180/130 = 1,38.

            Меньшая из сторон отсека d = hw =130 см.

            λef= d / tw * √ Ry / E = 130/1*√2350/(2,1*106) = 4,35

            τсr= 10,3 * ( 1 + 0,76 / μ2 ) * Rs / λef2 = 10,3*(1+0,76 / 1,382)*1360 / 4,352 = 1035 кг/см2

Проверка устойчивости

√ ( σ / σcr)2 + ( τ / τcr )2 = √ ( 1171 / 3730)2 + ( 746 /1035 )2 = 0,786 

2.      Проверка устойчивости стенки во II отсеке  

Во II отсеке балка меняет сечение. В месте изменения сечения максимальное нормальное напряжение в стенке.

σ = Mх =2,47 * 0,5 * hw  / Ix' = 2044 кг/см2

τ = Qх=2,47 / ( tw * hw ) = 448 кг/см2

Так как рассчитываемый отсек имеет те же размеры, что и отсек I, кроме длины, не влияющей на расчет, считаем, что критические напряжения имеют те же значения, тогда:

√ ( 2044 / 3730)2 + ( 448 / 1035 )2 = 0,55 

3. Проверка устойчивости стенки в III отсеке

Устойчивость обеспечена, так как касательное напряжение t меньше.



5.10 Расчет поясных швов


1 – 1 – сечение по металлу шва;

2 – 2 – сечение по металлу границы сплавления.
1. Расчет по металлу шва.

Катет шва

            Согласно пункту 12.8 СНиП II – 23 – 81* катет шва  Kf ≤ 1,2 * tw = 1,2*1 = 1,2 см.

            По таблице 38* СНиП II – 23 – 81* для автоматической сварки при 17 мм

            Принимаем минимально возможное значение Kf = 6 мм.

            По таблице 34* СНиП II – 23 – 81* принимаем автоматическую сварку в «лодочку» при диаметре проволоки d = 1,4 – 2 мм для катета шва Kf = 6 мм.

            Коэффициенты, учитывающие форму поперечного сечения шва  βf = 0,9;

        βz = 1,05.

            Коэффициенты условий работы шва  γwf = γwz = 1,0 (пункт 11.2 СНиП II – 23 – 81*).

            По таблице 55* СНиП II – 23 – 81* для района II5, 2-ой группы конструкций и стали С235 принимаем материалы дла сварки: флюс – АН – 348 – А ( по ГОСТ 9087 – 81*);

                                           сварочная проволока СВ – 08А ( по ГОСТ 2248 – 70*).

Расчетное сопротивление углового шва срезу по металлу шва

            Нормативное сопротивление металла шва по временному сопротивлению  Rwun = 4200 кг/см2 ( по таблице 4* СНиП II – 23 – 81*).

            Коэффициент    надежности  по  металлу  шва  γwm= 1,25 ( по таблице 3*,   примечание 3,     СНиПII–23–81*).

            Rwf = 0,55 * Rwun / γwm = 0,55*4200/1,25 = 1850 кг/см2

Расчетное сопротивление по металлу границы сплавления

            Временное сопротивление стали разрыву  Run = 3600 кг/см2 (по таблице 51* СНиП II – 23 – 81*).

            Rwz = 0,45 * Run = 0,45*3600 = 1620 кг/см2

Условие (*)

            1,0 ≤ Rwf / Rwz ≤ βz / βf   (*)

            1,0

            Так как условие выполнено, то материал для сварки подобран правильно.

Проверка прочности по металлу шва

            Сдвигающее усилие на единицу длины: 

            T = Qmax * Sf' / Ix' = 97*103 * 3300 / (619*103) = 517 кг.

            τf = T / (2 * βf * Kf) = 517 / (2*0,9*0,6) = 478 кг/см2  

2. Расчет по металлу границы сплавления.

            Так как условие (*) выполнено, и прочность по металлу шва обеспечена, то при γwf = γwz = 1,0 расчет прочности по металлу границы сплавления даст заведомо положительный результат.
5.11 Расчет опорных ребер

5.11.1. Конструкция ребер на опорах А и Б.



5.11.2. Определение размеров опорных ребер из условия прочности на смятие.

Требуемая ширина ребра на опоре по оси А

            bртр = (bf' – tw) / 2 = (25-10) / 2 = 12 см = 120 мм

            Принимаем bр = 120 мм.

Длина площадки смятия ребра

            b1 = 1 / 2 *(bf' – 2 *2,0 — tw) = 1/2 *(25-2*2,0-1,0) = 10 см

Требуемая толщина ребра по оси А из условия прочности на смятие

            Коэффициент надежности по материалу  γm= 1,025 (по таблице 2* СНиП II – 23 – 81*).

            Расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности при наличии пригонки

            Rp = Run / γm= 3600/1,025 = 3512,2 кг/см2.

            tpтр= RA / (Rp * 2 * b1) = 116*103 / (3512,2*2*10) = 1,58 см

            По ГОСТ 82 – 70* принимаем tp = 1,6 см > tpтр = 1,58 см.

Для ребра по оси Б назначаем такую же толщину tp = 1,6 см, а ширину bр = bf' = 25 см, тогда площадь смятия для этого ребра будет больше, чем по оси А, и прочность на смятие заведомо обеспечена.

5.11.3. Расчет опорных ребер на устойчивость в плоскости, перпендикулярной стенке.

            S = 0,65 * tw * √ E / Ry = 0,65*1,0*√2,1*106/2350 = 19,4 см

            Так как расчетное сечение по оси Б имеет меньшую площадь, то проверяем устойчивость ребра по оси Б.

            A = S * tw + bf' * tp = 19,4*1,0+25*1,6 = 59,4 см2

            Ix = tp * (bf')3 /12 = 1,6*253 / 12 = 2083 см4

ix = √ Ix / A = √ 2083 / 59,4 = 5,92 см

λx = hw / ix = 130/5,92 = 22

φ ≈ 0,956 (по таблице 72* СНиП II – 23 – 81*)

σ = RБ / (φ * А) = 116*103 / (0,956*59,4) = 1960 кг/см2

5.11.4. Расчет сварного шва, соединяющего спарное ребро по оси Б со стенкой.

            По таблице 34* СНиП II – 23 – 81* принимаем полуавтоматическую сварку в углекислом газе проволокой диаметром d

            Коэффициенты, учитывающие форму поперечного сечения шва  βf = 0,7;

        βz = 1,0.

            Коэффициенты условий работы шва  γwf = γwz = 1,0 (пункт 11.2 СНиП II – 23 – 81*).

            По таблице 55* СНиП II – 23 – 81* для района II5, 2-ой группы конструкций и стали С235 принимаем сварочную проволоку СВ – 08Г2С ( по ГОСТ 2246 – 70*).

Расчетное сопротивление углового шва срезу по металла шва

            Нормативное сопротивление металла шва по временному сопротивлению  Rwun = 5000 кг/см2 (по таблице 4* СНиП II – 23 – 81*).

            Коэффициент  надежности   по    металлу     шва γwm= 1,25 ( по таблице 3*,   примечание 3 ,       СНиП II – 23 –81*).

            Rwf = 0,55 * Rwun / γwm = 0,55*5000/1,25 = 2200 кг/см2

Расчетное сопротивление по металлу границы сплавления

            Rwz = 0,45 * Run = 0,45*3600 = 1620 кг/см2

Условие (*)

            1,0 ≤ Rwf / Rwz ≤ βz / βf

            1,0

Требуемая высота катета шва

            Kfтр = √ RБ / (2 * 85 * βf2 * Rwf) = √ (116 *103) / (2*85*0,72*2200) = 0,775 см

            Принимаем Kf = 0,8 см > Kfтр = 0,775 см.

            При tp= 16 мм  Kf = 0,8 см > Kf,min = 0,5 см  и  Kf = 0,8 см     продолжение
--PAGE_BREAK--
5.12 Расчет монтажного стыка на высокопрочных болтах

5.12.1. Предварительная разработка конструкции.

Предварительно принимаем диаметр высокопрочных болтов  db = 20 мм.

Площадь сечения нетто болта  Abn = 2,45 см2.

Диаметр отверстия

d = db + 3 = 20+3 = 23 мм.

Из конструктивных соображений принимаем толщину накладки для стенки  tн = tw =1,0 см.

Зазор между отправочными марками в стыке  10 мм.

Число вертикальных рядов в стенке по одну сторону от стыка  n = 2.

Минимальное расстояние между рядами

            2,5 * d = 2,5*23 = 57,5 мм ≈ 60 мм.

Расстояние от края стенки или накладки до ближайшего ряда

            1,3 * d = 1,3*23 = 29,9 мм ≈ 30 мм.

Шаг болтов по вертикали

            / 4 + 6 / * d = /4 + 6/*23 = 92 + 138 мм.

            Шаг болтов принимаем  100 мм.

 Расстояние     между    крайним   болтом  в   вертикальном  ряду   и  внутренней   гранью     пояса     

60 мм

Толщина накладок в поясе  > 0,5 * tf = 0,5*2,0 = 1,2 см.

Расстояние между внутренними накладками  d1 ≥ 40 мм.

Для пояса принимаем четырехрядное расположение болтов.

5.12.2. Определение места стыка.

Момент инерции ослаблений (отверстиями) сечения пояса

            Ifосл = Afосл * z2 = 4 * d * tf* z2 = 4*2,3*2,0*66,02 = 80,2 * 103 см4

Момент инерции ослаблений сечения стенки

            ∑ li2 = l12 + l22 + l32 + l42 + l52 = 102(12+32+52+72+92+112) = 28600см2

            Iwосл = 2 * d * tw* (∑ li / 2)2 = d * tw* ∑ li2 / 2 = 2,3*1*28600 / 2 = 32,9 * 103 см4

Момент инерции ослаблений всего сечения

Iосл = 2 * Ifосл +Iwосл = (2*80,2+32,9)*103 = 193 * 103 см4

Момент инерции сечения с учетом ослаблений (нетто)

            In = Ix – Iосл = (967-193)*103 = 774 * 103 см4

            Так как  In / Ix = 774 * 103 / (967 * 103) = 0,80

Iс = 1,18*In = 1,18*774 * 103=913*103см4

Условный момент сопротивления

            Wc = Ic / (0,5 * hб) = 913*103 / (0,5*134) = 13630 см3

Предельный изгибающий момент в месте монтажного стыка

            [M] = Wc * Ry = 13630*2350 = 320 * 105 кг*см = 320 т*м

            По эпюре изгибающих моментов определяем, что сечение с изгибающим моментом, равным предельному ([M] = 320 т*м), находится во III и IV отсеках. Принимаем, что стык будет в III отсеке.

Положение стыка

Из уравнения МIII для III определим положение стыка Xст

МIII = (RA – 0,5*Р) Xст – Р(Xст -а)- Р(Xст -2а)  = [М]

2,0Р* Xст –2* Р* Xст +3*Ра = [М]

Xст = ([М]- 3*Р*а)/0,5Р = (320-3*38,8*1,9)/0,5*38,8=5,09 м. Расстояние от ближайшего поперечного ребра жёсткости 0,91 м > 0,5 м. Окончательно принимаем стык на расстоянии Xст = 5,09м.

Внутренние усилия в месте стыка: изгибающий момент  Мх=5,09 = 320 т*м;

                                                            поперечная сила  Qх=5,09 = 19,4 т.

5.12.3. Расчет стыка стенки.

Момент, воспринимаемый стенкой

            Момент инерции стенки с учетом ослаблений (нетто)

            Iwn = Iw – Iwосл = (183-32,9)*103 = 150,1 * 103 см4

            Mw = Мх=5,47 * Iwn / In = 320*150,1*103 / (774*103) = 62,0 т*м

Поперечная сила, воспринимаемая стенкой

            Qw = Qх=5,09 = 19,4 т.

Усилие, приходящее0ся на крайний болт вертикального ряда от момента Mw

            NM = Mw * lmax / (n * ∑ li2) = 62*105*110 / (2*28600) = 11920 кг

Усилие, приходящееся на крайний болт вертикального ряда от поперечной силы Qw

Число болтов в вертикальном ряду m = 12 шт.

            NQ = Qw / (n * m) = 19,4*103  / 2*12 = 808кг 

Суммарное усилие, приходящееся на крайний болт вертикального ряда

            Nb = √ NM2 + NQ2 = √ 119202+8082 = 11947 кг = 11,95 т

Предельное усилие многоболтового соединения, приходящееся на один болт

            По таблице 61* СНиП II – 23 – 81* для высокопрочных болтов принимаем сталь 40Х «Селект».

            Наименьшее временное сопротивление материала болта разрыву  Rbun = 11000 кг/см2.

Количество плоскостей трения  nтр = 2.

            Коэффициент условия работы соединения при количестве болтов ³ 10  γb = 1,0 (пункт 11.13 СНиП II – 23 – 81*).

            Коэффициент трения при газопламенном способе обработки соединяемых поверхностей  μ = 0,42 (по таблице 36* СНиП II – 23 – 81*).

            Коэффициент условия работы балки в месте стыка на высокопрочных болтах  γс = 1,0 (по таблице 6* СНиП II – 23 – 81*).

            Коэффициент надежности при газопламенном способе обработки и регулировании натяжения болтов по моменту закручивания  γh = 1,12 (по таблице 36* СНиП II – 23 – 81*).

            [Nb] = 0,7 * Rbun * nтр * γb * Abn * μ * γс * 1/γh = 0,7*11,0*2*1,0*2,45*0,42*1,0*1/1,12 = 14,14т>Nb=11,95т           →  условие выполнено.

            (14,14 – 11,95) / 11,95 *100% =18 % » 20 %   →  условие выполнено.

5.12.4. Расчет стыка пояса.

а) Определение числа болтов в стыке пояса.

Момент, воспринимаемый поясами

            Mf = Mx=5,09 – Mw = 320-62 = 258 т*м

Продольное усилие в поясе

            Nf = Mf / (2 * z) = 258 / (2*0,66) = 196 т

Требуемое число болтов (по одну сторону от стыка)

            nbтр = Nf / [Nb] = 196/14,14 = 13,86 шт.

            Принимаем 14 болтов.

б) Проверка прочности накладок.

            Пусть толщина накладок в поясе  tн = 12 мм > 0,5 * tf = 0,5*20 = 10 мм.

Ширина наружной накладки  bн = bf = 450 мм.

Ширина внутренней накладки

bн' ≤ 0,5 * (bf — 40) = 0,5*(450-40) = 205 мм

Принимаем  bн' = 200 мм.
Расстояние между внутренними накладками

d1 = bн – 2 * bн' = 450-2*200 = 50 мм > 40 мм  →  условие выполнено.

Площадь сечения накладок

       Aн = tн * (bн +2*bн') = 1,2*(45+2*20) = 102 см2 > Af = tf * bf = 2,0 * 45 = 90 см2  →  прочность накладок обеспечена.
Окончательно принятая конструкция


6. Конструкция и расчет прикрепления

 балки настила к главной балке.



Принимаем по табл.57, что на балке настила присоединяется к ребру главной балки на болтах грубой точности класса 4.6.

Пусть диаметр болтов db = 22 мм, а диаметр отверстия d = db + 3 = 22 + 3 = 25 мм.

Расчетное усилие, которое может быть воспринято одним болтом на срез, по формуле:

Nbs = Rbs*gb*Ab*ns

Nbs = 1500*0.9*3.8*1 = 5130 кг,

Где Rbs– расчетное сопротивление болтового соединения срезу;

        gb   — коэффициент условий работы соединения в расчетах на срез,

        Ab  = П*d2b/4 = 3.8 см2 – площадь сечения стержня болта брутто,

        ns -  число расчетных срезов одного болта.

Расчетное усилие, которое может быть воспринято одним болтом при работе соединения на смятие, по формуле:

 Nbр = Rbр*gb*db*Stmin

 Nbр = 3550*0.9*2.2*0.76 = 5340 кг

Где  Rbр – расчетное сопротивление болтового соединения смятию;

        Stmin  — наименьшая суммарная величина элементов, сминаемых в одном направлении,

        Stmin  = tw = 0.76 см
Количество болтов

n = 1.2*R/Nmin = 1.2*18.2*103/5130 = 4.25,

где R – величина опорной реакции балки настила,

       1,2 – коэффициент, учитывающей влияние защемления в соединениях,

       Nmin – меньшее значение из величин Nbsи  Nbp.

Принимаем 5 болтов. Так как значения a и b  соответствуют требованиям, корректировать значение  gb при определении Nbp не требуется.

Проверка стенки балки настила на срез по ослабленному отверстиями и вырезами сечению:

t = R/An = 18.2 *103 / 19.4 = 940 кг/см2



 
 
7. Расчет колонны К1



7.1 Расчетная схема, определение нагрузки, статический расчет

Нагрузка на колонну

   Коэффициент, учитывающий вес колонны,  1,005.

   N = 2 * RБ * 1,005 = 2*116*1,005 = 232 т

Приближенное значение нагрузки на колонну

   Коэффициент, учитывающий вес балок и колонны,   1,04.

   N = g * (L1 + L2) / 2 * (l1 + l2) / 2 * 1,04 = 3,46 * (11,2+11,2)/2 * (5,7+5,7)/2 * 1,04 = 230 т

Отметка верха колонны

   Отметка настила (пола) площадки  dн = 8,4 м.

   Толщина стяжки  tстяжки = 0,025 м.

   Толщина железобетонной плиты  tж/б плиты = 0,10 м.

   Высота сечения главной балки hгл.балки = 1,34 м.

   Величина выступа опорного ребра главной балки  0,015 м.

   dв.к = dн – (tстяжки + tж/б плиты + hгл.балки + hБ1 + 0,015) = 8,4-(0,025+0,10+1,34+0,015) = 6,92 м

Длина колонны

   Отметка низа колонны  dн.к = -0,4 м

   lк = dв.к – dн.к = 6,92 – (-0,4) = 7,32 м
Расчетная схема колонны


Расчетные длины относительно обеих главных осей

   lx = ly = lef = μ * lк = 1 * 7,32 м



7.2 Подбор сечения и проверка устойчивости колонны

7.2.1. Определение сечения вервей.

   Принимаем сквозную колонну из двух прокатных швеллеров, соединенных планками.

   По таблице 50* СниП II – 23 – 81* для колонны К1, относящейся к 3-й группе конструкций, принимаем сталь марки С245 (ГОСТ 27772 — 88).

      По таблице 51* СниП II – 23 – 81*  для  фасонного  проката  из  стали  марки  С245  при  толщине  4 – 20 мм расчетное сопротивление материала пояса по пределу текучести Ry = 2450 кг/см2.

      Так как ослабления в колонне отсутствуют (Ан = А), расчет на прочность не требуется; определяющим является расчет на устойчивость

Сечения ветвей из расчета на устойчивость относительно материальной оси Х – Х.

   Задаемся гибкостью  λхз = 60.

   Коэффициент   продольного   изгиба   центрально — сжатых   элементов   φхз = 0,805  (таблица 72*  СниП II – 23 – 81*).

   Требуемый радиус инерции

   ixтр= lx / λхз = 732/ 60 = 12,2 см.

   АВтр = N / (2 * φхз * Ry * γc) = 232 * 103 / (2*0,805*2450*1,0) = 56,8 см2

   По  сортаменту   принимаем швеллер № 36 с  площадью  поперечного сечения АВ =  53,4 см2»     АВтр = 56,8 см2

Геометрические характеристики:  АВ =  53,4 см2;

                                               ix= 14,2см;                                                    bf = 11,0см;                                                               Iy1 = 513 см4;                                                 iy1 = 3,1 см4;                                                                   z0= 2,68 см;

                                               tw = 0,75 см;                                                  tf = 1,26 см.

7.2.2. Проверка устойчивости колонны относительно материальной оси Х – Х.

Гибкость  стержня

   Предельная гибкость  [λ] = 120 (таблица 19* СниП II – 23 – 81*).

   λх = lx /  ix = 732/ 14,2 = 51,5

   Коэффициент продольного изгиба центрально-сжатого стержня  φх = 0,86  ( таблица  72*СниП II–23– 81*).

        σ = N / (2 * AB * φx) = 232*103 / (2*53,4*0,86) = 2430 кг/см2

Недонапряжение  (2450-2430) / 2450 *100% = 0,8%.

Окончательно принимаем 2 швеллера № 36.

7.2.3. Установление расстояния между ветвями.

Гибкость ветви относительно  оси Y – Y.

   λв£ λх / √2 = 51,5 / √2 = 36,5

   Принимаем  λв = 30, тогда  λyтр = √ λх2 — λв2 = √ 51,52 — 302 = 41,1 > λв = 30

Требуемый радиус инерции

   iyтр= ly / λyтр = 732/ 41,1 = 18,1 см.

Требуемое расстояние между центрами тяжести ветвей

   стр = 2 * √ (iyтр)2 — iy12= 2*√ 18,12 – 3,12 = 35,67 см

Требуемая ширина колонны

   bктр = cтр+ 2 * z0= 35,67+2*2,68 = 41,03 см

Приближенное значение ширины колонны         (Коэффициент формы сечения  α = 0,44.)

   bктр = iyтр/ α = 18,1 / 0,44 = 41,1 см

   Принимаем  bк = 42 см.

Зазор между ветвями

               d = bк – 2 * bf = 42 – 2*11 = 20 см > 10 см   →   условие выполнено.

   Так как условие выполнено, оставляем принятый размер  bк = 42 см.

Расстояние между центрами тяжести ветвей

   с = bк – 2 * z0= 42 – 2*2,68 = 36,67 см
    продолжение
--PAGE_BREAK--


Не сдавайте скачаную работу преподавателю!
Данный реферат Вы можете использовать для подготовки курсовых проектов.

Поделись с друзьями, за репост + 100 мильонов к студенческой карме :

Пишем реферат самостоятельно:
! Как писать рефераты
Практические рекомендации по написанию студенческих рефератов.
! План реферата Краткий список разделов, отражающий структура и порядок работы над будующим рефератом.
! Введение реферата Вводная часть работы, в которой отражается цель и обозначается список задач.
! Заключение реферата В заключении подводятся итоги, описывается была ли достигнута поставленная цель, каковы результаты.
! Оформление рефератов Методические рекомендации по грамотному оформлению работы по ГОСТ.

Читайте также:
Виды рефератов Какими бывают рефераты по своему назначению и структуре.