Блок усиления мощности нелинейного локатора

Министерство образования Российской Федерации ТОМСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ И РАДИОЭЛЕКТРОНИКИ ТУСУР Кафедра радиоэлектроники и защиты информации РЗИ Блок усиления мощности нелинейного локатора Пояснительная записка к курсовому проекту по дисциплине Схемотехника аналоговых электронных устройств Выполнил студент гр.148-3

Авраменко А.А. Проверил преподаватель каф. РЗИ Титов А.А. 2001 Содержание 1.Введение 2.Техническое задание 3.Расчтная часть 3.1 Структурная схема усилителя 3.2 Распределение линейных искажений в области ВЧ 3.3 Расчт выходного каскада 3.1 Выбор рабочей точки 3.2 Выбор транзистора 3.3 Расчт эквивалентных схем транзистора 7 3.3.4

Расчт цепи термостабилизации и выбор источника питания 3.5 Расчт элементов ВЧ коррекции 3.4 Расчт промежуточного каскада 4.1 Выбор рабочей точки 4.2 Выбор транзистора 4.3 Расчт эквивалентных схем транзистора 4.4 Расчт цепи термостабилизации 4.5 Расчт цепи коррекции между входным и промежуточным каскадами 20 3.5

Расчт входного каскада 5.1 Выбор рабочей точки 5.2 Выбор транзистора 5.3 Расчт эквивалентных схем транзистора 5.4 Расчт цепей термостабилизации 5.5 Расчт входной корректирующей цепи 3.6 Расчт выходной корректирующей цепи 3.7 Расчт разделительных и блокировочных мкостей 4 Заключение.31 Литература 1.Введение В данной курсовой работе требуется рассчитать блок усиления мощности

нелинейного локатора БУМ. БУМ является одним из основных блоков нелинейного локатора, он обеспечивает усиление сканирующего по частоте сложного сигнала. БУМ должен иметь малый уровень нелинейных искажений и высокий коэффициент полезного действия, обеспечивать заданную выходную мощность в широкой полосе частот и равномерную амплитудно-частотную характеристику нелинейного локатора. При проектировании любого усилителя основной трудностью является обеспечение заданного

усиления в рабочей полосе частот. В данном случае полоса частот составляет 20-500 МГц. С учтом того, что усилительные свойства транзисторов значительно ухудшаются с ростом частоты, то разработка устройства с подъмом АЧХ на таких частотах является непростой задачей. Наиболее эффективным представляется использование в данном случае межкаскадных корректирующих цепей 3-го порядка. Такая цепь позволит оптимальным, для нашего случая, образом получить нужный коэффициент усиления

с нелинейными искажениями, не выходящими за рамки данных в задании. 2. Техническое задание Усилитель должен отвечать следующим требованиям 1. Рабочая полоса частот 20-500 МГц 2. Линейные искажения в области нижних частот не более 1.5 дБ в области верхних частот не более 1ю5 дБ 3. Коэффициент усиления 15 дБ 4. Выходная мощность 5 Вт 5. Диапазон рабочих температур от 10 до 50 градусов

Цельсия 6. Сопротивление источника сигнала и нагрузки RгRн50 Ом 3. Расчтная часть 3.1 Структурная схема усилителя. Зная, что каскад с общим эмиттером позволяет получать усиление около 7 дБ, оптимальное число каскадов данного усилителя равно трм. Предварительно распределим на каждый каскад по 6 дБ. Таким образом, коэффициент усиления устройства составит 18 дБ, из которых 15 дБ требуемые по заданию,

а 3 дБ будут являться запасом усиления. Структурная схема, представленная на рисунке 3.1, содержит кроме усилительных каскадов корректирующие цепи, источник сигнала и нагрузку. Рисунок 3.2 Распределение линейных искажений в области ВЧ Расчт усилителя будем проводить исходя из того, что искажения распределены как 1 дБ на каждый каскад БУМ. 3.3 Расчт выходного каскада 3.1 Выбор рабочей точки

Координаты рабочей точки можно приближнно рассчитать по следующим формулам 1 , 3.3.1 где 3.3.2 , 3.3.3 где начальное напряжение нелинейного участка выходных характеристик транзистора, .Возьмем Так как в выбранной мной схеме выходного каскада сопротивление коллектора отсутствует, то . Выходное напряжение и выходной ток транзистора можно рассчитать по формулам , 3.3.4 . 3.3.5 При подстановке значений, получаем .

Рассчитывая по формулам 3.3.1 и 3.3.3, получаем следующие координаты рабочей точки мА, В. Найдм мощность, рассеиваемую на коллекторе .18 Вт. 3.2 Выбор транзистора Выбор транзистора осуществляется с учтом следующих предельных параметров 1. граничной частоты усиления транзистора по току в схеме с ОЭ 2. предельно допустимого напряжения коллектор-эмиттер 3. предельно допустимого тока коллектора 4.

предельной мощности, рассеиваемой на коллекторе . Этим требованиям полностью соответствует транзистор КТ916А. Его основные технические характеристики приведены ниже. Электрические параметры 1. Граничная частота коэффициента передачи тока в схеме с ОЭ МГц 2. Постоянная времени цепи обратной связи пс 3. Статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ 4. мкость коллекторного перехода при

В пФ 5. Индуктивность вывода базы нГн 6. Индуктивность вывода эмиттера нГн. Предельные эксплуатационные данные 1. Постоянное напряжение коллектор-эмиттер В 2. Постоянный ток коллектора мА 3. Температура перехода К. Нагрузочные прямые по переменному и постоянному току для выходного каскада представлены на рисунке 2. Напряжение питания выбрано равным 24,36 В. Рисунок 3.2 3.3.3

Расчт эквивалентных схем транзистора Расчт схемы Джиаколетто Соотношения для расчта усилительных каскадов основаны на использовании эквивалентной схемы транзистора, предложенной Джиаколетто, справедливой для области относительно низких частот. Схема модели представлена на рисунке 3. Рисунок 3.3 Элементы схемы можно рассчитать, зная паспортные данные транзистора, по формулам 2

Проводимость базового вывода , 3.3.6 Где - мкость коллекторного вывода, при напряжении на транзисторе равном 10 В. Значение этой мкости можно вычислить. Для этого нужно знать паспортное значение коллекторной мкости и значение напряжение ,при котором снималась паспортная мкость. Пересчт производится по формуле , 3.3.7 мкость коллекторного вывода мкость эмитерного вывода 3.3.8 3.3.8

Проводимость . 3.3.9 Проводимости и оказываются много меньше проводимости нагрузки усилительных каскадов, в расчтах они обычно не учитываются. Проведя расчт по формулам 3.3.6 3.3.9, получаем значения элементов схемы пФ пФ Расчт высокочастотной модели Поскольку рабочие частоты усилителя заметно больше частоты , то из эквивалентной схемы можно исключить входную мкость, так как она не влияет на характер входного сопротивления транзистора. Индуктивность же выводов транзистора напротив оказывает существенное влияние

и потому должна быть включена в модель. Эквивалентная высокочастотная модель представлена на рисунке 3.4. Описание такой модели можно найти в 2. Рисунок 3.4 Параметры эквивалентной схемы рассчитываются по приведнным ниже формулам. Входная индуктивность , 3.3.10 где индуктивности выводов базы и эмиттера. Входное сопротивление , 3.3.11 Крутизна транзистора ,

3.3.12 Выходное сопротивление . 3.3.13 Выходная мкость . 3.3.14 В соответствие с этими формулами получаем следующие значения элементов эквивалентной схемы нГн пФ Ом АВ Ом пФ. 3.3.4 Расчт цепей термостабилизации и выбор источника питания Существует несколько вариантов схем термостабилизации. Их использование зависит от мощности каскада и от того, насколько жсткие требования к термостабильности.

В данной работе рассмотрены три схемы термостабилизации пассивная коллекторная, активная коллекторная и эмиттерная. 3.3.4.1 Пассивная коллекторная термостабилизация Данный вид термостабилизации схема представлена на рисунке 3.4 используется на малых мощностях и менее эффективен, чем две другие, потому что напряжение отрицательной обратной связи, регулирующее ток через транзистор податся на базу через базовый делитель.

Рисунок 3.5 Расчт, подробно описанный в 3, заключается в следующем выбираем напряжение в данном случае В и ток делителя в данном случае , где ток базы, затем находим элементы схемы по формулам 3.3.15 , 3.3.16 где напряжение на переходе база-эмиттер равное 0.7 В . 3.3.17 Получим следующие значения Ом Ом Ом. 3.3.4.2 Активная коллекторная термостабилизация Активная коллекторная термостабилизация используется в мощных

каскадах и является очень эффективной, е схема представлена на рисунке 3.5. Е описание и расчт можно найти в 2. Рисунок 3.6 В качестве VT2 возьмм КТ916А. Выбираем падение напряжения на резисторе из условия пусть В, затем производим следующий расчт 3.3.18 3.3.19 3.3.20 3.3.21 , 3.3.22 где статический коэффициент передачи тока в схеме с

ОЭ транзистора КТ361А 3.3.23 3.3.24 . 3.3.25 Величина индуктивности дросселя выбирается таким образом, чтобы переменная составляющая тока не заземлялась через источник питания, а величина блокировочной мкости таким образом, чтобы коллектор транзистора VT1 по переменному току был заземлн. 3.3.4.3 Эмиттерная термостабилизация Принцип действия эмиттерной термостабилизации представлен на рисунке 3.6. Метод расчта и анализа эмиттерной термостабилизации подробно описан в 3.

Рисунок 3.7 Расчт производится по следующей схеме 1.Выбираются напряжение эмиттера и ток делителя см. рис. 3.7, а также напряжение питания 2. Затем рассчитываются . 3. Производится поверка будет ли схема термостабильна при выбранных значениях и . Если нет, то вновь осуществляется подбор и . Возьмм В и мА. Учитывая то, что в коллекторной цепи отсутствует резистор, то напряжение питания рассчитывается

по формуле В. Расчт величин резисторов производится по следующим формулам 3.3.25 3.3.26 . 3.3.27 Для того, чтобы выяснить будет ли схема термостабильной производится расчт приведнных ниже величин. Тепловое сопротивление переход окружающая среда , 3.3.28 где , справочные данные К нормальная температура. Температура перехода , 3.3.29 где К температура окружающей среды в данном случае взята максимальная рабочая температура усилителя мощность,

рассеиваемая на коллекторе. Неуправляемый ток коллекторного перехода , 3.3.30 где отклонение температуры транзистора от нормальной лежит в пределах А коэффициент, равный 0.063 0.091 для германия и 0.083 0.120 для кремния. Параметры транзистора с учтом изменения температуры , 3.3.31 где равно 2.2мВградус Цельсия для германия и 3мВградус

Цельсия для кремния 3.3.32 где 1 градус Цельсия. Определим полный постоянный ток коллектора при изменении температуры , 3.3.33 где . 3.3.34 Для того чтобы схема была термостабильна необходимо выполнение условия , где . 3.3.35 Рассчитывая по приведнным выше формулам, получим следующие значения Ом Ом Ом Ом К К А Ом Ом А А. Как видно из расчтов условие термостабильности выполняется. Из всех рассмотренных выше типов термостабилизации была выбрана активная коллекторная термостабилизация,

как наиболее подходящая для моего усилителя. Активным элементом был выбран транзистор КТ361A. 3.3.4.4 Выбор источника питания При выборе номинала источника питания нужно учитывать выбранный вид термостабилизации. При активной коллекторной термостабилизации на резисторе дополнительно будет падать 1 вольт. Таким образом номинал источника питания будет складываться из напряжения в рабочей точке транзистора и падения напряжения на . Тогда В 3.3.5

Расчет элементов ВЧ коррекции В качестве ВЧ коррекции мною была выбрана межкаскадная корректирующая цепь 3-го порядка. Но после расчта коэффициента усиления выходного каскада оказалось, что каскад дат слишком малое усиление, а именно около 2.5 дБ. После расчта промежуточного каскада были получены примерно такие же результаты. В результате общее усиление, выдаваемое трмя каскадами усилителя, вышло равным примерно 11 дБ, вместо 15 требуемых. Для увеличения коэффициента усиления третий каскад на транзисторе

КТ916А был заменен каскадом со сложением напряжения, выполненным на транзисторе КТ948Б. Для активного элемента промежуточного каскада был выбран транзистор КТ913Б. Схема каскада по переменному току приведена на рисунке 3.8. Рисунок 3.8 Расчт каскада полностью описан в 2. При условии 3.3.36 Каскад выдает напряжение, равное входному, оставляя неизменным ток, отдаваемый предыдущим каскадом.

Поэтому ощущаемое сопротивление нагрузки каскада равно половине сопротивления нагрузки, а его входное сопротивление также равно половине сопротивления нагрузки, вплоть до частот соответствующих . При выполнении условия 3.3.36 коэффициент усиления каскада в области ВЧ описывается выражением , Где . В случае получения оптимальной по Брауде АЧХ, значения равны 3.3.37 . 3.3.38 Так как был использован каскад со сложением напряжения, произошло

смещение рабочей точки, рассчитанной ранее. Напряжение в рабочей точке транзистора КТ948Б будет равно 13.2 вольт. Ток останется неизменным, т.е. будет равен 0.5 ампер. Также можно поменять номинал источника питания - взять его равным 14.2 вольт. Так как каскад со сложением напряжения осуществляет подъм АЧХ, т.е. улучшает е форму, будем считать, что каскад не вносит линейных искажений и не требует

МКЦ. Тогда произведм пересчт искажений 2 дБ отдадим на промежуточный каскад и 1 дБ на входной. Основные технические характеристики транзистора КТ948Б Электрические параметры 7. Граничная частота коэффициента передачи тока в схеме с ОЭ МГц 8. Постоянная времени цепи обратной связи, при напряжении 10 вольт, пс 9. Статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ 10. мкость коллекторного перехода пФ 11.

Индуктивность вывода базы нГн 12. Индуктивность вывода эмиттера нГн. Предельные эксплуатационные данные 4. Постоянное напряжение коллектор-эмиттер В 5. Постоянный ток коллектора А 6. Температура перехода К. По формулам 3.3.6 3.3.9 получаем значения элементов модели Джиаколетто пФ пФ По формулам 3.3.10 3.3.14 получаем значения элементов

ВЧ модели нГн пФ Ом АВ Ом пФ. Используя эти данные, вычисляем значения для элементов по формулам 3.3.37-3.3.38, а также значения элементов схемы термостабилизации, используя формулы 3.3.18 3.3.25. Значения Значения элементов схемы термостабилизации Коэффициент усиления выходного каскада 6 дБ. 3.4 Расчт промежуточного каскада 3.4.1 Выбор рабочей точки При расчте требуемого режима транзистора промежуточных и входного каскадов по постоянному

току, следует ориентироваться на соотношения, приведнные в пункте 3.3.1 с учтом того, что заменяется на входное сопротивление последующего каскада. Так как выходной каскад является каскадом со сложением напряжения, то координаты рабочей точки у промежуточного каскада те же, что и у выходного. 3.4.2 Выбор транзистора Выбор транзистора осуществляется в соответствии с требованиями, приведенными в пункте 3.3.2. Этим требованиям отвечает транзистор

КТ913Б. Его основные технические характеристики приведены ниже. Электрические параметры 1. граничная частота коэффициента передачи тока в схеме с ОЭ ГГц 2. Постоянная времени цепи обратной связи пс, при напряжении 10 вольт 3. Статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ 4. мкость коллекторного перехода при В пФ 5. Индуктивность вывода базы нГн 6. Индуктивность вывода эмиттера нГн.

Предельные эксплуатационные данные 1. Постоянное напряжение коллектор-эмиттер В 2. Постоянный ток коллектора А 3. Температура перехода К. 3.4.3 Расчт эквивалентных схем транзистора Используя формулы 3.3.6 3.3.9, получаем значения элементов модели Джиаколетто пФ пФ По формулам 3.3.10 3.3.14 получаем значения элементов ВЧ модели нГн пФ Ом АВ Ом пФ. 3.4.4 Расчт цепи термостабилизации

Метод расчта схемы идентичен приведнному в пункте 3.3.4.2. Элементы схемы термостабилизации будут равны соответствующим элементам схемы термостабилизации выходного каскада. Это следует из схемы включения выходного каскада. Таким образом, элементы схемы будут следующими 3.4.5 Расчт цепи коррекции между входным и промежуточным каскадами

В качестве цепи коррекции использована межкаскадная корректирующая цепь 3-го порядка. Схема включения цепи представлена на рисунке 3.9. Рисунок 3.9 Используя схему замещения транзистора, показанную на рисунке 3.4, схему рисунок 3.9 можно представить в виде эквивалентной схеме, показанной на рисунке 3.10. Рисунок 3.10 Расчт такой схемы подробно описан в 2.

Коэффициент прямой передачи каскада на транзисторе Т2, при условии использования выходной корректирующей цепи, равен 3.4.1 Где 3.4.2 - нормированное относительно Т2 сопротивление нагрузки нормированные относительно Т1 и значения и . При заданных значениях соответствующих требуемой форме АЧХ каскада, нормированные значения рассчитываются по формулам 3.4.3 где нормированные значения

В теории фильтров известны табулированные значения соответствующие требуемой АЧХ цепи описываемой функцией вида 3.3.26 Для выравнивания АЧХ в области НЧ используется резистор , рассчитываемый по формуле 3.4.4 При работе каскада в качестве промежуточного, в формуле 3.3.27 принимается равным единице, при работе в качестве входного 0. После расчта истинные значения элементов находятся из соотношений 3.4.5

В нашем случае значения и следующие 75 А 3.72 пФ 2.75 нГн 0.719 Ом При условии, что линейные искажения составляют 2 дБ, берм значения из таблицы приведнной в 2 3.13 2.26 3.06 Тогда, из формул описанных выше, получаем D 1.01 B -4.023 A 0.048 Тогда нормированные значения межкаскадной корректирующей цепи равны Истинные значения элементов Значения и получились следующими 3.5

Расчт входного каскада 3.5.1 Выбор рабочей точки Что бы впоследствии не ставить дополнительный источник питания, возьмм тоже напряжение в рабочей точке, что и в остальных каскадах. Ток в рабочей точке будет равен току коллектора транзистора промежуточного каскада, поделнному на коэффициент усиления промежуточного каскада в разах и умноженному на 1.1. Тогда получаем следующие координаты рабочей точки 3.5.2

Выбор транзистора Выбор транзистора осуществляется в соответствии с требованиями, приведенными в пункте 3.3.2. Этим требованиям отвечает транзистор КТ939А. Его основные технические характеристики приведены ниже. Электрические параметры 7. Граничная частота коэффициента передачи тока в схеме с ОЭ ГГц 8. Постоянная времени цепи обратной связи пс, при напряжении 10 вольт 9. Статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ 10. мкость коллекторного перехода при

В пФ 11. Индуктивность вывода базы нГн 12. Индуктивность вывода эмиттера нГн. Предельные эксплуатационные данные 4. Постоянное напряжение коллектор-эмиттер В 5. Постоянный ток коллектора мА 6. Температура перехода К. 3.5.3 Расчт эквивалентных схем транзистора Расчт ведтся по формулам, описанным в пункте 3.3.3. Для схемы Джиаколетто получаем такие значения элементов пФ

Для элементов ВЧ модели нГн пФ Ом АВ Ом пФ. 3.5.4 Расчт схемы термостабилизации Расчт схемы ведтся по формулам, описанным в пункте 3.3.4.2. Значения элементов схемы 3.5.5 Расчт входной корректирующей цепи Для входной корректирующей цепи также была выбрана межкаскадная корректирующая цепь 3-го порядка, описанная в пункте 3.4.5. В нашем случае значения и следующие 50

А 0 0.345 нГн 1.076 Ом При условии, что линейные искажения составляют 1 дБ, берм значения из таблицы приведнной в 2 2.52 2.012 2.035 Тогда, из формул описанных выше, получаем D 1.043 B -3.075 A 0.115 Тогда нормированные значения межкаскадной корректирующей цепи равны Истинные значения элементов Значения и получились следующими 3.6 Расчт выходной корректирующей цепи Расчт КЦ производится в соответствии с методикой описанной в 2.

Схема выходной корректирующей цепи представлена на рисунке 3.11. Найдм выходную мкость транзистора нормированное относительно и . Сама выходная мкость в данном случае является последовательным соединением коллекторных емкостей транзисторов КТ913Б и КТ948Б. 3.6.1 . Рисунок 3.11 Теперь по таблице, приведнной в 2, найдм ближайшее к рассчитанному значение и выберем соответствующие ему нормированные величины элементов

КЦ и , а также коэффициент, определяющий величину ощущаемого сопротивления нагрузки и модуль коэффициента отражения . Найдм истинные значения элементов по формулам 3.6.2 3.6.3 . 3.6.4 нГн пФ Ом. Рассчитаем частотные искажения в области ВЧ, вносимые выходной цепью , 3.6.5 , или дБ. 3.7 Расчт разделительных и блокировочных мкостей На рисунке 3.12 приведена принципиальная схема усилителя.

Рассчитаем номиналы элементов обозначенных на схеме. Расчт производится в соответствии с методикой описанной в 1 Рисунок 3.12 Рассчитаем мкость фильтра по формуле , 3.7.1 где нижняя граничная частота усилителя, а входного каскада, для нашего случая. Ом нФ. Так как разделительные мкости вносят искажения в области нижних частот, то их расчт следует

производить, руководствуясь допустимым коэффициентом частотных искажений. В данной работе этот коэффициент составляет 3дБ. Всего мкостей четыре, поэтому можно распределить на каждую из них по 0.75дБ. Найдм постоянную времени, соответствующую неравномерности 0.75дБ по формуле , 3.7.2 где допустимые искажения в разах. Величину разделительного конденсатора найдм по формуле , 3.7.3 Тогда Величины блокировочных мкостей и дросселей найдем по формулам 3.7.4 3.7.5 3.7.6 3.7.7 3.7.8

Тогда 4. Заключение Рассчитанный усилитель имеет следующие технические характеристики 1. Рабочая полоса частот 20-500 МГц 2. Линейные искажения в области нижних частот не более 1.5 дБ в области верхних частот не более 1.5 дБ 3. Коэффициент усиления 21дБ 4. Выходная мощность - 5 Вт 5. Питание однополярное, Eп14.2 В 6. Диапазон рабочих температур от 10 до 50 градусов

Цельсия Усилитель рассчитан на нагрузку Rн50 Ом Усилитель имеет запас по усилению 6дБ, это нужно для того, чтобы в случае ухудшения, в силу каких либо причин, параметров отдельных элементов коэффициент передачи усилителя не опускался ниже заданного уровня, определнного техническим заданием. 468730.001.ЛистN Блок усиления мощности нелинейного локатора . 148-3 Литература 1. Красько А.С Проектирование усилительных устройств, методические указания 2.

Титов А.А. Расчет корректирующих цепей широкополосных усилительных каскадов на биполярных транзисторах , Томск, ТУСУР, 1999. Адрес в Интернете httpreferat.rudownloadref-2764.zip 3. Болтовский Ю.Г Расчт цепей термостабилизации электрического режима транзисторов, методические указания 4. Титов А.А Григорьев Д.А Расчт элементов высокочастотной коррекции усилительных каскадов на полевых транзисторах, учебно-методическое пособие, Томск, ТУСУР, 1999. Позиция

Обозн.Конденсаторы ГОСТ 2519-67С1КД-2-523пФ51С2КД-2-15,4пФ51С3КД -2-12,1пФ51С4КД-2-0,04пФ51C5КД-2-64,2пФ5 1С6КД-2-64,2нФ51С7КД-2-352пФ51С8КД-2-9,5 3пФ51С9КД-2-2,77пФ51С10КД-2-79,6пФ51С11К Д-2-0,08пФ51С12КД-2-481пФ51С13КД-2-79,6п Ф51С14КД-2-16,7пФ51С15КД-2-0,127пФ51С16К Д-2-309пФ51С17КД-2-0,08пФ51С18КД-2-7,87п Ф51Катушки индуктивности L1Индуктивность 6,71нГн101L2Индуктивность 11,94нГн101L3Индуктивность 2,141нГн101L4Индуктивность 8,76нГн101L5Индуктивность 8,76нГн101L6Индуктивность 0,5мкГн 101L7Индуктивность 7,96нГн 101L8Индуктивность 14,75нГн 101 468730.001 N Блок усиления мощности нелинейного локатора 1 2 .

148-3 Позиция Обозн.Резисторы ГОСТ 7113-77R1МЛТ 0,125-2,29кОм5R2МЛТ 0,125-4,07кОм51R3МЛТ 0,125-1,4кОм51R4МЛТ 0,125-1,89кОм51R5МЛТ 0,125-2,52Ом51R6МЛТ 0,125-1,82кОм51R7МЛТ 0,125-1,91кОм51R8МЛТ 0,125-6,26кОм51R9МЛТ 0,125-856Ом51R10МЛТ 0,125-2Ом51R11МЛТ 0,125-1,91кОм51R12МЛТ 0,125-6,26кОм51R13МЛТ 0,125-856Ом51R14МЛТ 0,125-1,26кОм51R15МЛТ 0,125-2Ом51ТранзисторыVT1КТ361А1VT2КТ939 А1VT3КТ361А1VT4КТ913Б1VT5КТ361А1VT6КТ948 А1 468730.001 N Блок усиления мощности нелинейного локатора 2 2 . 148-3