Плотинная схема выработки электрической энергии с приплотинной малой ГЭС на р. Турья мощностью 50 кВт

Исходные данные
Введение
1.Расчет мертвого объема водохранилища
1.1 Расчет объема заиления
1.2 Расчет уровня мертвого объема
1.3 Расчет объема водохранилища, при уровне мертвого объема 1.4 Расчет площади зеркала, при уровне мертвого объема
1.5 Расчет полезного объема водохранилища
1.6 Расчет полного объема водохранилища
2. Расчет ежедневных расходов и уровней воды
2.1 Расчет ежедневных расходов
2.1.1 Расчет потерь на испарение
2.1.2 Расчет потерь на фильтрацию
2.1.3 Расчет потерь на оседание (возврат) льда
2.1.4 Расчет расхода на турбину
2.1.5 Расчет расхода на водослив
2.1.6 Расчет расхода в нижний бьеф
2.2 Расчет уровней воды и напоров
2.2.1 Расчет уровня водохранилища
2.2.2 Расчет напора водохранилища
2.2.3 Средняя мощность. Выработка электроэнергии
3.Расчет поперечного профиля плотины
3.1 Расчет гребня плотины
3.2 Ширина плотины по гребню
3.3 Ширина плотины по основанию
4. Расчет коэффициента запаса устойчивости
5.Расчет крепления верхового откоса
6.Расчет водосбросов (паводкового и турбинного)
7.Расчет оснований под гидроагрегат
7.1 Выбор турбины
7.2 Расчет горизонтальной и вертикальной динамической нагрузки
7.3 Расчет нормальной нагрузки на фундамент к моменту короткого замыкания
Гидротехнические расчеты по водохранилищу Приложение 3
Ежедневные расходы Приложение 6
Кривая объемов Приложение 1
Кривая площадей Приложение 2
Кривая расхода в нижнем бьефе Приложение 4
График испарения Приложение 5
Поперечный профиль плотины Приложение 7
Форма русла реки Приложение 8
Список литературы Исходные данные Тип сооружения – земляная плотина Материал тела плотины – суглинок Физико – механические характеристики суглинка Удельный вес т/м³ - 2,70 Удельное сцепление с кг/см² - 0,30 Угол внутреннего трения φ˚ - 20,0 Коэффициент фильтрации Кф м/сут – 0,20 Объемный вес при полном заполнении водой г/м³ - 2,0 Объемный вес взвешенного грунта г/м³ - 1,0.
Введение Получение дешевой энергии от крупных ГЭС - хорошо изученная и решенная во всех развитых странах задача. Однако рек, позволяющих возводить гидротехнические сооружения (плотины) в мире и в России, не слишком много; в основном эти источники энергии уже используются. Реки с малыми водными ресурсами не рассматривались как серьезный источник энергии, однако, в связи с ростом цен на органическое топливо в мире, происходит переосмысление их возможной роли в энергоснабжении. Так, в США к 2000 г. 15 % всей выработки электроэнергии ГЭС будут давать малые и микроГЭС . Аналогичные взгляды на малую гидроэнергетику прогрессируют и в Европейских странах. К малым рекам относят водотоки длиной 70-100 км, площадь водосборных бассейнов которых не превышает 2000 км2. Протяженность малых рек в России составляет 40 % от общей длины всех рек, а в Свердловской области - более 90 % всех рек. Гидроэнергетические ресурсы являются одним из наиболее изученных, постоянно возобновляемых источников энергии. На территории России сосредоточено 12% мировых запасов гидроэнергии. Потенциальные запасы гидроэнергии (теоретический потенциал) речного стока. Континент или страна Теоретический потенциал, млрд. кВт∙ч Мировые запасы, % Земной шар 34921 100 Азия (без России) Южная Америка Африка Северная Америка Россия Европа (без России) Австралия с Океанией 9620 6810 5650 5620 3942 2570 709 27,5 19,5 16,2 16,1 11,3 7,4 2 Основными влияющими факторами являются степень изученности гидроэнергоресурсов района, технический прогресс в проектировании и строительстве энергетических объектов, изменение технико-экономических показателей альтернативных электростанций, уровень развития экономики района, а также изменение уровня и режима электропотребления, структура всех мощностей в балансе энергетической системы района, оценка влияния гидроэнергетического строительства на окружающую природную среду, комплексный характер использования водных ресурсов, измерение хозяйственного освоения речных долин. Использование микро-, мини-, и малых ГЭС, как альтернативных источников традиционным энергогенерирующим станциям, дает как минимум два преимущества: Ø Уменьшение стоимости электроэнергии; Ø Возможность снабжения электроэнергией автономного потребителя, удаленного от централизованного энергоснабжения. Целью данного курсового проекта является: Создание плотинной схемы выработки электрической энергии с приплотинной малой ГЭС на р. Турья (Краснотуринское водохранилище), мощностью 60 кВт.
1. Расчет мертвого объема водохранилища 1.1 Расчет объема заиления. где R – среднее многолетнее наносов; t – период эксплуатации; γ – удельный вес наносов. 1.2 Расчет уровня мертвого объема где Нзаиления – уровень заиления (находится по кривой объемов, в зависимости от величины Vзаиления). Нво – уровень водозаборного окна (принимаем 2) Нmax льда – максимальная толщина льда. 1.3 Расчет объема водохранилища, при уровне мертвого объема. VУМО = 3,79 млн.м³ находим по кривой объемов в зависимости от уровня мертвого объема (см. Приложение 1). 1.4 Расчет площади зеркала, при уровне мертвого объема.
wУМО = 2,17 млн.м² находим по кривой площадей в зависимости от уровня мертвого объема (см. Приложение 1). 1.5 Расчет полезного объема водохранилища. В первом приближении принимаем полезный объем водохранилища равным среднему объему весеннего половодья:
где VIII,VIV,VV – соответственно объемы за март, апрель и май месяц; n – число дней в месяце; t – число секунд в месяце. 1.6 Расчет полного объема водохранилища. Полный объем водохранилища равен сумме полезного объема и объема при УМО. . Тогда нормальный подпорный уровень по кривой объемов будет равен ННПУ = 175,66 мБс (см. Приложение 1). 2. Расчет ежедневных расходов и уровней воды. 2.1 Расчет ежедневных расходов. Ежедневные расходы включают в себя: a) Потери на испарение, фильтрацию, оседание (возврат) льда. b) Расход на турбину c) Водослив d) Расход в нижний бъеф Для примера приведем расчет одного зимнего дня, одного весеннего дня, одного летнего дня и одного осеннего дня: Расчетный период Приток с площади водосбора, м3/с Испарение Фильтрация Оседание(возврат льда) сумма Турбина водослив Нижний бьеф 1 2 3 4 5 7 9 10 11 15 мая 1,620 0,0746 0,0000306 0,0297409 0,0449 1,3 0,000 1,30 15 июля 0,555 0,1469 0,00003 0,000 0,1469 1,3 0,000 1,30 15 октября 3,36 0,0542 0,0000439 0,000 0,054 1,3 2,06 3,36 15 февраля 0,000 0,00 0,0000 0,1120872 0,112 1,3 0,00 1,30 2.1.1 Расчет потерь на испарение. Потери на испарение вычисляем по формуле: где QиспN – значение испарения в данный день (определяется по графику испарения см. Приложение 5) w – площадь зеркала для данного дня 86400 – количество секунд одного дня. Пример: 15 мая 15 июля 15 октября 2.1.2 Расчет потерь на фильтрацию. Потери на фильтрацию рассчитаем по формуле: где НN – уровень водохранилища данного дня Н0 – уровень нулевой отметки В0 – ширина плотины при глубине 1 м где – глубина воды в реке при максимальном расходе, м НQmax – уровень воды в реке при максимальном расходе (определяется по кривой расхода в нижнем бьефе см. Приложение 4), мБс НQ=0 – нулевой уровень воды в реке (определяется по кривой расхода в нижнем бьефе см. Приложение 4), мБс ω – площадь поперечного сечения плотины, м² v – скорость воды перед плотиной (принимаем приблизительно равной 1,2), м/с q – удельные потери на фильтрацию м³/сут где kт – коэффициент фильтрации (для супеси = 0,5 м/сут) Lр = L + ΔLв= 31,35+3,26 = 36,35 (см. рис 2.1) L=Δlв+Вд+l2 = 5+8+18,35 = 31,35 (см. рис 2.1) Δlв= l1+ l'1 = 20,39–15,39 = 5 м (см. рис 2.1) l2= m2 ∙hплотины=2,25∙8,16=18,35 м hплотины= hНПУ+2=6,16+2= 8,16 м – высота плотины l1= m1∙ hплотины=2,5∙8,16=20,39м l'1 = hНПУ∙∙ m1= 6,16∙2,5=15,39м m1 – заложение верхового откоса (принимаем 2,5 по табл. 6.3, стр. 167 [1]) m2 – заложение низового откоса (принимаем 2,25 по табл. 6.3, стр. 167 [1]) Пример: 15 мая 15 июля
15 октября
Рис 2.1. Плотина однородная на водонепроницаемом основании с наслонным дренажем (вода в нижнем бьефе отсутствует) 2.1.3 Расчет потерь на оседание (возврат) льда Оседание льда происходит в те месяцы, которые указаны в исходных данных для данного водохранилища, при понижении уровня воды. Тогда расчет расхода на оседание(+ в таблице см. Приложение 3) и возврат(– в таблице см. Приложение 3) льда осуществляется следующим образом: где wначальная ,wконечная – соответственно начальная и конечная площадь льда, км² hльдаN – толщина льда для данного дня, м ρльда – плотность льда, кг/м³ После нахожения величины оседания (возврата) льда, необходимо его учесть (вычесть или прибавить) к конечной площади зеркала wконечная . Пример: 15 февраля м³/с 2.1.4 Расчет расхода на турбину Расход на турбину выбираем в первом приближении 85 % от среднего годового расхода (см. Приложение 6). В процессе расчетов методом подбора расход на турбину был увеличен до 1,3 м/с. 2.1.5 Расчет расхода на водослив. Сброс воды через водислив осуществляется в том случае, если объем водохранилища в какой либо момент времени превышает его объем. Пример: 15 октября м³/с 2.1.6 Расчет расхода в нижний бьеф Расход в нижний бьеф определяется по формуле: Пример: 15 мая 2.2 Расчет уровней воды и напоров Уровень вдхр, мБс Напор Расчетный период начальный конечный средний Уровень нижнего бьефа начальный конечный средний 1 18 19 20 21 22 23 24 15 мая 173,908 173,918 173,913 167,563 6,345 6,355 6,350 15 июля 173,852 173,828 173,840 167,563 6,289 6,265 6,277 15 октября 175,657 175,657 175,657 167,820 7,824 7,837 7,831 15 февраля 174,388 174,354 174,371 167,563 6,826 6,791 6,808 2.2.1 Расчет уровня водохранилища Уровень водохранилища определяется по кривой объемов (см. Приложение 1) в зависимости от объема водохранилища. Конечный объем водохранилища определяется по формуле: Пример: 15 мая 2.2.2 Расчет напора водохранилища Напор на турбину определяется как разница между Уровнем водохранилища и Уровнем нижнего бьефа. Уровень нижнего бьефа в свою очередь определяется по кривой расхода в нижнем бьефе (см. Приложение 4) в зависимости от расхода в нижний бьеф. 2.2.3 Средняя мощность. Выработка электроэнергии Средняя мощность определяется по формуле Пример: 15 октября где Кпот – коэффициент потерь мощности (принимаем равным 0,7) g – ускорение свободного падения Нn – напор для данного дня Выработка электроэнергии определяется как произведение средней мощности на количество часов в сутках. 3.Расчет поперечного профиля плотины 3.1 Расчет гребня плотины

Рис 3.1. Схема к определению отметки гребня (без парапета) 1 – расчетный статический уровень; 2 – средняя волновая линия; 3 – гребень плотины.
Высота гребня плотины Нгребня (см рис.3.1.) определяется по формуле где d – превышение отметки гребня плотины над расчетным уравнем воды в водохранилище.) (Ннпу) (см. рис.3.1.), определяется по формуле (6.1) [1] стр.166:
водохранилище гидротехнический плотина турбинный где hн – высота наката на откос ветровой волны, м Определяется по формуле Лабзовского где kΔ и kнп – коэффициенты шероховатости и проницаемости откоса (принимаются по таблице 1.10) стр. 22 [1]. kнг – коэффициент установливаемый по графикам на рис. 1.13. стр.22[1] kс – коэффициент, значения которого приведены в таблице 1.11. стр.22[1] в зависимости от заложения откоса и скорости ветра h1% – высота бегущей волны обеспеченностью 1 % h1% = h2% ∙ki=5,1∙0,96=3,95м ki – коэффициент для перехода от высоты волны 2% обеспеченности к высоте волны 1% обеспеченности h2% = h0 ∙ β = 6,37∙0,8=5,1м – высота волны 2% обеспеченности. h0 – высота волны, которая существовала бы при неограниченной глубине водоема. где k – коэффициент учитывающий интенсивность нарастания волны W10 – скорость ветра на высоте 10м над уровнем воды, м/с Д – длина разгона ветряного потока, км ε – крутизна волны равная β – коэффициент, учитывающий влияние мелководья определяется по графику рис.1.8. стр.20 [1] в зависимости от Н/λ0, где Н – глубина при нормальном подпорном уровне, м λ0 – длина волны которая существовала бы при неограниченной глубине водоема Δh – высота ветрового нагона волны, м Определяется по формуле: где α – угол между продольной осью водоема и направлением ветра (принимаем 90˚) Н – расчетная глубина (принимаем равной глубине при НПУ, м) а – запас по высоте плотины (принимаем равным 2м) Тогда отметка по гребню плотины на уровнем моря, мБс Нплотины= H0+d = 167,5 + 9,6 = 177,11 мБс 3.2 Ширина плотины по гребню Определяется по таблице 6.2. стр.166[1] в зависимости от категории дороги (принимаем – V). Тогда ширина плотины по гребню будет равна ширине земляного полотна и равна 8 м. 3.3 Ширина плотины по основанию Определяется по формуле: где ВГ – ширина плотины по гребню, м d – высота плотины, м m1 – заложение верхового откоса m2 – заложение низового откоса 3.4Углы наклона откосов плотины к основанию Угол наклона верхового откоса к остнованию: Угол наклона низового откоса к остнованию:
4. Расчет коэффициента запаса устойчивости Для расчета коэффициента запаса устойчивости кзу необходимо построить кривую линию скольжения по которой возможно обрушение. (см. Приложение7) При этом фигуру ограниченную с одной стороны этой кривой, а с другой стороны очертанием профиля плотины дискретно поделим на 5 частей. Необходимо также построить депрессионную кривую, для определения впоследствии веса грунта. Для этого выполним построение поперечного сечения в осях координат так, чтобы верховой откос пересекал ось У на отметке НПУ (см. Приложение7). Тогда расчет координат депрессионной кривой (рис 2.1., п. 2) будет выглядеть так (таб. 4.10. п.3 стр.124[1]) : м³/сут где Lp – см. п. 2.1.2. m2 = m2 + 0,5 =2,5+0,5 =2,75 заложение низового откоса Тогда где hв – координата точки всачивания L – см. рис 2.1. п. 2.1.2. путем изменения координаты Х находим координаты У депрессионной кривой. Далее по построенным в координатной плоскости кривым определяем коэффициент запаса устойчивости для каждого участка: где Gi – суммарный вес грунта данного участка в – ширина данного участка α – угол заложения верхового откоса φ – угол внутреннего трения с – коэффициент удельного сцепления S – сейсмическая нагрузка Si = Qki ∙ m ∙ kc ∙ β0i ∙ ηik где Qki = Gi m – коэффициент, учитывающий особые условия работы ГТС (принимаем равным 1, с учетом класса ГТС) kc – коэффициент сейсмичности (по табл. 1.23 стр.27 [1], принимаем равным 0,05 β0i ∙ ηik – принимаем равным 1,5 При нахождении коэффициента запаса устойчивости для удобства заполним таблицу: 14,74 кзу Ширина участка, м Fтреуг под депрессионной кривой, м² F прямоуг под депрессионной кривой, м² Fтреуг над депрессионной кривой, м² Fпрямоуг над депрессионной кривой, м² S, м² GΣ, кг 5,591106 12 7,3 3 1545 20600 1,957305 15 6,1 5 5,2 8461,125 112815 1,511546 15 5,9 7 14457,75 192770 2,133044 15 6,4 7272 96960 3,55023 10 3 2272,5 30300 Суммарный коэффициент запаса устойчивости должен быть не меньше 1,1 (по табл. 1.30 стр.31[1]). В нашем случае это условие не нарушается. Плотина устойчива к разрушению.
5.Расчет крепления верхового откоса. Крепление верхового откоса осуществляем при помощи железобетонных плит.

Рис. 5.1. Пример конструкции откосного сборного сквозного крепления с применением железобетонных плит 1 – облегченное крепление; 2 – упор основного крепления; 3 – подготовка; 4 – основное покрытие из плит; 5 – засыпка из рядового щебня. Толщина свободно лежащей плиты определяем по формуле (см.стр.220ф.(8.45)[1]): где n2 – коэффициент перегрузки (принимаем равным 1) – высота волны в расчетном шторме (принимаем равной высоте волны 50% обеспеченности) Вотн – относительная длина ребра плиты В – длина ребра плиты, расположенной по нармали к линии уреза воды (принимаем 3 м) γW – удельный вес воды γП – удельный вес материала плиты кв – коэффициент относительного погружения расчетной плиты в аэрированную среду при действии расчетной взвешивающей нагрузки (табл.8.3.стр.220[1])
6.Расчет водосбросов (паводкового и турбинного)
Рис. 6.1. Схема водосброса практического профиля. Н – статический напор Рвб – высота отметки гребня водосброса Для расчета водосбросов в первом приближении принимаем Нст=3м Ширина водосбросного отверстия: где Qmax – максимальный расход, м³/с q – удельный расход, м/с где β, к – коэффициенты равные 1,5 и 1,1 vнр – неразмывающая скорость, которая находится по таблице 3.11стр.75[1] Нст – статический напор Проверяем величину в, подставив известные значения в формулу нахождения максимального расхода где σ1 – коэффициент полноты напора(принимаем равным 1) σ2 – коэффициент подтопления водосброса (принимаем равным 1) σс – коэффициент сжатия стеснения потока где n – число отверстий σс1 и σс2 – значения коэффициента сжатия соответственно для промежуточных и крайних отверстий, определяют по графику (рис.3.31 стр.86[1] в соответствии с величиной в/В. В=в+dбыка Вкр=в+dбыка/2+dустоя/2 Н0 – динамический напор Нст – напор над гребнем водосброса (статический) α – коэффициент Кориолиса v0 – подходная скорость где Qmax – максимальный расход, м³/с Sпоп.сеч – площадь поперечного сечения водохранилища перед плотиной А – длина плотины, определяемая по графику формы русла реки(см. Примечание 8) Выведем формулу для нахождения ширины отверстия в: Ширина, которую мы нашли в первом приближении приблизительно равна ширине при уточненном расчете. Таким образом принимаем ширину равной 10м.
7.Расчет оснований под гидроагрегат. 7.1 Выбор турбины Выбор турбины осуществляется по расходу и напору, полученным в ходе расчетов. Тип агрегата Разработчик Напор,м Расход, м³/с N,кВт Тип рекоменду-емого генератора n, об/мин Масса ротора генератора, т ПЛМ S20-160 АО «ЛМЗ» 1,8-18 1,2-3,2 50-200 - 136,4 10 7.2 Расчет горизонтальной и вертикальной динамической нагрузки Н где Gi – вес ротора генератора μ – коэффициент пропорциональности, который определяется по таблице в зависимости от частоты вращения электрической машины S – число роторов 7.3 Расчет нормальной нагрузки на фундамент к моменту короткого замыкания Дж где N – номинальная мощность агрегата nr – частота вращения электрической машины кsc – коэффициент кратности вращающего момента в момент короткого замыкания, если его нет, то принимаем равным 10.
Гидротехнические расчеты по водохранилищу Приложение 3 Объем водохранилища, млн.м3 Площадь зеркала, км2 Уровень вдхр, мБс Напор Расчетный период Приток с площади водосбора, м3/с Испарение Фильтрация Оседание(возврат льда) сумма Турбина водослив Нижний бьеф начальный конечный средний начальная конечная средняя начальный конечный средний Уровень нижнего бьефа начальный конечный средний Коэффициент напора Средняя мощность, кВт Выработка электроэнергии 103 кВтч 1 2 3 4 5 7 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 1а 0,09 0,000 0,000000 0,13 0,13 1,30 0,00 1,30 4,60 4,50 4,55 2,24 2,21 2,22 172,24 172,17 172,21 167,56 4,68 4,61 4,64 0,70 40,98 0,98 2 0,10 0,000 0,000000 0,13 0,13 1,30 0,00 1,30 4,50 4,40 4,45 2,21 2,18 2,20 172,17 172,10 172,14 167,56 4,61 4,54 4,58 0,70 40,38 0,97 3 0,10 0,000 0,000000 0,13 0,13 1,30 0,00 1,30 4,40 4,30 4,35 2,18 2,15 2,16 172,10 172,04 172,07 167,56 4,54 4,47 4,51 0,70 39,77 0,95 4 0,11 0,000 0,000000 0,13 0,13 1,30 0,00 1,30 4,30 4,20 4,25 2,15 2,12 2,13 172,04 171,97 172,00 167,56 4,47 4,40 4,44 0,70 39,14 0,94 5 0,11 0,000 0,000000 0,13 0,13 1,30 0,00 1,30 4,20 4,09 4,14 2,12 2,09 2,10 171,97 171,89 171,93 167,56 4,40 4,33 4,37 0,70 38,50 0,92 6 0,63 0,000 0,000000 0,07 0,07 1,30 0,00 1,30 4,09 4,04 4,06 2,09 2,07 2,08 171,89 171,85 171,87 167,56 4,33 4,29 4,31 0,70 38,13 0,92 7 0,71 0,000 0,000000 0,07 0,07 1,30 0,00 1,30 4,04 3,98 4,01 2,07 2,05 2,06 171,85 171,82 171,83 167,56 4,29 4,25 4,27 0,70 37,81 0,91 8 0,78 0,000 0,000000 0,06 0,06 1,30 0,00 1,30 3,98 3,94 3,96 2,05 2,04 2,05 171,82 171,78 171,80 167,56 4,25 4,22 4,24 0,70 37,51 0,90 9 0,87 0,000 0,000000 0,05 0,05 1,30 0,00 1,30 3,94 3,90 3,92 2,04 2,03 2,03 171,78 171,76 171,77 167,56 4,22 4,19 4,21 0,70 37,27 0,89 10 0,45 0,000 0,000000 0,09 0,09 1,30 0,00 1,30 3,90 3,83 3,87 2,03 2,00 2,02 171,76 171,70 171,73 167,56 4,19 4,14 4,16 0,70 36,78 0,88 11 1,02 0,000 0,000000 0,03 0,03 1,30 0,00 1,30 3,83 3,81 3,82 2,00 2,00 2,00 171,70 171,68 171,69 167,56 4,14 4,12 4,13 0,70 36,62 0,88 12 1,10 0,000 0,000000 0,02 0,02 1,30 0,00 1,30 3,81 3,79 3,80 2,00 1,99 1,99 171,68 171,67 171,68 167,56 4,12 4,11 4,11 0,70 36,50 0,88 13 1,17 0,000 0,000000 0,01 0,01 1,30 0,00 1,30 3,79 3,78 3,78 1,99 1,99 1,99 171,67 171,66 171,66 167,56 4,11 4,10 4,10 0,70 36,43 0,87 14 1,26 0,000 0,000000 0,00 0,00 1,30 0,00 1,30 3,78 3,77 3,78 1,99 1,99 1,99 171,66 171,66 171,66 167,56 4,10 4,09 4,10 0,70 36,41 0,87 15 1,34 0,000 0,000000 0,00 0,00 1,30 0,00 1,30 3,77 3,78 3,78 1,99 1,99 1,99 171,66 171,66 171,66 167,56 4,09 4,10 4,10 0,70 36,43 0,87 16 1,41 0,000 0,000000 -0,01 -0,01 1,30 0,00 1,30 3,78 3,79 3,78 1,99 1,99 1,99 171,66 171,67 171,66 167,56 4,10 4,11 4,10 0,70 36,50 0,88 17 1,49 0,000 0,000000 -0,02 -0,02 1,30 0,00 1,30 3,79 3,80 3,80 1,99 2,00 1,99 171,67 171,68 171,67 167,56 4,11 4,12 4,11 0,70 36,61 0,88 18 1,56 0,000 0,000000 -0,03 -0,03 1,30 0,00 1,30 3,80 3,83 3,82 2,00 2,00 2,00 171,68 171,70 171,69 167,56 4,12 4,14 4,13 0,70 36,76 0,88 19 1,64 0,000 0,000000 -0,04 -0,04 1,30 0,00 1,30 3,83 3,86 3,84 2,00 2,01 2,01 171,70 171,72 171,71 167,56 4,14 4,16 4,15 0,70 36,96 0,89 20 0,03 0,000 0,000000 0,14 0,14 1,30 0,00 1,30 3,86 3,75 3,80 2,01 1,98 2,00 171,72 171,64 171,68 167,56 4,16 4,07 4,12 0,70 36,22 0,87 21 1,80 0,000 0,000000 -0,06 -0,06 1,30 0,00 1,30 3,75 3,80 3,77 1,98 1,99 1,99 171,64 171,67 171,66 167,56 4,07 4,11 4,09 0,70 36,55 0,88 22 1,88 0,000 0,000000 -0,06 -0,06 1,30 0,00 1,30 3,80 3,85 3,82 1,99 2,01 2,00 171,67 171,71 171,69 167,56 4,11 4,15 4,13 0,70 36,89 0,89 23 2,84 0,000 0,000000 -0,17 -0,17 1,30 0,00 1,30 3,85 3,98 3,91 2,01 2,05 2,03 171,71 171,81 171,76 167,56 4,15 4,25 4,20 0,70 37,77 0,91 24 3,81 0,000 0,000000 -0,28 -0,28 1,30 0,00 1,30 3,98 4,20 4,09 2,05 2,12 2,08 171,81 171,97 171,89 167,56 4,25 4,40 4,33 0,70 39,14 0,94 25 4,77 0,000 0,000000 -0,38 -0,38 1,30 0,00 1,30 4,20 4,50 4,35 2,12 2,21 2,16 171,97 172,17 172,07 167,56 4,40 4,60 4,50 0,70 40,94 0,98 26 5,73 0,000 0,000000 -0,48 -0,48 1,30 0,00 1,30 4,50 4,88 4,69 2,21 2,32 2,27 172,17 172,41 172,29 167,56 4,60 4,84 4,72 0,70 43,06 1,03 27 6,09 0,000 0,000000 -0,51 -0,51 1,30 0,00 1,30 4,88 5,29 5,09 2,32 2,44 2,38 172,41 172,64 172,53 167,56 4,84 5,08 4,96 0,70 45,18 1,08 28 6,45 0,000 0,000000 -0,53 -0,53 1,30 0,00 1,30 5,29 5,74 5,52 2,44 2,57 2,51 172,64 172,88 172,76 167,56 5,08 5,32 5,20 0,70 47,28 1,13 29 6,81 0,000 0,000000 -0,56 -0,56 1,30 0,00 1,30 5,74 6,22 5,98 2,57 2,71 2,64 172,88 173,11 173,00 167,56 5,32 5,55 5,43 0,70 49,36 1,18 30 7,17 0,000 0,000000 -0,58 -0,58 1,30 0,00 1,30 6,22 6,72 6,47 2,71 2,85 2,78 173,11 173,34 173,23 167,56 5,55 5,78 5,67 0,70 51,41 1,23 1м 4,86 0,010 0,000028 -0,35 -0,34 1,30 0,00 1,30 6,72 7,03 6,88 2,85 2,93 2,89 173,34 173,48 173,41 167,56 5,78 5,91 5,85 0,70 52,58 1,26 2 4,26 0,103 0,000028 -0,28 -0,18 1,30 0,00 1,30 7,03 7,29 7,16 2,93 3,00 2,96 173,48 173,58 173,53 167,56 5,91 6,02 5,97 0,70 53,51 1,28 3 3,38 0,105 0,000029 -0,20 -0,09 1,30 0,00 1,30 7,29 7,47 7,38 3,00 3,04 3,02 173,58 173,65 173,62 167,56 6,02 6,09 6,05 0,70 54,15 1,30 4 2,57 0,106 0,000029 -0,12 -0,01 1,30 0,00 1,30 7,47 7,58 7,52 3,04 3,07 3,06 173,65 173,70 173,67 167,56 6,09 6,13 6,11 0,70 54,53 1,31 5 2,25 0,107 0,000029 -0,09 0,02 1,30 0,00 1,30 7,58 7,66 7,62 3,07 3,10 3,08 173,70 173,73 173,71 167,56 6,13 6,17 6,15 0,70 54,81 1,32 6 2,42 0,108 0,000030 -0,10 0,00 1,30 0,00 1,30 7,66 7,76 7,71 3,10 3,12 3,11 173,73 173,77 173,75 167,56 6,17 6,20 6,18 0,70 55,14 1,32 7 2,25 0,109 0,000030 -0,09 0,02 1,30 0,00 1,30 7,76 7,84 7,80 3,12 3,14 3,13 173,77 173,80 173,78 167,56 6,20 6,23 6,22 0,70 55,42 1,33 8 2,00 0,109 0,000030 -0,06 0,04 1,30 0,00 1,30 7,84 7,90 7,87 3,14 3,16 3,15 173,80 173,82 173,81 167,56 6,23 6,26 6,24 0,70 55,62 1,33 9 2,00 0,110 0,000030 -0,06 0,05 1,30 0,00 1,30 7,90 7,96 7,93 3,16 3,17 3,17 173,82 173,84 173,83 167,56 6,26 6,28 6,27 0,70 55,82 1,34 10 2,00 0,110 0,000030 -0,06 0,05 1,30 0,00 1,30 7,96 8,02 7,99 3,17 3,19 3,18 173,84 173,86 173,85 167,56 6,28 6,30 6,29 0,70 56,02 1,34 11 1,74 0,074 0,000030 -0,04 0,03 1,30 0,00 1,30 8,02 8,06 8,04 3,19 3,20 3,19 173,86 173,88 173,87 167,56 6,30 6,31 6,31 0,70 56,14 1,35 12 1,62 0,074 0,000030 -0,03 0,04 1,30 0,00 1,30 8,06 8,09 8,07 3,20 3,21 3,20 173,88 173,89 173,88 167,56 6,31 6,32 6,32 0,70 56,23 1,35 13 1,62 0,074 0,000031 -0,03 0,04 1,30 0,00 1,30 8,09 8,11 8,10 3,21 3,21 3,21 173,89 173,90 173,89 167,56 6,32 6,34 6,33 0,70 56,32 1,35 14 1,62 0,074 0,000031 -0,03 0,04 1,30 0,00 1,30 8,11 8,14 8,13 3,21 3,22 3,22 173,90 173,91 173,90 167,56 6,34 6,35 6,34 0,70 56,41 1,35 15 1,62 0,075 0,000031 -0,03 0,04 1,30 0,00 1,30 8,14 8,17 8,16 3,22 3,23 3,22 173,91 173,92 173,91 167,56 6,35 6,36 6,35 0,70 56,50 1,36 16 1,49 0,075 0,000031 -0,02 0,06 1,30 0,00 1,30 8,17 8,19 8,18 3,23 3,23 3,23 173,92 173,92 173,92 167,56 6,36 6,36 6,36 0,70 56,56 1,36 17 1,62 0,075 0,000031 -0,03 0,05 1,30 0,00 1,30 8,19 8,21 8,20 3,23 3,24 3,23 173,92 173,93 173,93 167,56 6,36 6,37 6,37 0,70 56,64 1,36 18 1,74 0,075 0,000031 -0,04 0,03 1,30 0,00 1,30 8,21 8,25 8,23 3,24 3,25 3,24 173,93 173,95 173,94 167,56 6,37 6,39 6,38 0,70 56,77 1,36 19 1,74 0,075 0,000031 -0,04 0,03 1,30 0,00 1,30 8,25 8,29 8,27 3,25 3,26 3,25 173,95 173,96 173,95 167,56 6,39 6,40 6,39 0,70 56,89 1,37 20 1,74 0,076 0,000031 -0,04 0,04 1,30 0,00 1,30 8,29 8,33 8,31 3,26 3,27 3,26 173,96 173,98 173,97 167,56 6,40 6,41 6,41 0,70 57,01 1,37 21 1,62 0,095 0,000031 -0,03 0,07 1,30 0,00 1,30 8,33 8,36 8,34 3,27 3,27 3,27 173,98 173,99 173,98 167,56 6,41 6,42 6,42 0,70 57,10 1,37 22 1,49 0,095 0,000031 -0,02 0,08 1,30 0,00 1,30 8,36 8,37 8,36 3,27 3,28 3,28 173,99 173,99 173,99 167,56 6,42 6,43 6,43 0,70 57,15 1,37 23 1,49 0,095 0,000031 -0,02 0,08 1,30 0,00 1,30 8,37 8,39 8,38 3,28 3,28 3,28 173,99 174,00 173,99 167,56 6,43 6,43
Ежедневные расходы Приложение 6 Число I
II III IV V VI VII VIII IX X XI XII 1 0,51 0,071 0 0,092 4,86 1,995 1,95 0,585 3,855 2,73 1,635 1,2 2 0,495 0,065 0 0,098 4,26 1,74 1,95 0,585 3,375 2,895 1,575 1,2 3 0,465 0,057 0 0,102 3,375 1,485 1,95 0,555 3,06 2,895 1,515 1,2 4 0,45 0,051 0 0,107 2,565 1,35 1,95 0,525 2,895 3,21 1,515 1,185 5 0,42 0,045 0 0,113 2,25 1,23 0,555 0,495 2,565 3,54 1,47 1,17 6 0,39 0,038 0 0,63 2,415 0,975 0,555 0,525 2,415 3,54 1,515 1,17 7 0,375 0,032 0 0,705 2,25 0,975 0,555 0,555 2,415 4,05 1,47 1,17 8 0,345 0,026 0 0,78 1,995 0,9 0,555 0,555 2,25 4,65 1,47 1,156 9 0,315 0,018 0 0,87 1,995 0,9 0,525 0,555 2,25 4,86 1,47 1,14 10 0,3 0,012 0 0,45 1,995 0,9 0,525 0,555 2,25 4,455 1,47 1,14 11 0,27 0,006 0 1,02 1,74 0,9 0,555 0,555 2,25 4,26 1,47 1,14 12 0,255 0 0 1,095 1,62 1,74 0,555 0,525 1,995 3,855 1,47 1,125 13 0,225 0 0 1,17 1,62 2,415 0,555 0,525 1,995 3,78 1,455 1,11 14 0,21 0 0 1,26 1,62 2,25 0,555 0,72 1,86 3,51 1,44 1,095 15 0,18 0 0,005 1,335 1,62 1,74 0,555 0,72 1,86 3,36 1,425 1,065 16 0,18 0,011 1,41 1,485 1,23 0,555 0,72 1,995 5,025 1,41 1,05 17 0,165 0 0,015 1,485 1,62 0,975 0,645 0,78 1,995 4,47 1,395 1,035 18 0,165 0 0,021 1,56 1,74 0,9 0,72 0,84 1,995 4,56 1,38 1,02 19 0,165 0 0,026 1,635 1,74 0,9 0,72 0,84 2,895 5,79 1,365 1,005 20 0,147 0 0,03 0,03 1,74 0,84 0,78 0,9 4,26 5,385 1,35 0,975 21 0,141 0 0,036 1,8 1,62 0,84 0,78 1,485 3,54 5,085 1,35 0,96 22 0,135 0 0,041 1,875 1,485 0,84 0,84 2,565 3,21 4,635 1,335 0,945 23 0,129 0 0,047 2,835 1,485 0,78 0,72 4,65 2,895 4,335 1,32 0,93 24 0,123 0 0,051 3,81 1,35 0,78 0,72 7,38 2,73 3,96 1,305 0,9 25 0,12 0 0,056 4,77 1,485 0,78 0,72 8,5 2,73 3,75 1,29 0,885 26 0,11 0 0,062 5,73 1,62 0,72 0,84 8,04 2,73 3,345 1,275 0,87 27 0,1 0 0,066 6,09 1,74 0,72 0,975 5,25 1,65 2,685 1,26 0,855 28 0,096 0 0,072 6,45 1,86 0,72 0,84 5,06 2,415 2,265 1,245 0,84 29 0,09 0 0,077 6,81 2,565 0,585 0,78 4,455 2,415 1,935 1,23 0,81 30 0,084 0 0,081 7,17 2,895 0,585 0,72 3,855 1,65 1,815 1,215 0,795 31 0,077 0 0,087 2,25 0,645 3,855 1,695 0,78 I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Средний за месяц 0,22855 0,01358 0,02432 2,10857 2,03613 1,095 0,8355 2,15516 2,4045 3,57871 1,358 0,99826 Средний за I декаду 0,4065 0,0415 0 0,3947 2,796 1,245 1,107 0,549 2,733 3,6825 1,5105 1,1731 Средний за II декаду 0,1962 0,0006 0,0108 1,2 1,6545 1,389 0,6195 0,7125 2,31 4,3995 1,416 1,062 Средний за III декаду 0,10955 0 0,06145 4,734 1,85045 0,735 0,78 5,00864 2,5965 3,22773 1,2825 0,87 Максимальный год. 8,73 Средний годовой 1,44
Кривая объемов Приложение 1
Кривая площадей Приложение 2
Кривая расхода в нижнем бьефе Приложение 4

График испарения Приложение 5
Поперечный профиль плотины Приложение 7
Форма русла реки Приложение 8
Список литературы: 1. Справочнок проектировщика «Гидротехнические сооружения», под ред. В.П. Недриги, Москва, Стройиздат, 1983 г.