Расчёт опоры путепровода, устойчивости подпорной стенки

Государственный комитет Российской Федерации по высшему образованию ВОРОНЕЖСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ Кафедра инженерной геологии, механики грунтов, оснований и фундаментов КУРСОВАЯ РАБОТА по механике грунтов на тему Расчт опоры путепровода, устойчивости подпорной стенки. Выполнил студент 932 гр. Черкашин П.П. Принял доцент

Одинг Б.С. ВОРОНЕЖ 1998 Содержание Реферат .1. Расчт, напряжений от действия сосредоточенной силы .1.1 Построение эпюры распределения вертикальных составляющих напряжений sz по горизонтальной оси, заглублнной от поверхности на z0 и пересекающейся с линией действия силы N 2. Построение эпюры распределения вертикальных составляющих напряжений sz по вертикальной оси, удалнной от линии действия силы N на заданное расстояние r0 5 2.

Расчт искусственных сооружений на трассе автомобильной дороги 1. Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки 2. Расчт фундамента опоры путепровода по деформациям основания 1. Определение размеров подошвы фундамента 2. Расчт осадки фундамента опоры путепровода .3. Расчт подпорной стенки, ограждающей выемку в грунте .15 2.3.1.

Воздействие активного давления грунта на подпорную стенку 2. Воздействие пассивного давления грунта на подпорную стенку .3. Расчт устойчивости откоса выемки в грунте графоаналити-ческим методом круглоцилиндрических поверхностей скольжения 20 Библиографический список 24 Реферат Курсовая работа по механике грунтов выполняется с целью закрепления курса и приобретения студентами навыков в оценке инженерно-геологических условий строительной

площадки и выполнения расчтов при решении практических инженерных задач, соответствующих профилю специальности Автомобильные дороги. Задание на курсовую работу включает в себя данные об инженерно-геологических условий строительной площадки, где на трассе автомобильной дороги, проходящей в выемке, в месте пересечения е с путепроводом, пробурены три скважины. Заданы геологические колонки по скважинам, физические характеристики грунта, образец задания приводится. Необходимо произвести расчт откоса выемки в грунте, расчт подпорной

стенки, ограждающей выемку в грунте, расчт осадки фундамента промежуточной опоры путепровода. Отдельным разделом курсовой работы выделяется задача по определению вертикальных составляющих напряжений sz от действия на поверхности грунта сосредоточенной силы N. Выполнению курсовой работы должно сопутствовать изучение специальной технической литературы. 1. Расчет напряжений от действия сосредоточенной силы.

Заданы сосредоточенная сила N, расстояние z0 от поверхности грунта до горизонтальной оси z, пересекающейся с линией действия силы N, расстояние r0 от линии действия силы N до вертикальной оси z. Необходимо построить эпюры напряжений sz при заданных значениях N, z0, r0. Напряжения рассчитываются по формулам Буссинеска sz3N2pz3R5 или szNz2K, где R расстояние от точки приложения силы N до точки, в которой определяется напряжение

R x2y2z2 K безразмерный коэффициент, величина которая зависит от отношения rz. Значения коэффициентов К приводится в таблице. N 35 kH r0 3,5 м z0 1,6 м 1.1 Построение эпюры распределения вертикальных составляющих напряжений sz горизонтальной оси, заглубленной от поверхности на z0 и пересекающейся с линией действия силы N. Для построения эпюры sz по достаточно заполнить таблицу 1, в которой z0const задано, а r назначается,

как показано в таблице 1. В зависимости от отношений rz0 по таблице выбирается коэффициент K. Расчет напряжений sz Таблица 1. r, мz, мrzKNz2,кНм3sz, кПа0,01,500,477515,57,401,01,50,670,2214 15,53,432,01,51,30,041515,50,643,01,520, 008515,50,134,01,52,670,002615,50,04035, 01,53,320,000915,50,014 Вывод при удалении на величину z0 1,5 м от вертикальной нагрузки N 35 кН максимальное значение szmax 7,4 кПа располагается под данной силой и если постепенно удалять по горизонтали то sz будет убывать. 1.2 Построение эпюры распределения вертикальных составляющих напряжений

sz по вертикальной оси, удаленной от линии действия силы N на заданное расстояние r0. Для построения эпюры sz по достаточно заполнить таблицу 2, в которой r0const задано, а z назначается. Расчет напряжений sz Таблица 2. r, мz, мrzKNz2,кНм3sz, кПа3,50,000,4775003,51,03,50,0007350,024 53,52,01,750,01468,750,12773,53,01,160,0 5853,890,2273,54,00,8750,10862,180,2373, 55,00,70,17621,40,2463,56,00,580,26290,9 70,2553,57,00,50,27330,710,194 Вывод если удалять по горизонтали исследуемого грунта от вертикальной нагрузки N 35 кН на величину r0 3,5 м, напряжение sz на глубине z 0 м принимает минимальное значение, с увеличением

же глубины, напряжение sz повышается, следовательно в данном случае эпюра несимметрична, а szmax 0,255 кПа. По данным таблиц 1 и 2 строятся эпюры напряжений szfz и szfr. N Z0 6 5 4 3 2 1 0 1 2 3 4 5 6 r,м sz,кПа sz,кПа 1 r0 2 3 4 5 6 z,м 2. Расчет искусственных сооружений на трассе автомобильной дороги. 2.1 Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки.

Используя заданные инженерно-геологические разрезы по скважинам и учитывая заданное на плане расстояние между скважинами в масштабе 1100, строится геологический разрез между двумя скважинами. На полученный таким образом геологический разрез накладывается приведенная в задании к курсовой работе выемка в грунте, огражденная с одной стороны подпорной стенкой, а с другой стороны откосом заданного заложения. В центре выемки находится опора путепровода рисунок.

По данным задания, приведенных в таблице физических характеристик грунта, послойно определяется плотность сухого грунта по формуле rdr1W Коэффициент пористости грунта определяется по формуле ers-rdrd Полная влагоемкость грунта определяется по формуле Wsaterwrs Степень влажности грунта определяется по формуле SrWWsat Где W природная влажность грунта в долях единицы rw плотность воды, принимаемая равной 1 гсм3.

Для глинистых грунтов необходимо определить число пластичности по формуле IpWl-Wp100 И показатель текучести по формуле IlW-WpWl-Wp Удельный вес грунта и удельный вес частиц рассчитывается по формулам ggr кНм3 и gsgrs кНм3 Характеристики прочности Сn и jn, деформационные характеристики грунтов Е и расчетное сопротивление принимаются из таблиц задания.

Значение характеристик прочности грунта в расчетах основания по деформациям при выполнении принимаются с коэффициентом надежности по грунту ggc1 Удельное сцепление СIICn, угол внутреннего трения jIIjn. В расчетах основания по несущей способности грунта значения характеристик прочности грунтов определяется по формуле CICnggc, jIjnggj. Где ggc коэффициент надежности по грунту, ggc1,5 ggj коэффициент надежности .

Для песчаных грунтов 1,1, для пылевато-глинястых 1,15. Соответствующие данные заносятся в таблицу механических характеристик грунтов. Полученные результаты анализируются и делаются выводы об особенностях инженерно-геологических условий строительной площадки. Задание к курсовой работе по механике грунтов. g 10 кПа B 0,7 м H 5,8 м h0 1,6 м N0 3000 кН d1 2,0 м m1 AH1 1,6

Физические характеристики грунта. Таблица 3. Глубина отбора, мУдельный вес грунта, g кНм3Удельный вес частиц грунта, gs кНм3Плотность сухого грунта, rd гсм3Коэффициент пористости, eПолная влагоемкость, WsatПоказатель водонасыщения, SrЧисло пластичности, IpПоказатель текучести, IlНаименование грунта по СНиП 2.02.01-83123456789101112,518,926,461,57 0,710,260,88120,42Суглинок тугопластичный25,018,826,851,430,920,341 230,17Глина полутвердая37,020,3826,161,800,480,180,8 660,92Супесь

пластичная411,019,626,071,650,610,230,91 00Песок мелкий, средней плотности514,519,626,851,570,750,271200, 15Глина полутвердая Механические характеристики грунта. Таблица 4. Глубина отбора, мНаименование грунта по СниП 2.02.01-83Модуль деформации, Е, кПаУдельное сцеплениеУгол внутреннего тренияУсловное расчетное сопротивление грунта R0, кПаСI, кПаCII,кПаjI, градjII, град12345678912,5Суглинок тугопластичный1600016,62519,12222025,0Гл

ина полутвердая17000284214,81726337,0Супесь пластичная2800011,31723,527300411,0Песок мелкий, средней плотности330002330,934300514,5Глина полутвердая21000365416,519377 2.2 Расчет фундамента опоры путепровода по деформациям основания. В исходных данных на курсовую работу заданы нагрузка, передаваемая на фундамент от опоры путепровода N0 глубина заложения фундамента d1 соотношение сторон прямоугольной подошвы фундамента hlb.

Необходимо определить размеры подошвы фундамента l,b, расчетное сопротивление грунта R, среднее давление под подошвой фундамента Р и осадку основания S. 2.2.1. Определение размеров подошвы фундамента. Расчет ширины подошвы фундамента можно выполнить методом последовательных приближений первоначально назначается ширина фундамента b0 и определяется расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента

R по формуле Rgc1gc2KMgbgIIMgd1gII McCIIгде Mg,Mg,Mc коэффициенты, принимаемые из таблицы gc1gc2К произведение коэффициентов условий работы, в курсовой работе можно принять равным 1,0. b ширина подошвы фундамента d1 глубина заложения фундамента CII расчетное значение удельного веса грунта, залегающего ниже подошвы фундамента gII то же, залегающего выше подошвы фундамента. Ширина подошвы фундамента определяется по формуле bc

N0R-gсрd1h где gср осредненный удельный вес бетона и грунта на уступах фундамента. Можно принять равным 21 кНм3. Расчет повторяется до тех пор, пока bc последних приближений будет отличаться не более чем на 1 см. А так же можно воспользоваться формулой PN0b2d1gсрb2 Данные для расчета gср 22 кНм3 N0 3000 кН gII 18,8 кНм3 gII 20,38 кНм3 CII 17 кПа Mg 0,93 Mg 4,5 Mc 7,15 После многократных подстановок получаем b 3,1 м

P 350 кПа 2.2.2. Расчет осадки фундамента опоры путепровода. Перед расчетом осадки основания необходимо показать геологические условия строительной площадки с учетом положения поверхности грунта и с расположением фундамента опоры путепровода. Природное давление грунта определяется по формуле szgSgihi Для условий строительной площадки строится эпюра природных давлений.

Дополнительное давление на грунт в уровне подошвы фундамента определяется по формуле P0P-szg0 PN0GгрGфb2 P 350 кПа GфVфgбет Где Vфb2h11,22d1-h1 GгрVгрgгр Где Vгрb2d1-Vф После вычислений Р0 233,64 кПа Значение природного давления в уровне подошвы фундамента szg0 можно определить графически по эпюре природных давлений на глубине zHd1. Толща грунта под подошвой фундамента делится на слои hi0,4b и на нижних границах

этих слоев определяются напряжения szp по формуле szpaP0 где a - коэффициент, принимаемый по таблице. В данном случае hi0,43,11,24 м При расчете осадки основания промежуточные вычисления удобно записывать в таблицу расчета осадки основания. По данным столбцов 2 и 5 таблицы строится эпюра дополнительных давлений szpfz. Расчет следует вести до нижней границы сжимаемой толщи B1C1, которая определяется путем сравнения значений szp и szg на однойи той же глубине.

На нижней границе сжимаемой толщи szp0,2szg. В графу 6 заносятся средние напряжения в пределах каждого слоя szpisz1psz2p2 В графу 7 таблицы заносят модули деформации грунта Еi, залегающего в пределах слоев. В графу 8 таблицы заносятся результаты расчета осадок отдельных слоев грунта Si0,8szpihi Ei Осадка фундамента определяется как сумма осадок отдельных слоев грунта SSSi Расчет осадки основания. Таблица 5. hiziZi0,5baszpaP0szpi, кПаЕi, кПаSi12345678 1,24 0 0 1 223,64 1,24 0,8 0,8 178,91 2,48 1,6 0,449 100,4 3,72 2,4 0,257 57,47 4,96 3,2 0,16 35,78 6,2 4 0,108 24,15 201,27 28000 0,00711,24 139,650,00490,82 78,93 0,00180,42 330001,24 46,620,00141,24 29,960,0009SSSi

S0,016 м Вывод szp0,2szg осадка фундамента после линии B1C1 незначительна, расчет ведем до этой линии. Фундамент устойчив, использование не затруднено. Учт влияния соседних фундаментов на осадки основания. Опора путепровода состоит из нескольких колонн, каждая из которых опирается на отдельный фундамент. Рядом расположенные фундаменты оказывают влияние на осадки рассматриваемого фундамента.

Учет влияния соседних фундаментов на осадку рассматриваемого фундамента можно производить методом эквивалентного модуля. Дополнительная осадка рассматриваемого фундамента от влияния соседнего фундамента определяется по формуле DSw0P0c1-n2Eэкв где w0 коэффициент, определяемый с учетом расстояния от центра нагруженной квадратной площадки со стороной с до центра фундамента, на которой эта площадка влияет. Если соседний фундамент имеет форму квадрата, равновеликому этому треугольнику по формуле с lb где

l и b стороны подошвы прямоугольного фундамента. В таблице коэффициентов w0 выбирается значение коэффициента w0 в зависимости от отношения xc. Эпюры природных и дополнительных давлений, масштаб 1100 Р0 - дополнительное давление под подошвой соседнего фундамента n - коэффициент Пуассона, в расчетах можно принять n0,3 Еэкв эквивалентный модуль деформации грунта, при определении которого необходимо учитывать, что линия влияния сжимаемости грунтов имеет max не у подошвы рассматриваемого

фундамента, а заглубляется от подошвы тем больше, чем дальше расположен влияющий фундамент. В результате расчетов делается сопоставление осадки фундамента и предельной деформации основания. Производится проверка соблюдения условия SSDSi Sus Где Sus1, L Где L длина меньшего из двух примыкающих к промежуточной опоре путепровода пролетных строений в метрах. 2.3. Расчет подпорной стенки, ограждающей выемку в грунте.

Исходные данные для расчета заданы в задании на проектирование. За подпорной стенкой залегают грунты ненарушенной структуры. На поверхности грунта имеется пригрузка интенсивностью g. Перед расчетом необходимо уточнить расположение слоев грунта на участке действия активного давления от поверхности грунта до глубины H и на участке действия пассивного давления от дна выемки до глубины

h0. В расчете подпорной стенки учитываются расчетные характеристики грунта jI, СI. Если в пределах подпорной стенки до глубины H залегают несколько слоев глинистых грунтов или несколько слоев песчаных грунтов, то их осредненные прочностные характеристики следует определить по формулам jIjI1h1jI2H CICI1h1CI2h2H Так же осредняются и удельные веса слоев грунта, залегающих за подпорной стенкой. Если же за подпорной стенкой от поверхности грунта до глубины

Н1 залегает глинистый грунт, а ниже на участке Н2Н-Н1 песчаный грунт, или наоборот, вначале песчаный, а затем глинистый грунт, то осреднение прочностных характеристик следует вести раздельно для слоя Н1 и для слоя Н2. Таким же образом при необходимости можно осреднить характеристики прочности в пределах слоя h0 для расчета пассивного давления. По расчетам за подпорной стенкой от поверхности грунта до глубины

H 5,8 м j 15,46 0 g 18,9 кНм CI 18,13 кПа 2.3.1. Воздействие активного давления грунта на подпорную стенку. Интенсивность распределения активного давления за подпорной стенкой с учетом пригрузки за подпорной стенкой определяется по формуле PazgIztg2450-jI2gtg2450-jI2-2CItg2450-jI 2 Для построения эпюры активного давления на подпорную стенку достаточно определить величину интенсивности активного давления у подошвы подпорной стенки или на нижней границе рассматриваемого слоя

Н1. Таким образом, при zH или при zH1 PazPahPag-Pac Где PahgIHtg2450-jI2 Pagg tg2450-jI2 Pac2CItg450-jI2 При Рag-Pac 0 эпюра активного давления имеет вид трапеции. При Рag-Pac0 вид треугольника. При Рag-Pac 0 вид двух треугольников с разными знаками. Если в пределах подпорной стенки чередуются песчаные и глинистые грунты, то расчет интенсивности активного

давления следует производить раздельно в начале для верхнего слоя Н1, а затем для нижнего слоя Н2. При этом следует учитывать, что нагрузка g1ggIHI. В связанных грунтах в непосредственной близости от поверхности грунта расчетная интенсивность активного давления до глубины hc может выражаться отрицательным числом Paz 0, что говорит об отсутствии на этом участке давления грунта.

Глубину hc можно рассчитать по формуле 2CI-gtg450-jI2 gItg450-jI2 Равнодействующую активного давления Еа можно определить как площадь эпюры интенсивности активного давления. Направление равнодействующей активного давления, действующего на вертикальную грань подпорной стенки, горизонтальное, а точка ее приложения находится в центре тяжести эпюры. В результате расчета определяется опрокидывающий момент относительно точки

О, расположенной на передней грани подпорной стенки. При z5,8 м Paz 41,99 кПа Равнодействующая Еа1121,77 кН. Определяем опрокидывающий момент Моа 235,42 кНм. 2.3.2. Воздействие пассивного давления грунта на подпорную стенку. Подпорная стенка заглублена в грунт ниже дна котлована на h0.

Известны расчетные значения характеристик грунта, залегающего в пределах глубины h0. Необходимо оценить характер распределения пассивного давления грунта на подпорную стенку, определить равнодействующую пассивного давления грунта на подпорную стенку Еn, определить момент, удерживающий за счет пассивного давления подпорную стенку от опрокидывания Mon. Для оценки характера распределения пассивного давления грунта в зависимости от заглубления стенки

от дна котлована строится эпюра пассивного давления. Для построения эпюры пассивного давления используется известная зависимость PnzgIztg2450jI22CItg450-jI2 Эту зависимость можно сокращенно записать в следующем виде PnzPnhPnc Где PnhgIztg2450jI2 Pnc2CItg450jI2 Поскольку зависимость пассивного давления от глубины носит линейный характер, то для построения эпюры достаточно определить пассивное давление в двух точках при

z0 и при zh0. Равнодействующая пассивного давления определяется как площадь эпюры пассивного давления по формуле ЕnPnh2Pnch02 Момент относительно точки 0 передней грани подпорной стенки определяется по формуле Pnh3Pnc h02 3 2 Точка приложения равнодействующей пассивного давления грунта определяется путем определения расстояния от подошвы подпорной стенки до линии действия равнодействующей пассивного давления e0MonEn При z 0 м Pпz 27,59 кПа. При z 1,6 м Pпz 79,81 кПа.

Равнодействующая Еп1 85,92 кН. Определяем удерживающий момент Моп 57,59 кНм. Построение эпюры пассивного давления грунта на подпорную стенку по результатам расчета выбирается система координат. Анализ полученных данных после расчета подпорной стенки заключается в сопоставлении результатов расчета активного и пассивного давления грунта на подпорную стенку. Рассматривая момент относительно точки О действия на подпорную стенку активного давления, как опрокидывающий

момент сравниваем его с удерживающим моментом от опрокидывания подпорной стенки, который включает в себя наряду с моментом относительно точки О передней грани подпорной стенки от пассивного давления и момента относительно той же точки от собственного веса подпорной стенки. MouMonQe1 Где Q собственный вес подпорной стенки в расчетах обычно учитываем вес подпорной стенки на длине 1м е1 плечо момента от действия силы Q относительно точки

О передней грани подпорной стенки. Либо воспользуемся следующей формулой MouEne1G2b Где е1b2 GHbgб кН Имеем Mou 91,69 кНм По отношению MouMoah делается вывод об устойчивости подпорной стенки. Если h ,1 подпорная стенка устойчива. Если h 1,1 подпорная стенка неустойчива. Вывод h 0,38 следовательно 0,38 1,1, что означает что стенка неустойчива.

При b 2 м Mou 300,24 кНм h 1,1 следовательно стенка устойчива. Эпюры активного и пассивного давлений на подпорную стенку. 3. Расчт устойчивости откоса выемки в грунте графоаналитическим методом круглоцилиндрических поверхностей скольжения Метод основан на проверке устойчивости откоса выемки по одной из вероятных поверхностей скольжения. В качестве такой поверхности с учтом имеющихся наблюдений выбраны цилиндрическая.

Ответственным этапом расчта является графическое построение цилиндрической поверхности скольжения. Заданный откос должен быть начерчен в масштабе, желательно на миллиметровой бумаге. Для построения цилиндрической поверхности скольжения выбирается центр вращения О. Приближенно положение центра вращения определяем на пересечении линий, проведнных с учтом углов y30 и b40. С помощью циркуля из центра вращения О через точку

В в подошве откоса проводится окружность, отсекающая призматический объм грунта с поперечным сечением АВС. Расчтным является призматический объм грунта с сечением, ограниченным поверхностью откоса и поверхностью скольжения. Высота призматического объма в расчтах обычно назначается равной 1 м. Выделенная сползающая часть массива грунта вертикальными плоскостями делится на элементы, каждый из которых должен иметь участок цилиндрической поверхности скольжения целиком размещнный в одном слое грунта.

Количество элементов назначается в зависимости от сложности геологических условий площадки и глубины выемки, обычно 8-12 элементов. Аналитическую часть расчта целесообразно производить с записью промежуточных результатов в таблицу расчта устойчивости откоса. Расчет устойчивости откоса. Таблица 6. Номер элементаРазмеры сечения, мПлощадь сечения, м2Вес элемента, Gi, кНУгол,ai, град.NiGicosai, кНFiGisinai, кНjIi, град.

СIi, кПаLi, мСIili, кНNitgjIi, кНFui, кН1234567891011121310,35х0,70,254,736601 ,924,32000,900021,5х2,924,4383,7350053,8 164,1419,116,62,643,1618,6361,7931,5х4,1 6,15116,2437092,8369,9519,116,61,931,543 2,1563,6941,5х4,46,6124,4240113,6550,591 6,9522,31,737,9134,6472,5551,5х3,85,7107 ,45130104,6924,1716,9522,31,533,4531,916 5,3661,5х2,94,3581,992081,942,8616,9522, 31,533,4524,9758,4271,45х1,72,4746,56-90 45,99-7,2816,9522,31,533,4514,0247,4781, 6х1,72,7251,27-19048,48-16,6916,9522,31, 840,1414,7854,92S192,06S253,1171,1424,2 В первом столбце таблице записываются номера расчтных элементов. Во втором столбце записываются геометрические размеры сечений элементов в метрах. Эти размеры снимаются с чертежа, и определяются с учтом выбранного масштаба.

В третьем столбце записываются приближнные значения площадей поперечных сечений элементов в м2. В четвртом столбце таблицы записывается вес элементов Gi, определяемый с учтом объмов этих элементов Vi и осредннного удельного веса грунта, вмещаемого в эти элементы gср.i по формуле GiVigср.i Графически или аналитически определяется центры тяжести каждого элемента. Из центров тяжести сечений до пересечения с круглоцилиндрической поверхностью скольжения проводятся

вертикали, являющиеся линиями действия гравитационных сил веса Gi каждого из этих элементов. Из центра вращения О в точке пересечения линий действия веса каждого из элементов с поверхностью скольжения аi проводятся лучи, образующие с вертикалью углы ai. С помощью транспортира изменяются углы ai их величины заносятся в столбец 5. Полученные данные позволяют по правилу параллело-грамма разложить силы каждого из элементов

Gi на нормальные Ni и касательные составляющие Fi силы к площадкам скольжения каждого из элементов. NiGicosai FiGisinai Значения Ni и Fi заносятся в столбцы 6 и 7. Денные столбца 7 необходимо просуммировать и записать SFi. Реактивные усилия Fui, действующие на участках поверхностей скольжения каждого из элементов, определяются по формуле FuiNitgjIili Для определения составляющих

Fui, в столбцы 8 и 9 записываются углы внутреннего трения jIi и удельные сцепления СIi грунтов, залегающих в пределах участков поверхности скольжения i-го элемента. В столбец 10 записываются длины участков поверхности скольжения в пределах i-го элемента li. В столбце 11 построчно записываются произведения CIili. В столбце 12 построчно записываются произведения NitgjIi.

Данные столбцов 11 и 12 суммируются, а затем полученные суммы складываются между собой SFuiSCIiSNitgjIi Результаты расчта коэффициента устойчивости откоса К KSFuiSFi Необходимые данные для расчта коэффициента устойчивости откоса имеются в таблице расчта устойчивости откоса. Откос считается устойчивым по выбранной поверхности скольжения, если К ,1. К 424,2192,06 2,2 Вывод так как К 1,1, то можно сказать, что откос по выбранной поверхности скольжения

устойчивый. Графическое построение круглоцилиндрической поверхности скольжения, масштаб 150 Литература 1. Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений М ЦИТП Госстрой СССР, 1986 - С 14-24,30-32,172-174. 2. Методические указания к курсовой работе по механике грунтов для студентов специальности 1211 Автомобильные дороги.