Реферат по предмету "Технологии"


Поверочный тепловой расчет котла Е-25-24 225 ГМ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ УКРАИНЫ
ДОНБАССКИЙ ГОРНО-МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
Кафедра АСУТП
Курсовой проект по курсу: «Котельные и турбинные установки»
Выполнил:
ст. гр. ТА-96-2
Косенко Е.А.
Проверил:
Регишевская И.Д.
Алчевск 1999 г.
СОДЕРЖАНИЕ
Введение 1 Описание прототипа 2 Тепловой расчет парогенератора 1 Расчетное задание 2 Топливо, воздух, продукты сгорания 3 Энтальпии воздуха и продуктов сгорания 4 Тепловой баланс парогенератора и расход топлива 5 Основные конструктивные характеристики топки 6 Расчет теплообмена в топке 7 Расчет фестона 8 Расчет перегревателя 9 Расчет испарительного пучка 10 Расчет хвостовых поверхностей ЗАКЛЮЧЕНИЕ ПЕРЕЧЕНЬ ССЫЛОК
ВВЕДЕНИЕ
Поверочный расчет выполняют для существующих парогенераторов. По имеющимся конструктивным характеристикам при заданной нагрузке и топливе определяют температуры воды, пара, воздуха и продуктов сгорания на границах между поверхностями нагрева, К.П.Д. агрегата, расход топлива. В результате поверочного расчета получают исходные данные, необходимые для выбора вспомогательного оборудования и выполнения гидравлических, аэродинамических и прочностных расчетов.
При разработке проекта реконструкции парогенератора, например в связи с увеличением его производительности, изменением параметров пара или с переводом на другое топливо, может потребоваться изменение целого ряда элементов агрегата. Однако основные части парогенератора и его общая компоновка, как правило, сохраняется, а реконструкцию тех элементов, которые необходимо изменить, выполняют так, чтобы по возможности сохранялись основные узлы и детали типового парогенератора.
Расчет выполняется методом последовательного проведения расчетных операций с пояснением производимых действий. Расчетные формулы сначала записываются в общем виде, затем подставляются числовые значения всех входящих в них величин, после чего приводится окончательный результат.
1 ОПИСАНИЕ ПРОТОТИПА
Топочная камера объемом 89.4 м3 полностью экранирована трубами 60[pic]3 мм с шагом их во всех экранах 90 мм; состоит из четырех транспортабельных блоков . На боковых стенках установлены газомазутные горелки.
Испарительный пучок из труб 60[pic]3 мм расположен между верхним и нижним барабанами. Опускные трубы испарительного пучка расположены в плоскости осей барабанов. В верхнем барабане перед входными сечениями опускных труб установлен короб для предотвращения закручивания воды и образования воронок на входе в опускные трубы.
Парогенератор имеет перегреватель с коридорным расположением труб 28[pic]3 мм. Регулирование температуры перегретого пара осуществляется поверхностным пароохладителем, установленным со стороны насыщенного пара.
Схема испарения- трехступенчатая: первая и вторая ступени размещены в верхнем барабане( соответственно в средней его части и по торцам); третья ступень вынесена в выносные циклоны 377 мм.
Воздухоподогреватель- трубчатый, одноходовой (по газам и воздуху), с вертикальным расположением труб 40[pic]1.5 мм; поперечный шаг- 55 мм, продольный-50 мм.
Экономайзер- чугунный, ребристый, двухходовой ( по газам и воде). Технические и основные конструктивные характеристики парогенератора Е-25- 25-380ГМ следующие: Номинальная производительность, т/ч...............25 Рабочее давление пара , МПа.......................2.4 Температура перегретого пара, 0С..................380 Площадь поверхностей нагрева, м2: лучевоспринимающая(экранов и фестона).............127 конвективная: фестона.......................................7 перегревателя.................................73 испарительного пучка..........................188 экономайзера..................................590 воздухоподогревателя..........................242
2 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПАРОГЕНЕРАТОРА
2.1 Расчетное задание Для выполнения теплового расчета парогенератора, схема которого изображена на рис. 1-1, будем исходить из следующих данных: 1. Паропроизводительность агрегата - 25 т/ч 2. Давление пара у главной паровой задвижки рп, Мпа-2.4 3. Температура перегретого пара tпп, 0С-380 4. Температура питательной воды tпв-100 5. Температура уходящих газов [pic]ух-140 6. Топливо-мазут малосернистый. Для сжигания заданного вида топлива выбираем камерную топку. Температуру воздуха на входе в воздухоподогреватель принимаем равной 25 0С, горячего воздуха- 350 0С
2 Топливо, воздух и продукты сгорания.
Из табл. 6-1 выписываем расчетные характеристики топлива: Wp=3 % ; Ap=0.05 %; SpK+OP=0.3 %; Cp=84.65%; Hp=11.7 %;Np=0.3 %; Op=0.3; Qph=40.31 МДж Рассчитываем теоретический объем воздуха, необходимый для сжигания 1 кг топлива: V0=0.0889(Cp+0.375Spop+k)+0.265Hp-0.0333OP=7.535+3.09=10.6 м3/кг Определяем теоретические объемы продуктов сгорания топлива: а) объем двухатомных газов VN2=0.79V0+0.008Np=8.374+0.0024=8.376 б) объем трехатомных газов VRO2=[pic]=1.58 в) объем водяных паров VH2O=0.11Hp+0.0124Wp+0.0161V0=1.49
По данным расчетных характеристик и нормативных значений присосов воздуха в газоходах (табл. 2-1) выбираем коэффициент избытка воздуха на выходе из топки aт и присосы воздуха по газоходам [pic] и находим расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах a``. Результаты расчетов сводим в таблицу 2-1.
Таблица 2-1 Присосы воздуха по газоходам Da и расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах a`` |Участки газового тракта |Da |a`` | |Топка и фестон |0,1 |1,15 | |Перегреватель |0,05 |1,2 | |Конвективный пучок |0,05 |1,25 | |Воздухоподогреватель |0,06 |1,31 | |Экономайзер |0,1 |1,41 |
По формулам (2-18)-(2-24) рассчитываем объемы газов по газоходам, объемные доли газов r и полученные результаты сводим в таблицу 2-2.
Таблица 2-2 Характеристика продуктов сгорания в газоходах парогенератора (VRO2=1,58 м3/кг, V0=10,6 м3/кг, VN20=8,376 м3/кг, V0H2O=1,49 м3/кг) |Величина |Един|Газоходы | | |ица | | | | |Топка и |Перегрев|Конвектив|Воздухопо|Экономайз| | | |фестон |атель |ный ый |догревате|ер | | | | | |пучок |ль | | |Расчетный |- |1.15 |1.2 |1,25 |1,31 |1,41 | |коэффициент избытка | | | | | | | |воздуха | | | | | | | |VRO2 |м3/к|1,58 |1,58 |1,58 |1,58 |1,58 | |VR2=VN20+ (1-a)V0 |г |9,964 |10,49 |11,02 |11,662 |12,722 | |VH2O=V0H2O+0.0161(1-|м3/к|1.515 |1.52 |1.53 |1.54 |1.56 | |a)V0 |г |13.059 |13.59 |14.13 |14,782 |15,862 | |VГ= VRO2+ VR2+ VH2O |м3/к|0.12 |0.116 |0.111 |0.107 |0.099 | |rRO2= VRO2/ VГ |г |0.116 |0.111 |0.108 |0.104 |0.098 | |rH2O= VH2O/ VГ |м3/к|0.23 |0.2278 |0.219 |0.211 |0.197 | |rn= rRO2+ rH2O |г | | | | | | | |- | | | | | | | |- | | | | | | | |- | | | | | |
3 Энтальпии воздуха и продуктов сгорания Удельные энтальпии теоретического объема воздуха и продуктов сгорания топлива определяем по следующим формулам : IB=V0(ct)B; IГ0=VRO2(cJ)RO2+V0N2(cJ)N2+V0H2O(cJ)H2O. Полученные результаты сводим в таблицу 2-3. Таблица 2-3 Энтальпия теоретического объема воздуха и продуктов сгорания топлива. |J, 0С|I0= |IRO2= VRO2 |I0N2= V0N2 * |I0H2O= V0H2O |Iг= VRO2(cJ)RO2| | |V0(ct)B,|cJ)RO2, |cJ)N2, кДж/кг|(cJ)H2O ., |V0N2 +(cJ)N2 | | |кДж/кг |кДж/кг | |кДж/кг |+V0H2O(cJ)H2O.,| | | | | | |кДж/кг | |30 |413,4 | | | |413,4 | |100 |1399,2 |267,02 |1088,62 |226,5 |2980,01 | |200 |2819,6 |564,06 |2177,24 |456 |6014,32 | |300 |4271,8 |883,22 |3282,6 |694,5 |9128,27 | |400 |5745,2 |1219,76 |4413,098 |939 |12311,85 | |500 |7250,4 |1573,68 |5560,336 |1191 |15568,74 | |600 |8798 |1930,76 |6732,696 |1450,5 |18903,896 | |700 |10377,4 |2308,38 |7921,804 |1720,5 |22319,03 | |800 |11978 |2692,32 |9152,782 |2002,5 |25814,37 | |900 |13578,6 |3082,58 |10408,882 |2286 |29343,24 | |1000 |15221,6 |3479,16 |11673,356 |2587,5 |32947,05 | |1100 |16907 |3882,06 |12937,83 |2889 |36599,6 | |1200 |18592,4 |4292,86 |14193,93 |3196,5 |40257,76 | |1300 |20468,6 |4702,08 |15491,9 |3516 |47763,06 | |1400 |22005,6 |5119,2 |16823,366 |3837 |44178,58 | |1500 |23733,4 |5536,32 |18121,336 |4168,5 |47785,166 | |1600 |25471,8 |5951,86 |19452,802 |4501,5 |51559,556 | |1700 |27199,6 |6375,3 |20784,268 |4840,5 |55377,962 | |1800 |28927,4 |6798,74 |22124,108 |5187 |59199,668 | |1900 |30708,2 |7222,18 |23489,07 |5532 |63037,248 | |2000 |32478,4 |7651,94 |24820,536 |5889 |66951,45 | |2100 |34333,4 |8081,7 |26185,498 |6241,5 |70839,876 | |2200 |36029,4 |8511,46 |27550,46 |6598,5 |74842,098 |
Энтальпию продуктов сгорания топлива подсчитываем по формуле: IГ=I0Г+( a-1)I0B. Полученные результаты сведем в таблицу 2-4.
Таблица 2-4 Энтальпия продуктов сгорания в газоходах
|J, 0С|Iг0, |Iв0,кДж/|Участки газового тракта | | |кДж/кг |кг | | | | | |Топка |Перегреватель |Конвект. Пучок|Воздухоподогрева|Экономайзер | | | | |a=1.15 |a=1.2 | |тель |a=1.41 | | | | | | |a=1.25 |a=1.31 | | | | | |I |DI |I |DI |I |DI |I |DI |I |DI | |100 |2681,34 |1399,2 | | | | | | | | |3072,25 | | |200 |6016,9 |2819,6 | | | | | | | | |6199,8 |3917,| |300 |9132,12 |4271,8 | | | | | | |9342,1|3641,6 |9411,1 |9 | |400 |12317,058 |5745,2 | | | | | | |3 |3725 | |3710,| |500 |15575,416 |7250,4 | | | | |15864,5 |3723,|12601 |3816,3 | |65 | |600 |18911,956 |8798 | | | | |19264,09|4 |15935,| | | | |700 |22328,084 |10377,4 | | |22660,9| | |3810,|5 | | | | |800 |25825,602 |11978 |26112,7| |64 |3817.6|22746,4 |9 |21639,| | | | |900 |29356,062 |13578,6 |4 |3571,1|26212,2| |28820,1 |3897,|3 | | | | |1000 |32961,26 |15221,6 |29683,8| | |3850.4| |6 | | | | | |1100 |36615,89 |16907 |5 |3648,6|29797,4| | | | | | | | |1200 |40275,69 |18592,4 |33332,5| | |3933.9| | | | | | | |1400 |47785,166 |22005,6 | |3697,4|36005.5| | | | | | | | |1600 |55377,962 |25471,8 |37029,9| |8 |3991.7| | | | | | | |1800 |63037,248 |28927,4 | |3912.6|39997.2| | | | | | | | |2000 |70839,876 |32478,4 |40734.5| |9 |3996.8| | | | | | | |2200 |78689,82 |36029,4 | |8021.3|43994.1| | | | | | | | | | | |48335,3| |7 | | | | | | | | | | | | |8112.7| | | | | | | | | | | | |59198.7| | | | | | | | | | | | | | |8177.6| | | | | | | | | | | | |67376.3| | | | | | | | | | | | | | |8335.3| | | | | | | | | | | | |75711.6| | | | | | | | | | | | | | |8382.6| | | | | | | | | | | | |84094.2| | | | | | | | | |
2.4 Тепловой баланс парогенератора и расход топлива.
Тепловой баланс составляем в расчете на 1 кг располагаемой теплоты топлива Qpp. Считая, что предварительный подогрев воздуха за счет внешнего источника теплоты отсутствует имеем: Qв.вн=0. Расчеты выполняем в соответствии с таблицей 2-5.
Таблица 2-5 Расчет теплового баланса парогенератора и расход топлива |Наименование |Расчетная формула или |Расчет | | |способ определения | | |Располагаемая теплота |Qhp+QВ.ВН+iтл |40310+244.8=40554.8 | |топлива, Qpp, кДж/кг | | | |Потеря теплоты от |По табл. 4-5 |0.5 | |химического недожога, q3,% | | | |Потеря теплоты от |То же |0 | |механического недожога, q4, | | | |% | | | |Температура уходящих газов, |По заданию |140 | |[pic]ух, 0С | | | |Энтальпия уходящих газов |По [pic]-таблице |4323,17 | |,Iух, кДж/кг | | | |Температура воздуха в |По выбору |25 | |котельной ,tх.в, 0С | | | |Энтальпия воздуха в |По [pic]-таблице |238,5 | |котельной, Iх.в0,кДж/кг | | | |Потеря теплоты с уходящими |[pic] |[pic]=9,8 | |газами ,q2, % | | | |Потери теплоты от наружного |По рис. 3-1 |1.2 | |охлаждения ,q5, % | | | |Сумма тепловых потерь, Sq,% |q2+q3+q4+q5 |9,8+0.5+1.2=11,5 | |К.п.д. парогенератора, hпг, |100- Sq |100-11,5=88,5 | |% | | | |Коэффициент сохранения |1-[pic] |1-[pic]=0.986 | |теплоты, j | | | |Паропроизводительность |По заданию |6.94 | |агрегата, D, кг/с | | | |Давление пара в барабане, |То же |2.64 | |рб, МПа | | | |Температура перегретого |» » |380 | |пара, tп.п,0С | | | |Температура питательной |» » |100 | |воды, tп.в, 0С | | | |Удельная энтальпия |По табл. VI-8 |3192,6 | |перегретого пара, iп.п, | | | |кДж/кг | | | |Удельная энтальпия |По табл. VI-6 |420.38 | |питательной воды, iп.в, | | | |кДж/кг | | | |Значение продувки, р, % |По выбору |3 | |Полезно используемая теплота|D(iп.п-iп.в)+D[pic](iк|6,9(3192,6-420,38)+0,208(| |в агрегате, Qпг, кВт |ип-iп.в |975,5-420,38)=19354.8 | |Полный расход топлива, |[pic] |[pic]=0.54 | |В,кг/с | | | |Расчетный расход топлива, |[pic] |0,54 | |Вр, кг/с | | |
5 Основные конструктивные характеристики топки
Парогенераторы типа Е-25-24-380ГМ имеют камерную топку для сжигания мазута. Определяем активный объем и тепловое напряжение топки. Расчетное тепловое напряжение не должно превышать допустимого, указанного в табл. 4-3. С учетом рекомендаций приложения III выбираем количество и тип газомазутных горелок, установленных на боковых стенках. Расчеты приведены в таблице 2-6.
Таблица 2-6 Расчет конструктивных характеристик топки |Наименование |Расчетная формула или |Расчет | | |способ определения | | |Активный объём топки, Vт,м3|По конструктивным |89.4 | | |размерам | | |Тепловое напряжение объема | | | |топки: | | | |расчетное, qV, кВт/м3 |ВQнр/Vт |0,54*40310/89,4=243,48 | |допустимое, qV,кВт/м3 |по табл. 4-5 |249 | |Количество горелок, n, шт. |По табл. III-10 |2 | |Теплопроизводительность |[pic] |1,25[pic]10-3=13,6 | |горелки, Qг, МВт | | | |Тип горелки |По табл. III-6 |ГМП-16 |
6 Расчет теплообмена в топке
Топка парогенератора Е-25-24-380ГМ полностью экранирована трубами диаметром 60 мм и толщиной стенки 3 мм с шагом 90 мм. По конструктивным размерам топки рассчитываем полную площадь её стен и площадь лучевоспринимающей поверхности топки. Результаты расчета сводим в таблицу 2- 7.
По конструктивным размерам и характеристикам топки выполняем поверочный расчет теплообмена в топке. Расчет проводим в соответствии с таблицей 2-8.
Полученная в результате расчета температура газов на выходе из топки отличается от предварительно принятой менее чем на [pic] 0С; следовательно, пересчета теплообмена не требуется.
Таблица 2-7 Расчет полной площади поверхности стен топки Fст и площади лучевоспринимающей поверхности топки НЛ |Наименование |Стены топки | | | |Фронтонная |боков|Задня|Выходное |Суммарная| | |и свод |ые |я |окно |площадь | | | | | |топки | | |Общая площадь стены и |45,7 |42 |52,5 |8,7 |149 | |выходного окна, Fст , м2 | | | | | | |Расстояние между осями крайних|3,78 |2,25[|3,78 |3,78 |- | |труб, b, м | |pic]2| | | | |Освещенная длина труб, lосв, м|9,6 |7,8 |7,6 |2,25 |- | |Площадь, занятая луче | | | | | | |воспринимающей поверхностью | | | | | | |полная, F, м2 |26,6 |25,74|21,07|6,24 |80 | |Наружный диаметр экранных труб|66 |66 |66 |66 |- | |, d, мм | | | | | | |Шаг экранных труб, s, мм |90 |90 |90 |90 | | |Расстояние от оси экранных |100 |100 |100 |- |- | |труб до кладки (стены), l, мм | | | | | | |Отношение s/d |1.36 |1.36 |1.36 |- |- | |Отношение l/d |1.51 |1.51 |1.51 |- |- | |Угловой коэффициент экрана, х |0,95 |0,95 |0,95 |1,00 |- | |Площадь лучевоспринимающей | | | | |127 | |поверхности открытых экранов, | | | | | | |Нл, м2 | | | | | |
Таблица 2-8 Поверочный расчет теплообмена в топке |Величина |Расчетная формула или |Расчет | | |способ определения | | |Суммарная площадь луче воспринимающей |По конструктивным |127 | |поверхности, Нл,м2 |размерам | | |Площадь лучевоспринимающей поверхности |То же |127 | |открытых экранов, Нл.откр, м2 | | | |Полная площадь стен топочной камеры, |» » |149 | |Fст, м2 | | | |Коэффициент тепловой эффективности |[pic] |[pic]=0,469 | |лучевоспринимающей поверхности, Yср | | |
Продолжение таблицы 2-8 |Эффективная толщина излучающего слоя|[pic] |[pic]=2,16 | |пламени, s, м | | | |Полная высота топки, Нт |По конструктивным |8.810 | | |размерам | | |Высота расположения горелок, hг, м |То же |1.9 | |Относительный уровень расположения |hг/Нт |1,9/8,810=0,215 | |горелок, хг | | | |Параметр, учитывающий распределение |0,59-0,2хт |0,59-0,2*0,215=0,54| |температуры в топке, М | |7 | |Коэффициент избытка воздуха на |По табл. 4-5 |1.15 | |выходе из топки, aт | | | |Присосы воздуха в топке, Daт |По табл. 2-1 |0.05 | |Температура горячего воздуха, |По предварит. выбору|350 | |tг.в,0С | | | |Энтальпия горячего воздуха, Iг.в0, |По IJ- таблице |5008.2 | |кДж/кг | | | |Энтальпия присосов воздуха, Iпрс0, |То же |238,8 | |кДж/кг | | | |Количество теплоты, вносимое в топку|(aТ-DaТ)Iг.в0+ |(1.15-0.05) 5008.2 | |воздухом, QВ, кДж/кг |DaТIпрс0 |+ 0.05 * 238.8 = | | | |5520.97 | |Полезное тепловыделение в топке, QТ,|Qpp[pic]+QВ |40554,8*0,95+5520.9| |кДж/кг | |7=44048 | |Адиабатическая температура горения, |По IJ- таблице |1287,2 | |Jа, 0С | | | |Температура газов на выходе из топки|По предварительному |960 | |,JТ``, 0С |выбору | | |Энтальпия газов на выходе из топки, |По IJ- таблице |31873,04 | |IТ`` , кДж/кг | | | |Средняя суммарная теплоёмкость |[pic] |[pic]=37,2 | |продуктов сгорания, Vср, кДж/(кг*К) | | | |Объемная доля: | | | |водяных паров, rН2О |По табл. 1-2 |0,116 | |трехатомных газов, rRO2 |То же |0.12 | |Суммарная объемная доля трехотомных |rН2О+ rRO2 |0.116+0.12=0.236 | |газов, rn | | | |Произведение, prns |prns |0.236*0.1*2,16=0,05| | | |1 | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5-26 |3.05 | |трехатомными газами, kг,1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |rnkг |0,236*3.05=0.72 | |несветящейся частью среды, kнс, | | | |1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5-32 |2,71 | |сажистыми частицами, кСЖ, 1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |kСВ= kнс+ кСЖ |2,71+0.72=3,44 | |светящейся частью среды, kСВ, | | | |1/(м*МПа) | | | |Степень черноты: | | | |светящейся части, аСВ |1-е-КсвPS |0,52 | |несветящейся части, аГ |1-e-KнсPS |0.14 | |Степень черноты факела, аФ |maСВ+(1-m)aг |0,55*0,52+0,45*0,14| | | |= 0,349 | |Степень черноты топки, аТ |[pic] |[pic]=0,53 | |Тепловая нагрузка стен топки, qF, |[pic] |[pic]=161.4 | |кВт/м2 | | | |Температура газов на выходе из |По рис. 5-8 |911,7 | |топки, JТ``, 0С | | | |Энтальпия газов на выходе из топки, |По IJ- таблице |30120,6 | |t`` , кДж/кг | | | |Общее тепловосприятие топки, QТЛ, |j(QТ-I``Т) |0.986(44048-29987,3| |кДж/кг | |)= =13731,1 | |Средняя удельная тепловая нагрузка |[pic] |[pic]=58,43 | |лучевоспринимающих поверхностей | | | |топки, qЛср | | |
2.7 Расчет фестона При тепловом расчете парогенератора фестон, как правило, не изменяют , а проверяют поверочным расчетом( табл. 2-9)
Таблица 2-9. Поверочный расчет фестона |Наименование |Формула или способ |Расчет | | |определения | | |Полная площадь поверхности |По конструктивным |7 | |нагрева, Н, м2 |размерам | | |Площадь поверхности труб |То же |1 | |боковых экранов, находящихся в | | | |зоне фестона Ндоп, м2 | | | |Диаметр труб, d, мм |» » |60[pic]3 | |Относительный шаг труб, s/d |» » |1.5 | |Количество рядов труб, z2,шт |» » |1 | |Количество труб в ряду,z1,шт |» » |42 | |Площадь живого сечения для |АВ-z1dl |2,25*4,23-42*0,06*2,25| |прохода газов, F, м2 | |=3,84 | |Эффективная толщина излучающего|[pic] |0,9(31,8-1)0,06=0.1 | |слоя, s, м | | | |Температура газов перед |Из расчета топки |911,7 | |фестоном, J`,0С | | | |Энтальпия газов перед фестоном,|То же |30110,7 | |I`, кДж/кг | | | |Температура газов за фестоном, |По предварительному |900 | |J``, 0С |выбору | | |Энтальпия газов за фестоном, |По IJ- таблице |29683,85 | |I``, кДж/кг | | | |Количество теплоты, отданное |j(I`-I``) |0.986(30110,7-29683,85| |фестону, Qг, кДж/кг | |) =420,8 | |Температура кипения при |По табл. VI-7 |226.8 | |давлении в барабане(pБ=2.64 | | | |МПа), tкип, 0С | | | |Средняя температура газов, |0,5(J``+ J`) |0,5(911,7+900)=905,8 | |Jср,0С | | | |Средний температурный напор, |Jср-tкип |905,8-226,8=679 | |Dt,0C | | | |Средняя скорость газов, w, м/с |[pic] |[pic]=7.9 | |Коэффициент теплоотдачи |По рис. 6-6 |58*0,96*1,04*0,9=50,1 | |конвекцией, aК, кВт/(м2К) | | | |Суммарная поглощательная |prns |0,1*0,236*0,1=0,00236 | |способность трехатомных газов, | | | |prns, м*Мпа | | | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5-26 |16,8 | |трехатомными | | | |газами,кг,1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |rnkг |16,8*0,236=3,97 | |несветящейся частью среды, kнс,| | | |1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5-32 |2,54 | |сажистыми частицами, кСЖ, | | | |1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |kСВ= kнс+ кСЖ |3,97+2,54=6,51 | |светящейся частью среды, kСВ, | | | |1/(м*МПа) | | | |Степень черноты: | | | |светящейся части, аСВ |1-е-КсвPS |0,06 | |несветящейся части, аГ |1-e-KнсPS |0,039 | |Степень черноты излучающей |maСВ+(1-m)aг |0,55*0,06+0,45*0,039=0| |среды, а | |,05 | |Температура загрязнённой стенки|tКИП+ Dt |226,8+80=306,8 | |трубы, tст, 0С | | | |Коэффициент теплоотдачи |По рис. 6-12(aЛ= |135*0,05*0,97=6,5 | |излучением, aЛ, Вт/(м2К) |aНаСГ) | | |Коэффициент использования |По 6-2 |0.95 | |поверхности нагрева, x | | | |Коэффициент теплоотдачи от |x(aЛ+aК) |0,95(6,5+50,1)=53,77 | |газов к стенке, a1, Вт/(м2К) | | | |Коэффициент загрязнения, e, |По ф-ле 6-8 и рис. 6-1|0,0048 | |м2К/Вт | | | |Коэффициент теплопередачи k, |[pic] |[pic]=42,7 | |Вт/м2К | | |
Продолжение таблицы 2-9 |Тепловосприятие фестона по уравнению |[pic] |[pic]=376,2 | |теплопередачи, Qф, кДж/кг | | | |Тепловосприятие настенных труб, QДОП, кДж/кг |[pic] |[pic]=53,7 | |Суммарное тепловосприятие газохода фестона, QT,|Qф+ QДОП |53,7+376,2=429,9| |кДж/кг | | | |Расхождение расчетных тепловосприятий, DQ, % |[pic]100 |[pic]100=2,16 |
2.8 Расчет перегревателя
Перегреватель одноступенчатый, с пароохладителем, установленным на стороне насыщенного пара. Перегреватель имеет коридорное расположение труб.
Коэффициент теплопередачи гладкотрубных коридорных пучков перегревателя рассчитывается с учетом коэффициента тепловой эффективности Y , используя формулу (6-7). Влияние излучения газового объема, расположенного перед перегревателем, на коэффициент теплопередачи учитываем путем увеличения расчетного значения коэффициента теплопередачи излучением по формуле (6-34).
Конструктивные размеры и характеристики перегревателя, взятые из чертежей и паспортных данных парогенераторов, сводим в таблицу 2-10.
Поверочный расчет перегревателя сводим в таблицу 2-11.
Таблица 2-10. Конструктивные размеры и характеристики перегревателя |Наименование |Расчетная формула или способ|Расчет | | |определения | | |Диаметр труб, d/dВН, мм |По конструктивным размерам |28/22 | |Количество труб в ряду |То же |12 | |(поперек газохода) z1, шт | | | |Количество рядов труб ,z2, |То же |6 | |шт | | | |Средний шаг труб, s1, мм |» » |90 | |s2 | |100 | |Расположение труб в пучке |» » |коридорное | |Характер омывания |» » |поперечное | |Средняя длина змеевика, l, м|» » |1,489 | |Суммарная длина труб, Sl, м |» » |830,3 | |Полная площадь поверхности |» » |73 | |нагрева, H, м2 | | | |Площадь живого сечения на |a`b`-l`z1d |1.918*4.23-1.489*0.| |входе, F`, м2 | |028=7,1 | |То же на выходе, F``, м |a``b``-l``z1d |1,702*4,23-1,489*0,| | | |672=6,2 | |Средняя площадь живого |[pic] |6,6 | |сечения газохода, FCP, м2 | | | |Количество параллельно |По конструктивным размерам |72 | |включенных змеевиков( по | | | |пару), m, шт | | | |Площадь живого сечения для |pd2стm/4 |0.785*0.0222*56=0.0| |прохода пара, f, м2 | |27 |
Таблица 2-11. Поверочный расчет перегревателя |Наименование |Расчетная формула или способ |Расчет| | |определения | | |Диаметр труб, d/dВН, мм |По конструктивным размерам |28/22 | |Площадь поверхности нагрева, Н, м2 |То же |73 | |Температура пара на выходе из |По заданию |380 | |перегревателя, t``, 0С | | |
Продолжение таблицы 2-11 |То же на входе в перегреватель, t`, |По выбору |226,8 | |0С | | | |Давление пара: | | | |на выходе, р``, МПа |По заданию |2,4 | |на входе, р`, МПа |По выбору |2,64 | |Удельная энтальпия пара : | | | |на выходе , i``П, кДж/кг |По таблице VI-8|3197 | |на входе, i`П, кДж/кг | |2801,2 | | |То же | | |Суммарное тепловосприятие ступени, Q,|[pic] |[pic](3197-2801,2)=5057| |кДж/кг | |,4 | |Средняя удельная тепловая нагрузка |Из расчета |58,43 | |лучевоспринимающих поверхностей |топки | | |топки, qЛСР, кВт/м2 | | | |Коэффициент распределения тепловой | | | |нагрузки: | | | |по высоте, hВ |По рис. 5-9 |1,2 | |между стенами, hСТ |По табл. 5-7 |1 | |Удельное лучистое тепловосприятие |hВ hСТ qЛСР |1*1,2*58,43=70,1 | |выходного окна топки, qЛ, кВт/м2 | | | |Угловой коэффициент фестона, хФ |По рис. 5-1 |0,76 | |Площадь поперечного сечения газохода |a`b` |1,918*4,23=8,11 | |перед ступенью, FГ`, м2 | | | |Лучистое тепловосприятие ступени ,Qл,|[pic] |[pic](1-0,76)8,11=252,7| |кДж/кг | | | |Конвективное тепловосприятие ступени,|Q-QЛ |5057,4-252,7=4804,7 | |QK, кДж/кг | | | |Температура газов перед |Из расчета |900 | |перегревателем, J`, 0С |фестона | | |Энтальпия газов на входе в |То же |29683,85 | |перегреватель, I`, кДж/кг | | | |То же на выходе из ступени, I``, |I`-[pic] |29683,5-5987,5+0,1*239=| |кДж/кг | |23719,9 | |Температура газов на выходе из |По I J-таблице |730 | |ступени, J``, 0С | | | |Средняя температура газов, JСР, 0С |0,5(J``+ J`) |0,5(900+730)=815 | |Средняя скорость газов в ступени, wГ,|[pic] |[pic]=4.4 | |м/с | | | |Коэффициент теплоотдачи конвекцией, |По рис. 6-5 |52*0,96*1.1*0,954=53,7 | |aК, Вт/(м2К) | | | |Средняя температура пара, tСР, 0С |0,5(t`+t``) |0,5(226.8+380)=303.4 | |Объем пара при средней температуре, |По табл. VI-8 |0,094 | |vП, м3/кг | | | |Средняя скорость пара, wП ,м/с |[pic] |[pic]=24 | |Коэффициент теплоотдачи от стенки к |По рис. 6-8 |1.05*1075=1128.75 | |пару, a2, Вт/(м2К) | | | |Толщина излучающего слоя, s, м |[pic] |0.34 | |Суммарная поглощательная способность |prns |0,2278*0,1*0,34=0,0078 | |трехатомных газов, prns, м*МПа | | | |Коэффициент ослабления лучей |По рис. 5-6 |9.9 | |трехатомными газами, кГ,1/( м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |rnkг |9.7*0,2278=2.25 | |несветящейся частью среды, kнс, | | | |1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5-32|2 | |сажистыми частицами, кСЖ, 1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |kСВ= kнс+ кСЖ |2+2.25=4.25 | |светящейся частью среды, kСВ, | | | |1/(м*МПа) | | |
Продолжение таблицы 2-11 |Степень черноты: | | | |светящейся части, аСВ |1-е-КсвPS |0,19 | |несветящейся части, аГ |1-e-KнсPS |0,072 | |Степень черноты факела, аФ |maСВ+(1-m)aг |1*0.17=0.17 | |Коэффициент загрязнения, e, |По 6-2 |0,0042 | |м2К/Вт | | | |Температура загрязненной |tСР+([pic] |303.4+(0,0042+[pic])[pic]| |стенки трубы, tСТ, 0С | |* 6183.68*=303.6 | |Коэффициент теплоотдачи |По рис. 6-12 |0,98*138*0,19=25,8 | |излучением, aЛ, Вт/(м2К) | | | |Коэффициент теплоотдачи от |x(aЛ+aК) |0,95(25,8+50.3)=79,4 | |газов к стенке, a1, Вт/(м2К)| | | |Коэффициент тепловой |По табл. 6-2 |0,8 | |эффективности, Y | | | |Коэффициент теплопередачи, |[pic] |0,8[pic]=69,7 | |к,Вт/(м2К) | | | |Разность температур между | | | |газами и паром: | | | |наибольшая, DtБ, 0С |J`-t`` |900-380=520 | |наименьшая, Dtм, 0С |J``-t` |730-226.8=503.2 | |Температурный напор при |[pic] |511,6 | |противотоке, DtПРТ, 0С | | | |Площадь поверхности нагрева |По конструктивным |36 | |прямоточного участка, |размерам | | |НПРМ,м2 | | | |Полная площадь поверхности |То же |73 | |нагрева, Н, м2 | | | |Параметр, А |НПРМ/Н |0.49 | |Полный перепад температур |J`- J`` |900-730=173 | |газов,t1, 0С | | | |То же пара, t2, 0С |t``-t` |380-226.8=153.2 | |Параметр, Р |[pic] |0.25 | |Параметр R |t1/ t2 |1.129 | |Коэффициент перехода к |По рис. 6-14 |1 | |сложной схеме, y, | | | |Температурный перепад, Dt, |y DtПРТ |1*511,6=511,6 | |0С | | | |Тепловосприятие ступени по |[pic] |[pic]=4820,5 | |уравнению теплообмена, QТ, | | | |кДж/кг | | | |Расхождение расчетных |[pic] |[pic]100=0,3 | |тепловосприятий, DQ | | |
2.9 Расчет испарительного пучка
Испарительные пучки непосредственно связаны с барабаном и определяет общую компоновку парогенератора. Поэтому их реконструкция с изменением площади поверхностей нагрева или конструктивных характеристик связана с большими трудностями и значительными капитальными затратами. Поэтому испарительные пучки ,как и фестон, только как правило поверяют. Расчет ведем по таблице 2-12.
Таблица 1-12. Поверочный расчет испарительного пучка |Наименование |Формула или способ |Расчет | | |определения | | |Полная площадь поверхности |По конструктивным |188 | |нагрева, Н, м2 |размерам | | |Диаметр труб, d, мм |» » |60[pic]3 | |Относительный шаг труб, |» » | | |продольный, s2 /d | |2 | |поперечный, s1/d | |5.83 | |Количество рядов труб, z2,шт |» » |10 | |Количество труб в ряду,z1,шт |» » |12 | |Площадь живого сечения для |АВ-z1dl |4.23*1.7-12*0.06*2.8=5| |прохода газов, F, м2 | |.175 | |Эффективная толщина |[pic] |0.74 | |излучающего слоя, s, м | | | |Температура газов перед |Из расчета |730 | |пучком, J`, 0С |перегревателя | | |Энтальпия газов перед пучком, |То же |23712 | |I`, кДж/кг | | | |Температура газов за пучком, |По предварительному |560 | |J``, 0С |выбору | | |Энтальпия газов за пучком, |По IJ- таблице |17904,2 | |I``, кДж/кг | | | |Количество теплоты, отданное |j(I`-I``+Da I0ПРС) |0.986(23712-17904,2 | |пучку, Qг, кДж/кг | |+11,95)=5737,8 | |Температура кипения при |По табл. VI-7 |226.8 | |давлении в барабане(pБ=2.64 | | | |МПа), tкип, 0С | | | |Средняя температура газов, |0,5(J``+ J`) |0,5(730+560)=645 | |Jср,0С | | | |Средний температурный напор, |Jср-tкип |640-226,8=418,2 | |Dt,0C | | | |Средняя скорость газов, w, м/с|[pic] |[pic]=4.93 | |Коэффициент теплоотдачи |По рис. 6-6 |38.3*0,95*1,1*1=40.1 | |конвекцией, aК, кВт/(м2К) | | | |Суммарная поглощательная |prns |0,1*0,219*0,74=0,016 | |способность трехатомных газов,| | | |prns, м*Мпа | | | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5-26 |6,9 | |трехатомными | | | |газами,кг,1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |rnkг |6,9*0,219=1,5 | |несветящейся частью среды, | | | |kнс, 1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5-32 |1,31 | |сажистыми частицами, кСЖ, | | | |1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |kСВ= kнс+ кСЖ |1,31+1,5=2,81 | |светящейся частью среды, kСВ, | | | |1/(м*МПа) | | | |Степень черноты: | | | |светящейся части, аСВ |1-е-КсвPS |0,187 | |несветящейся части, аГ |1-e-KнсPS |0,092 | |Степень черноты излучающей |maСВ+(1-m)aг |0,55*0,182+0,45*0,092=| |среды, а | |0,14 | |Температура загрязнённой |tКИП+ Dt |226,8+80=306,8 | |стенки трубы, tст, 0С | | | |Коэффициент теплоотдачи |По рис. 6-12(aЛ= |76*0,14*0,97=10,3 | |излучением, aЛ, Вт/(м2К) |aНаСГ) | | |Коэффициент использования |По 6-2 |0.95 | |поверхности нагрева, x | | | |Коэффициент теплоотдачи от |x(aЛ+aК) |0,95(10,3+40.1)=47.8 | |газов к стенке, a1, Вт/(м2К) | | | |Коэффициент загрязнения, e, |По ф-ле 6-8 и рис. 6-1|0,0048 | |м2К/Вт | | | |Коэффициент теплопередачи k, |[pic] |[pic]=38.8 | |Вт/м2К | | | |Тепловосприятие фестона по |[pic] |[pic]=5649,1 | |уравнению теплопередачи, QТ, | | | |кДж/кг | | | |Расхождение расчетных |[pic]100 |[pic]100=-1,54 | |тепловосприятий, DQ, % | | |
2.10 Расчет хвостовых поверхностей
Расчет воздухоподогревателя и экономайзера будем вести в соответствии с методикой, описанной в §9-1. Используя чертежи и техническую документацию парогенератора Е-25-24-380ГМ, составляем таблицы конструктивных размеров и характеристик его экономайзера и воздухоподогревателя.
После расчета хвостовых поверхностей определяем невязку теплового баланса парогенератора (табл. 2-19). Так как величина невязки теплового расчета не превышает допустимых 0.5%, то тепловой расчет парогенератора считаем законченным.
Таблица 2-14. Конструктивные размеры и характеристики воздухоподогревателя |Наименование |Размер | |Диаметр труб: | | |наружный, d, мм |40 | |внутренний, dВН, мм |37 | |Длина труб, L, м |1.6 | |Расположение труб |Вертикальное| |Количество ходов по воздуху, n, шт |1 | |Количество труб в ряду поперек движения воздуха, |84 | |z1, шт. | | |Количество рядов труб вдоль движения воздуха, z2, |27 | |шт. | | |Шаг труб: | | |поперечный, s1, мм |55 | |продольный, s2, мм |50 | |Относительный шаг: | | |поперечный, s1/d |1,375 | |продольный, s2/d |1,25 | |Количество параллельно включенных труб( по газам),|1251 | |z0, шт. | | |Площадь живого сечения для прохода газов, FГ, м2 |2.4 | |Ширина сечения воздушного канала, В, м |2,374 | |Средняя высота воздушного канала, h, м |1.6 | |Площадь живого сечения для прохода воздуха, FВ, м2|2.04 | |Площадь поверхности нагрева, Н, м2 |242 |
Таблица 2-15. Конструктивные размеры и характеристики экономайзера |Наименование |Размер | |Характеристика одной трубы: | | |длина, L, м |3 | |площадь поверхности нагрева с газовой стороны,| | |Н`, м2 | | |площадь живого сечения для прохода газов,F`,м2| | |Количество труб в горизонтальном ряду, z1, шт.|20 | |Количество горизонтальных рядов, z2, шт. |10 | |Площадь поверхности нагрева с газовой стороны,|590 | |Н, м2 | | |Площадь живого сечения для прохода газов, F, |2,4 | |м2 | | |Площадь живого сечения для прохода воды, f, м2|1,84 |
Таблица 2-16. Поверочный расчет воздухоподогревателя |Наименование |Расчетная формула или способ|Расчет | | |определения | | |Диаметр труб, d, мм |По конструктивным размерам |40х1,5 | |Относительный шаг труб: |То же | | |поперечный, s1/d | |1,375 | |продольный, s2/d | |1,25 | |Количество рядов труб, |» » |27 | |z2, шт. | | |
Продолжение таблицы 2-16 |Количество труб в ряду, z1, шт. |» » |84 | |Площадь живого сечения для |» » |2.4 | |прохода газов, FГ, м2 | | | |То же для прохода воздуха, FВ, |» » |2.04 | |м2 | | | |Площадь поверхности нагрева, |» » |242 | |Н,м2 | | | |Температура газов на выходе, |По выбору |345 | |J``, 0С | | | |Энтальпия газов на выходе, I``, |По IJ- таблице |10808,62 | |кДж/кг | | | |Температура воздуха на входе, |По выбору |25 | |t`, 0С | | | |Энтальпия теоретического |По IJ- таблице |239 | |количества холодного воздуха, | | | |Iх.В0, кДж/кг | | | |Температура воздуха на выходе, |По выбору |350 | |t``, 0С | | | |Энтальпия теоретического |По IJ- таблице |5008.2 | |количества воздуха на выходе, | | | |I0`, кДж/кг | | | |Отношение b1`` |aТ-DaТ |1.15-0.05=1.1 | |Тепловосприятие ступени, Q, |[pic]) |(1.1+0.03)(5008.2-23| |кДж/кг | |9)=5389 | |Средняя температура воздуха в |0,5(t`+t``) |0.5(25+350)=187.5 | |ступени, t, 0С | | | |Температура газов на входе, J`, |Из расчета |560 | |0С |испарительного пучка | | |Энтальпия газов на входе в |По IJ- таблице |17904,2 | |ступень, I`, кДж/кг | | | | | | | |Средняя температура газов, JСР, |0,5(J``+ J`) |0,5(560+360)=460 | |0С | | | |Средняя скорость газов, wГ, м/с |[pic] |[pic]=8.9 | |Коэффициент теплоотдачи от газов|По рис. 6-5 |0,94*86*0.98*1.4=110| |к стенке, a1, Вт/(м2К) | |.9 | |Средняя скорость воздуха, wВ, |[pic] |[pic]460.5=8.1 | |м/с | | | |Коэффициент теплоотдачи с |По рис. 6-4 |1.4*0.98*0.94*78=100| |воздушной стороны, a2, Вт/(м2К) | |.6 | |Коэффициент использования |По табл. 6-3 |0,85 | |поверхности нагрева, xВП | | | |Коэффициент теплопередачи, к, |xВП[pic] |0,85[pic]=44.8 | |Вт/(м3К) | | | |Разность температур между | | | |средами |[pic] |345-25=320 | |наибольшая, DtБ, 0С |[pic] |560-350=210 | |наименьшая, DtМ, 0С | | | |Температурный напор при |[pic] |265 | |противотоке, DtПРТ, 0С | | | |Перепад температур: | | | |наибольший, tБ, 0С |t``-t` |350-25=325 | |наименьший, tМ, 0С |[pic] |560-345=215 | |Параметр Р |[pic] |0,22 | |Параметр R |tБ/ tМ |2,7 | |Коэффициент y |По рис. 6-16 |1 | |Температурный перепад, Dt, 0С |y DtПРТ |272,5 | |Тепловосприятие по уравнению |[pic] |[pic]=5320,4 | |теплообмена, QТ, кДж/кг | | | |Расхождение расчетных |[pic] |[pic]100=-1,27 | |тепловосприятий, DQ, % | | |
Таблица 1-17. Поверочный расчет экономайзера |Наименование |Расчетная формула или |Расчет | | |способ определения | | |Площадь поверхности нагрева, |По конструктивным |590 | |Н,м2 |размерам | | |Площадь живого сечения для |То же |2.4 | |прохода газов, FГ, м2 | | | |Температура газов на входе в |Из расчета |360 | |ступень, J`, 0С |воздухоподогревателя | | |Температура газов на выходе, |По заданию |140 | |J``, 0С | | | |Энтальпия газов на входе, I`, |По IJ- таблице |10808,62 | |кДж/кг | | | |Энтальпия газов на выходе, I``, |По IJ- таблице |4822.16 | |кДж/кг | | | |Тепловосприятие ступени(теплота,|j(I`- I``+[pic]) |0,986(10808,62-4822.| |отданная газами), QГ, кДж/кг | |16+23,9)= =5926,2 | |Температура воды на выходе , |По выбору |210 | |t``, 0С | | | |Удельная энтальпия воды на |По IJ- таблице | | |выходе, i``,кДж/кг | | | |Температура воды на входе , t`, |По заданию |100 | |0С | | | |Удельная энтальпия воды на входе|По IJ- таблице |419,7 | |, i`, 0С | | | |Средняя температура воды, t, 0С |0,5(t`+ t``) |0.5(100+210)=155 | |Скорость воды в трубах, w, м/с |[pic] |[pic]=0.49 | |Средняя температура газов, J, 0С|0,5(J``+ J`) |0.5(140+345)=242,5 | |Средняя скорость газов, wГ, м/с |[pic] |[pic]=10,1 | |Коэффициент теплоотдачи |По рис. 6-4 |75*1*1*0.99=74.25 | |конвекцией, aК, Вт/(м2К) | | | |Эффективная толщина излучающего | |0.24 | |слоя, s, м | | | |Суммарная поглощательная |prns |0.197*0.1*0.24=0.004| |способность трехатомных газов, | |7 | |prns, м*МПа | | | |Коэффициент ослабления лучей |По рис. 5-6 |15.3 | |трехатомными газами, кГ,1/( | | | |м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |rnkг |3 | |несветящейся частью среды, kнс, | | | |1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей |По формуле 5-32 |0.2 | |сажистыми частицами, кСЖ, | | | |1/(м*МПа) | | | |Коэффициент ослабления лучей, |kСВ= kнс+ кСЖ |0.2+3=3.2 | |светящейся частью среды, kСВ, | | | |1/(м*МПа) | | | |Степень черноты: | | | |светящейся части, аСВ |1-е-КсвPS |0.074 | |несветящейся части, аГ |1-e-KнсPS |0.07 | |Степень черноты факела, аФ |maСВ+(1-m)aг |0.55*0.074+0.45*0.07| | | |=0.0722 | |Температура загрязненной стенки |tСР+Dt |279.75 | |трубы, tСТ, 0С | | | |Коэффициент теплоотдачи |По рис. 6-11 |0.14 | |излучением, aЛ, Вт/(м2К) | | | |Коэффициент теплоотдачи от газов|[pic]) |74.25+0.14=74,39 | |к стенке, a1, Вт/(м2К) | | | |Коэффициент загрязнения, |По формуле 6-8 |0.003 | |e,м2К/Вт | | | |Коэффициент теплопередачи, к, |[pic] |[pic]=60.8 | |Вт/м2К | | | |Разность температур между | | | |средами: |[pic] |140-100=40 | |наибольшая, DtБ, 0С |[pic] |345-210=135 | |наименьшая, DtМ, 0С | | |
Продолжение таблицы 2-17 |Температурный напор, Dt, 0С |[pic] |87,5 | |Тепловосприятие ступени, QТ, |[pic] |[pic]=5812,5 | |кДж/кг | | | |Расхождение расчетных |[pic] |[pic]100=-1,9 | |тепловосприятий, DQ, % | | |
Таблица 1-18.Расчет невязки теплового баланса парогенератора |Наименование |Расчетная формула или |Расчет | | |способ определения | | |Расчетная температура горячего |Из расчета |350 | |воздуха, tГ.В,0С |воздухоподогревателя | | |Энтальпия горячего воздуха, |То же |5008,5 | |I0Г.В, кДж/кг | | | |Количество теплоты, вносимое в |(aТ -DaТ)I0B+DaТI0ПРС |1,1*5008,5+23,9=5533,2| |топку воздухом, QB, кДж/кг | |5 | |Полезное тепловыделение в |[pic] |44084 | |топке, QT, кДж/кг | | | |Лучистое тепловосприятие топки,|(QГ-I``T)[pic] |13731,3 | |QТЛ, кДж/кг | | | |Расчетная невязка теплового |[pic]+[pic] |40554,8* | |баланса, DQ, кДж/кг | |0,885-(13731,3+420,3 | | | |+4804,7+ 5737,8+ 5389+| | | |5926,2)=-119 | |Невязка, % |[pic] |[pic]100=-0,29 |
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В результате выполнения данной работы я произвел поверочный расчет парогенератора Е-25-24-380ГМ, топливом для которого является малосернистый мазут. Я определил температуры воды, пара, воздуха и продуктов сгорания на границах нагрева, КПД парогенератора, расход топлива. Расчетная невязка теплового баланса равна -0.29% , что меньше допустимого, значит расчет произведен правильно.
ПЕРЕЧЕНЬ ССЫЛОК В.И. Частухин Тепловой расчет промышленных парогенераторов. - Киев: Вища школа. Головное издательство, 1980.-184 с Роддатис К.Ф., Соколовский Я.Б. Справочник по котельным установкам малой производительности. М.: Энергия, 1975


Не сдавайте скачаную работу преподавателю!
Данный реферат Вы можете использовать для подготовки курсовых проектов.

Поделись с друзьями, за репост + 100 мильонов к студенческой карме :

Пишем реферат самостоятельно:
! Как писать рефераты
Практические рекомендации по написанию студенческих рефератов.
! План реферата Краткий список разделов, отражающий структура и порядок работы над будующим рефератом.
! Введение реферата Вводная часть работы, в которой отражается цель и обозначается список задач.
! Заключение реферата В заключении подводятся итоги, описывается была ли достигнута поставленная цель, каковы результаты.
! Оформление рефератов Методические рекомендации по грамотному оформлению работы по ГОСТ.

Читайте также:
Виды рефератов Какими бывают рефераты по своему назначению и структуре.

Сейчас смотрят :

Реферат Хрущовська "відлига" та рух шістдесятників
Реферат Анализ и разработка мероприятий по управлению денежными потоками
Реферат Авторская позиция в повести А. С. Пушкина "Станционный смотритель"
Реферат Роль химии в биологии
Реферат Анализ себестоимости 2
Реферат Анализ формирования распределения и использования прибыли
Реферат Анализ финансовой деятельности предприятия 2 Значение и
Реферат Межличностные конфликты, связанные с кризисными периодами семейной жизни и личностными характеристиками каждого из супругов
Реферат Оценка качества сервисных услуг на различных видах общественного транспорта г. Казани
Реферат Аналіз фінансового стану ВАТ Радсад
Реферат Анализ финансовых результатов коммерческого банка
Реферат Анализ финансовой устойчивости ЗАО СПП Коелгинское 2
Реферат Антикризисное управление организацией на примере ООО Строй-КА
Реферат Critique On The Hunchback Of N Essay
Реферат Анализ финансово-хозяйственной деятельности предприятия на примере ООО Расвет