Проектирование и расчет структурнойсхемы радиоприемника
Москва 2005 г.
Введение
Техникарадиовещания на УКВ с частотной модуляцией (ЧМ) начала развиваться с 30-хгодов, когда были обнаружены высокая помехоустойчивость и высокое качествосигнала при этом виде модуляцию. Частотная модуляция относится к широкополоснымвидам модуляции, при которых излучаемая передатчиком полоса частот намногопревышает полосу частот модулирующего звукового сигнала. Происходит как бы«обмен» полосы на отношение сигнал-шум, которое может достигать на выходе ЧМдетектора от –70 до –80 дБ. В связи с этим максимальную девиацию частотырадиовещательных передатчиков устанавливают равной 60 кГц (в РФ) или 75 кГц (в США).Полоса частот, занимаемая станцией в эфире, получается более 100 кГц, поэтомувещание с ЧМ ведется только на УКВ. Ширина радиовещательного УКВ диапазона в РФ(65, 8 – 73 МГц) втрое превосходит суммарную ширину участков, отведенных длярадиовещания в диапазонах ДВ, СВ, и КВ.
Ультракороткиеволны слабо огибают земную поверхность, а так же препятствия, встречающиеся напути их распространения. Поэтому радиус действия УКВ ЧМ передатчиков обычнопревосходит 70 – 100 км. Даже в зоне «радиовидимости» встречаются областиглубокой «тени» со слабой напряженностью поля. Тем не менее, УКВ радиовещаниеполностью оправдано в городах и густонаселенных местностях, где построенагустая сеть УКВ радиостанций и ретрансляторов. Эпизодически возможен и дальнийприем УКВ станций, обусловленных сверхрефракцией радиоволн в тропосфере илидругим причинам, например, отражением от спорадических ионосферных образований.
Одновременнос количественным развитием сети УКВ вещания происходил и качественный процесс –непрерывное совершенствование техники УКВ приема. Сверхрегенераторыприменявшиеся ранее, виду их исключительной простоты, были полностью замененысупергетеродинными приемниками. Классическая структурная схемасупергетеродинного приемника, включающая УВЧ, преобразователь частоты, УПЧ сбольшим коэффициентом усиления, ограничитель, частотный детектор (ЧД) и УПЧсуществует без заметных изменений уже более полувека. Изменялась лишьэлементная база – лампы уступили место транзисторам, затем интегральныммикросхемам, с развитием стерео вещания добавился стерео декодер. Эта жеструктурная схема используется и во вех современных УКВ приемниках, выпускаемыхпромышленностью.
Попыткиулучшить качество работы и помехоустойчивость приемника ЧМ привели кусовершенствованию всех перечисленных элементов структурной схемы приемника.Были созданы малошумящие высокочастотные каскады с большим динамическимдиапазоном, тракты ПЧ с монолитными пьезокерамическими фильтрами УНЧ с большойвыходной мощностью и пренебрежимо малыми частотными и нелинейными искажениями.В наименьшей степени этот процесс затронул «классический» частотныйдискриминатор (ЧД) или детектор отношений.
Предпринималисьпоиски новых технических решений, улучшающих УКВ прием. Основные изобретениябыли сделаны в конце 30-х годов, однако, из-за слабого развития техники онидолго не получали распространения. К этим изобретениям относятся отрицательнаяобратная связь по частоте (Чеффи, 1937), следящий фильтр (Виницкий, 1940),приемник с синхронно-фазовым ЧД (Кросби, 1938). Если первые два изобретениялишь улучшают параметры приемника ЧМ, причем, основные узлы структурной схемы,включая ЧД, остаются неизменными, то синхронно-фазовый детектор отличаетсяпринципиально – в нем используется техника синхронного детектирования ЧМсигнала.
Синхронныйприем был известен еще раньше – пионерами применения этой техники длядетектирования АМ сигналов были Бельсиз, во Франции и Момот, в СССР, намногоопередившие в своих работах уровень техники того времени. Однако, практическоеразвитие техника синхронного приема получила лишь с появлением систем фазовойавтоподстройки частоты (ФАПЧ), обеспечивающих синхронизацию гетеродинаприемника.
Система ФАПЧвключает: фазовый детектор, фильтр нижних частот, усилитель и управляемыйнапряжением гетеродин. В процессе работы фазовый детектор вырабатывает сигналошибки слежения. Этот сигнал, пройдя через фильтр и усилитель, подстраиваетчастоту гетеродина под частоту сигнала до точного их совпадения. Если частотавыходного сигнала модулирована, то управляющее напряжение изменяется в такт смодуляцией, т.е. является продетектированным сигналом.
В настоящеевремя системы ФАПЧ нашли применение в самых различных областях техники: всинтезаторах частоты для выделения нужной гармоники из сложного спектра, вразличных следящих системах, в цепях синхронизации телевизионных приемников идаже в устройствах стабилизации частоты вращения диска электропроигрывателей.
Что касаетсясистем связи, то выделение несущих, тактовых и синхронизирующих частотосуществляется чаще всего системами ФАПЧ. Так, например, в наземных станцияхспутниковой системы связи «Орбита» для демодуляции ЧМ сигнала используетсясистема ФАПЧ.
К идееиспользования обратной связи по частоте (ОСЧ) следящих фильтров (СФ) исинхронно-фазовых детекторов (СФД) для радиовещательного ЧМ приема вернулись в60-х годах, когда возможности совершенствования «классического» тракта ПЧ и ЧДприемника были практически исчерпаны. Теоретическими работами было показано,что ОСЧ и СФ в случае широкополосных, а СФД, в случае сравнительно узкополосных(типа радиовещательных) ЧМ сигналов практически реализуют потенциальную, т.е.предельно возможную помехоустойчивость ЧМ приемника.
Промышленныйобразец приемника ЧМ и СФД был выпущен фирмой Кортинг (ФРГ) и показан навыставке 1953 г. Он не получил распространения из-за сложности идороговизны ламповой схемы. С появлением транзисторов и интегральных микросхемизготовить ЧМ детектор с ФАПЧ стало гораздо проще. В новом приемнике той жефирмы «Синтектор 1500» СФД обеспечивает подавление АМ более 60 дБ и существенноулучшает селективность по соседнему каналу.
1. Расчет Y – параметровтранзистора
В данномразделе необходимо найти Y-параметры для выбранного режима работы транзистора иего рабочей частоты на основании справочных данных в миллисимменсах в виде(форме) суммы активной (Gxx) и емкостной (Bxx=щCxx) составляющих.
Проектированиеи расчет структурной схемы радиоприемника начнем с выбора транзистора.
Выбортранзистора производится на основе следующих соображений:
1. Граничнаячастота транзистора должна быть больше, чем 20*fp
2. Типтранзистора – биполярный
В результатецеленаправленного перебора различных марок транзистора, в качестве транзисторабыл выбран биполярный транзистор марки КТ-368
Расчет Y-параметровтранзистора производился на основе программы RPUYP.
Исходныеданные:
Рабочаячастота сигнала: F = 40 МГц
Рабочаячастота транзистора: 40 МГц
Типтранзистора: n-p-n
h21 = 100
fгр = 900 МГц
фк =15 псек.
Ск= 1.7 пФ
Iк = 5 мА
W = 3 (коэф.технологичности)
Результатырасчета:
G11 = 3.5 мСм
G21 = S = 177 мА/В
G22 = 0.25 мСм
Такимобразом, для дальнейших расчетов понадобятся следующие данные: G22 = 0.25 мСм
2. Расчетдопустимого коэффициента шума приемника
Методикарасчета ориентирована на достижение приемником максимальной чувствительности,ограниченной лишь собственными шумами и, соответственно не учитываетвоздействия на антенну внешних помех, которые во многих случаях существенны(например, в сравнительно низкочастотных диапазонах). Поэтому найденныйдопустимый коэффициент шума должен превышать фактический (который будет найденв следующем разделе).
При заданнойЭДС Eа и параметрах сигнала (по Т.З.) в соответствии с программойRPUNS сначала рассчитывается допустимый коэффициент шума Шдоп понижеследующим формулам. При несогласованно антенне (типа штыря) и отсутствиявнешних помех:
Шдоп= Еа2/4kToПшDRa,
где Ea – ЭДС в антенне, Ra – сопротивление(излучения + потерь) антенны, Ом – выбирается с учетом конкретного вида антенны(например, у штыря длинной порядка 1 м, Ra = 20…30 Ом и ЭДС Еав нем может составлять единицы мкВ, в данном случае берем Ra = 20 Ом.)kT0= 4*10-21 Вт /Гц, То = 293 град.
К – комнатнаятемпература (20 град С), в данном случае 20 град С;
П – шумоваяполоса линейного тракта РПУ (определяется преимущественно полосой пропусканияФСИ в тракте УПЧ), приближенно рассчитывается по эмпирической формуле Пш= 1.1 П0.7, где П0.7 – полоса пропускания многоконтурногоФСИ на уровне 0.7 (неравномерность АЧХ 3 дБ), выбранная с учетом ширины спектрасигнала, в данном случае Пш = 201.36 кГц.
D – отношениесигнал/шум на выходе линейного тракта РПрУ (или на входе детектора), в данномслучае 10 раз.
На основепрограммы RPUKN был проведен расчет допустимого коэффициента шумарадиоприемного устройства в предположении только внутренних шумов.
Исходныеданные:
Тип антенны:несогласованная
Видмодуляции: ЧМ
ЭДС в антеннеEa = 1.5 мкВ/м
Шумоваяполоса Пш = 201.36 кГц
Отношениесигнал/шум перед детектором D = 16 раз
Частотамодуляции Fв = 3.4 кГц, девиация частоты 5 кГц.
Индексмодуляции Им = 5/3.4 = 1.5
Рабочаячастота F= 40 МГц
Результатырасчета:
В результатерасчета было получено следующее значения допустимого коэффициента шума: Шдоп= 16 раз.
3. Расчетфактического коэффициента шума приемника
Коэффициентшума на БТ. Настроенная антенна.
Расчет производитсядля выбранной марки биполярного транзистора КТ-368.
После выборатранзистора, производится расчет его Y – параметров на рабочей частоте, которыеиспользуются для расчета фактического (реального) коэффициента шума приемника Ш= Шфакт, а также эквивалентной добротности (эквивалентногозатухания) контуров входной цепи и в коллекторной цепи транзистора УВЧ.
Расчеткоэффициента шума первого каскада (УВЧ) производиться для настроенной антенны всоответствии с эквивалентной схемой, где m, n – коэффициенты включения состороны антенны и входа транзистора, в данном случае m=0.06, n=0.1.
Проведемрасчет с помощью программы RPUNS.
Исходныеданные:
Активнаяпроводимость источника Gи = 1/Rа = 0.05 сим
Собственнаяактивная проводимость контура G0
d0– собственное затуханиеконтура, принимаем равным 0.007
с =1/щСКонт= 79.6
щ = 2рF получим щ = 25.12*107,
Сконт= на частоте 40 МГц равняется 50 пФ
G0= d0/с = 9*10-5сим
Рабочаячастота 40 МГц
Рабочий токколлектора Iк = 5 мА
Транзисторбиполярный КТ-368, тип n-p-n
Результатырасчета:
Коэф. шума нарабочей частоте N0= 4
На основепрограммы RPUNS был произведен расчет реального коэффициента шума для биполярноготранзистора КТ-368. В результате расчета было получено, что реальныйкоэффициент шума составляет 4 раза. Сравнивая полученныйрезультат с допустимым значением коэффициента шума, равным 16 разам, делаемвывод, что обеспечивается чувствительность по ТЗ, т. к. реальный коэффициентшума больше чем в 4 раза меньше допустимого.
Коэффициентшума БТ с учетом внутренней ОС
Произведемрасчет коэффициента шума внутренней ОС в транзисторе, создаваемой емкостьюколлектора Ск. Сделаем это с помощью программы RPUNS.
Исходныеданные не изменяются за исключением наличия ОС.
Результатырасчета:
Коэф. шума нарабочей частоте с учетом внутренней ОС N0= 4
Из данныхрасчета можно сделать вывод, что усилитель на транзисторе КТ-368 позволяетобеспечить одновременно и низкий коэффициент шума, и высокую избирательность.
4. Расчетизбирательности по побочным каналам
Побочнымиканалами является зеркальный канал (с избирательностью Sезк),отстоящей от основного на частоту 2fпр, канал с частотой, равнойпромежуточной fпр (Sепр), а также соседний канал (сизбирательностью Sеск)
Расчет фильтра входной цепи наизбирательность
Расчетизбирательности фильтра осуществляется в программе RPUNS.
Исходныеданные:
Рабочаячастота – 40000 кГц
Коэф.включения со стороны антенны m = 0.06
Коэф.включения со стороны транзистора n = 0.1
Активнаяпроводимость источника Gи = 0.05 сим
Активнаявходная проводимость транзистора G11 = 3.5*10-3 сим
Емкостьконтура Ск = 50 пФ
Собственноезатухание контура d0 = 0.007
Результатырасчета:
Эквивалентноезатухание контуров dе = 2.4*10-2
Расчетизбирательности фильтра по зеркальному каналу.
Потехническому заданию селективность по зеркальному каналу равна 60 дБ.Обеспечения заданной селективности (повышения избирательности) мы добились,выбрав промежуточную частоту равной 5 МГц. Расстройка или частотное расстояниемежду помехой и сигналом в этом случае, как уже говорилось выше, равна Дfзк= 2fпр = 2 * 5 = 10 МГц.
При такомвыборе промежуточной частоты обеспечивается селективность по зеркальномуканалу, равная 60 дБ при числе звеньев фильтра, равном двум, это означает, чтозаданная избирательность может быть обеспечена двумя ОК, включенными раздельно:один – в ВЦ, другой – в УРЧ.
Исходныеданные вводимые в программу RPUNS и результаты расчета по данному пунктупредставлены ниже.
Частотасигнала 4000 кГц
Требуемаяселективность по побочному каналу Sезк = 60 дБ
Ослабление награнице полосы пропускания П0.7 = 6 дБ
Эквивалентноезатухание контуров dе = 2.4*10-2
Максимальноечисло контуров Nmax= 2
Начальноезначение частоты Fнач = 39000 кГц
Конечноезначение частоты Fкон = 41000 кГц
Результатырасчета:
Ослаблениесигнала на границе полосы пропускания П0.7 = 4.7 дБ
Селективностьпо зеркальному каналу Sезк = 63 дБ
Количествоконтуров во входной цепи N = 3
Полученныерезультаты дают нам право говорить об обеспечении заданной селективности позеркальному каналу, т. к. полученное значение больше заданного на 3 дБ. Расчет избирательностифильтра по каналу с частотой, равной промежуточной fпр.
Потехническому заданию селективность по каналу с частотой, равной промежуточной fпрравной 60 дБ. Расстройка или частотное расстояние между помехой и сигналом вэтом случае равна:
Дfпр= fс – fпр = 40 – 5 = 35 МГц
Дfпр= 35000 Гц
Ослаблениесигнала на границе полосы – это уровень на котором считывается полосапропускания (обычно, больше 3 дБ), в данном случае – 6 дБ.
Исходныеданные:
Частотасигнала 4000 кГц
Расстройка попобочному каналу 35000 Гц
Требуемаяселективность по побочному каналу Sепр = 60 дБ
Ослабление награнице полосы пропускания П0.7 = 6 дБ
Эквивалентноезатухание контуров dе = 2.4*10-2
Максимальноечисло контуров Nmax= 2
Начальноезначение частоты Fнач = 39000 кГц
Конечноезначение частоты Fкон = 41000 кГц
Результатырасчета:
Ослаблениесигнала на границе полосы пропускания П0.7 = 4.7 дБ
Селективностьпо каналу промежуточной частоты Sепр = 80 дБ
Количествоконтуров во входной цепи N = 3
Результатырасчета позволяют нам говорить об удовлетворении технического задания:ослабление сигнала F паразитного канала при заданной селективности 60 дБсоставляет 80 дБ.
Расчетизбирательности по соседнему каналу.
В данномразделе производится расчет на избирательность по соседнему каналу. Требуетсяпо т.з. при расстройке 25 кГц обеспечить избирательность 60 дБ. Удобнеевоспользоваться отдельной программой RPUNSS1).
Исходныеданные:
Промежуточнаячастота ФСС fпр = 5000 кГц
При частотноймодуляции требуемая полоса пропускания ФСС минимальная.
П0.7= 2 (Дfд + Fв) = 2 Fв (1+M), где
Дfд– девиация ЧМ сигнала,
Fв – верхняя частотамодуляции
Исходя изэтого, делаем вывод:
П0.7 =2*(5 кГц + 3.4 кГц) = 17 кГц.
Расстройка пососеднему каналу 25 кГц
Требуемое ослаблениена границе полосы пропускания S0.5 = 6 дБ
Собственноезатухание контуров d0 = 0.003 (Q = 330 – при использовании ферритовых сердечников в катушках)
Максимальнодопустимое число контуров N = 12
Начальноезначение частоты Fнач = 4970 кГц
Конечное значениечастоты Fкон = 5030 кГц
Шаг измененияFш = 2 кГц
Результатырасчета программы RPUNSS1 по данному пункту представлены ниже.
Результатырасчета:
Ослаблениесигнала на частоте Дfск = 25 кГц равно Sеск = 61.32 дБ
Количествозвеньев фильтра N = 11
Общее вносимоезатухание на промежуточной частоте 45 дБ
Коэффициентпередачи КФСС = 0.01
Волновоесопротивление W= 1 кОм.
5. Выборсредств обеспечения требуемого усиления сигнала
Для приемникас преобразованием частоты общий коэффициент усиления по напряжению получаетсякак результат перемножения коэффициентов отдельных узлов:
К0пр =Квц * Курч * Кпч * Кфсс * Купч* Кару
гдеперечислены соответственно коэффициенты передачи ВЦ, УРЧ, преобразователячастоты, ФСИ, линейки УПЧ, Кару – коэффициент, указывающий на уменьшениеусиления линейного тракта после замыкания петли АРУ
Коэффициентусиления линейного тракта приемника К0пр равен:
К0пр =Uвых / Eа
где Uвых – требуемое эффективноенапряжение на выходе линейного тракта приемника, Еа – указанная втехническом задании ЭДС в антенне (напряженность поля).
Uвых = Uном = 0.6 В, Еа =1.5 мкВ
К0пр =0.6/ 1.5*10-6 = 4*105
Коэффициентпередачи Квц настроенной антенны рассчитываются по формуле:
Квц =mn / RaGэ
Gэ – эквивалентнаяпроводимость контура, учитывающая вносимые потери со стороны источника сигнала(антенны, фидера) и от входа БТ.
Gэ = de/с = 2.4*10-2 /80 = 3*10-4
Квц =(0.06 * 0.1) / (20 * 3*10-4) = 1
Коэффициентпередачи Курч рассчитывается по формуле:
Курч= mnS / Gэ
где вместо m подставляем новоезначение mn учитывающее тот факт что выходная проводимость УРЧзначительно меньше проводимости антенны
mn = m / />
mn= 1; S = G21 = 0/18 А/в; Gэ = 3*10-4
Курч= mn*nS / Gэ = 1*0.1*0.18 / 3*10-4= 60
Коэффициентусиления преобразователя Кпч
Кпч= mnSпр / Gэ
m = 1 т.к. G22W
/>= 0.5, Sпр= S/4 = 0.18/4= 0.045,
Gэ= 1/ W = 10-3
Кпч =1*0.5*0.045 / 10-3 = 22
Кфссбыло рассчитано ранее с помощью программы РПУ ФСС1
Кфсс= 0.01
Кару Рассчитанноепо программе и равно 1 / 2.1
Кару =0.5
С учетомнаписанного выше можем найти Купч
Курч= К0пр / Квц * Кпч * Кфсс * Купч* Кару
Курч= 4*105 / 1*60*22*0.01*0.5 = 6*104
6. Расчет ЧМдетектора на ФАПЧ
Произведемрасчет с помощью программы RPUFAP.
Исходныеданные:
Индексмодуляции М=1.5
Верхняячастота модуляции Fв=3.4 кГц
Коэффициентзапаса определяется по формуле Кз=/>
Коэффициентзапаса Кз = 5
Сопротивлениефильтра R1=1 кОм
Результатырасчета:
Пороговоеотношение сигнал/шум с = 8
Полосаудержания ФАП =150 кГц
Сопротивлениефильтра R1=1 кОм
Сопротивлениефильтра R2=50 Ом
С = 0,03 мкФ
Отечественнойпромышленностью в настоящее время освоен выпуск микросхем, позволяющих наоснове ФАПЧ обеспечить следящий прием ЧМ сигналов. С этой целью удобнее всеговоспользоваться микросхемой ИМС174ХА15. В состав этой микросхемы входятусилитель высокой частоты и фильтр низкой частоты.
7. Проектированиеприемника на микросхеме
Дляобеспечения высокой чувствительности и избирательности включаем УРЧ наотдельном транзисторе КТ368 с расчетными параметрами. В качестве второгокаскада УРЧ и преобразователя с отдельным гетеродином выбираем ИМС 174ХА15 квыходу этой микросхемы подключаем ФСИ с 11-ю контурами и УПЧ на микросхеме ИМСК157УВ2.
К выходу УПЧподключаем микросхему 174ХА5 которая срабатывает при входном напряжении неболее 100 мкВ. Таким образом, можно ограничиться в приемнике 1–2-мя каскадамиУПЧ.
Проверочныйрасчет.
КУРЧ =60 раз
КНИМС =28 ДБ (≈ 26 раз)
Поскольку КФСИ=0.01то напряжение на выходе ФСИ равно
UВЫХ ФСИ = 1.5*10-6*60*26*0.01= 20 мкВ = 20*10-6 В
Таким образомУПЧ должен обеспечить усиление не менее чем />
Таким образомможно ограничиться одним каскадом УПЧ этому удовлетворяет микросхема К174 ХА15
транзисторусиление сигнал приемник
8. Подборструктурной схемы
На основепроделанных выше расчетов, можно подобрать подходящую схему, удовлетворяющую техническомузаданию и параметрам, обеспечивающим рассчитанный коэффициент усиления.
Таковойсхемой является ИМСК174ХА15. Она представляет собой многофункциональную схему,предназначенную для УКВ блоков (аппаратов любой категории сложности до высшей).
Достижениевысоких параметров УКВ приема связано с тем, что ИМС содержит:
· симметричный смеситель –перемножитель U1с глубокой обратной связью, большим входным сопротивлением и значительнымусилением.
· балансный гетеродин G1.
· буферный каскад А3,предохраняющему гетеродин от входных сигналов.
· усилитель АРУ А2,повышающий устойчивость блока УКВ к образованию паразитных каналов приема.
· высокочастотныйстабилизатор напряжения А4, обеспечивающий, в частности, стабильность частотыгетеродина при колебаниях питающего напряжения.
· усилитель высокой частотыА1.
· фильтр низкой частоты Z1.
Нижепредставлена структурная схема ИМСК174ХА15.
/>
ИМС содержитвсе активные элементы, необходимые для построения УКВ – блока. На транзисторе VТ12 собирают усилительВЧ, на который сигнал поступает с входного контура через вывод 10, а усиленноенапряжение с вывода 8 подают на смеситель – перемножитель (на транзисторах VT6, VT8, VT10). Активными элементамигетеродина служат транзисторы VT2 и VT3 (контур подключают к выводам 1 и 16). Колебаниягетеродина через буферный усилитель на транзисторах VT4, VT5 попадают наперемножитель с помощью транзисторов VT7, VT11. сигнал ПЧ поступает с коллекторовперемножителя на фильтры нижних частот на RC структурах и снимается свыводов 13, 14.
В ИМСпредусмотрен также каскад на транзисторе VT13 внутренней АРУ дляпредотвращения перегрузки при сильных сигналах и стабилизатор напряжения натранзисторе VT1 и диодах VD1…VD5.
Блок УКВ набазе ИМС имеет электронную настройку. Частотой настройки управляют переменнымрезистором R1.подстроечные резисторы R2…R5 служат для точного сопряжения контуров. Основные параметры блокаУКВ: промежуточная частота 10.7 Мгц, ток потребления около 30 мА, коэффициентшума 6 дБ, полоса пропускания по ВЧ-1.7МГц, по ПЧ-0.5МГц, подавлениезеркального канала 80дБ, ПЧ-100дБ.
Список литературы
1. Радиоприемные устройства./Под редакцией проф. Н.Н. Фомина – М.: Радио и связь, 1996 г.
2. Проектированиерадиоприемных устройств. /Под редакцией А.П. Сиверса – М.: Сов. Радио,1976 г.
3. Аналоговые интегральныемикросхемы для бытовой радиоаппаратуры: Справочник 2-издание. /А.И. Атаев,В.А. Болотников – М.: Издательство МЭИ, ПКФ «Печатное дело», 1992 г.
4. Чуркин Е.И. Расчетузлов и параметров радиоприемных устройств с применением ЭВМ: Учебное пособие.Часть 2 / МИС. – М., 1991 г.
5. Чуркин Е.И. Проектированиеи расчет структурной схемы радиоприемника: Учебное пособие./ МТУСИ. – М., 2001 г.