--PAGE_BREAK--Таблица 3
85
86,6
97,2
108,1
119,4
130,6
142,1
153.5
155,8
12,9
15,9
18,3
21
24,1
27,2
30,5
33,8
34,4
Рис. 2.4 График температур тепловой сети
3 Расчет расходов сетевой воды
1. Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию (при tн=8 оС):
2. Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию при tно:
;
3. Суммарный расход сетевой воды:
,
Рис. 3.1 График расходов сетевой воды
4. Гидравлический расчет паропровода
Гидравлический расчет следует проводить в направлении от потребителей к источнику, чтобы определить параметры пара, с которыми он должен быть отпущен из котельной.
По паропроводу транспортируется насыщенный водяной пар.
Таблица 4
Расчетная
величина
Обознач.
Размерн.
Расчетная формула или метод определения
Номер участка
1
2
3
4
5
Расход пара на участке
D
кг/с
По заданию
25
16,7
8,3
8,3
8,3
Длина участка
L
м
То же
750
500
320
90
100
Удельное падение давления
Rл
Па/м
Принимается
25
25
25
25
25
Доля местных потерь
a
—
0,3ч0,6
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
Потери давления на участке
DP
кПа
28
18,75
12
3,37
3,75
Давление пара в начале участка (от потреб.)
Pнач
кПа
1 уч.:
2 уч.:
3,4,5 уч.:
765,87
730,75
712
703,37
703,75
Давление пара в конце участка (от потреб.)
Pкон
кПа
1 уч.:
2 уч.:
730,75
712
700
700
700
Средняя плотность пара на участке
кг/м3
3,85
3,75
3,70
3,68
3,68
Абсолютная эквивалентная шероховатость паропровода
kэ
м
По рекомендации [1]
0,0002
Коэффициент
Аd
м0,0475
0,42
Расчетный диаметр паропровода
d
м
0,460
0,396
0,306
0,306
0,306
Диаметр паропровода по стандарту
d’
м
Приложение 11 [1]
0,466
0,400
0,300
0,300
0,300
Средняя скорость пара
wср
м/с
19,5
17,9
15,3
15,4
15,4
Количество нормальных задвижек на участке
nЗ
—
По заданию
1
Количество П-образных компен-саторов на участке
nК
—
Принимается
5
2
2
1
1
Коэффициент гидравлического сопротивления задвижки
xЗ
—
Приложение 10 [1]
0,3ч0,5
0,5
Коэффициент гидравлического сопротивления компенсатора
xк
—
1,9 + 2∙D0
2,8
2,7
2,5
2,5
2,5
Коэффициент гидравлического сопротивления тройника
xтр
—
-«-«-
3
Суммарный коэффициент гидравлического сопротивления
xуч
—
17,5
11,9
8,5
6
6
Коэффициент
AR
м0,25
Табл. 5.1 [1]
10,6∙10-3
Удельное падение давления
R’л
Па/м
23,7
23,9
27,7
27,9
27,9
Коэффициент
Al
м — 0,25
Табл. 5.1 [1]
76,4
Эквивалентная длина местных сопротивлений
Lэкв
м
514,8
289,2
144,2
101,8
101,8
Потери давления на участке
DP’
кПа
31,2
16,5
12,3
5,9
6,7
Давление пара в начале участка (от потреб.)
P’нач
кПа
760
728,8
712,3
705,9
706,7
Давление пара в конце участка (от потреб.)
P’кон
кПа
728,8
712,3
700
700
700
Проверка погрешности в определении плотности пара
Средняя плотность пара на участке
r’ср
кг/м3
3,88
3,77
3,69
3,69
3,69
Погрешность определения плотности
d
%
0,8
0,5
0,3
0,3
0,3
Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%).
5. Тепловой расчет паропровода
Прокладка паропровода надземная, поэтому расчетная температура окружающей среды соответствует температуре наружного воздуха при максимальном зимнем режиме (tно).
Паропровод полностью изолирован, задвижки изолированы на ѕ от их площади поверхности, компенсаторы изолированы полностью.
Результаты теплового расчета сведены в таблицу 5.
Таблица 5
Расчетная
величина
Обознач.
Размерн.
Расчетная формула или метод
определения
Номер участка
1
2
3
4
5
Расход пара на участке
D
кг/с
По заданию
25
16,7
8,3
8,3
8,3
Длина участка
L
м
То же
750
500
320
90
100
Удельная потеря теплоты с 1 м изолированного паропровода
q
Приложение 3[2]
1,67
1,56
1,32
1,32
1,32
Эквивалентная длина задвижки
м
Принимается в диапазоне 4…8
5
Количество нормальных задвижек на участке
nз
—
По заданию
1
Эквивалентная длина опор
м
(10…15%)∙L
80
40
30
11
14
Суммарная эквивалентная длина местных тепловых потерь
м
85
45
35
16
19
Температура пара в начале участка (от источника)
t1
0С
Принимается
184
174
169
174
169
Температура пара в конце участка (от источника)
t2
0С
Табл. II [4]
174
169
165
165
165
Средняя температура пара на участке
tср
0С
179
171,5
167,5
169,5
167,5
Средняя массовая теплоемкость пара на участке
Ср
Табл. V [4]
2,603
2,526
2,484
2,504
2,484
Средняя удельная теплота парообразования на участке
rср
Табл. I [4]
2018
2042
2057
2050
2057
Потери тепла на участке
Q
кВт
314,8
142,7
89,1
50,6
42,3
Температура пара в конце участка (от источника)
t’2
0С
174,3
167
162
167
165
Погрешность определения температуры
d
%
0,1
1,1
1,8
1,8
0
Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%)
6 Расчет тепловой схемы котельной
6.1 Расчет тепловой схемы паровой части котельной
Наиболее целесообразно установить в котельной как паровые, так и водогрейные котлы. Паровая часть котельной обеспечивает круглогодичную нагрузку (технологическую и нагрузку горячего водоснабжения), а водогрейная – нагрузку отопления и вентиляции.
Рассчитано для tн = tно = -340С. Результаты расчета сведены в таблицу 6.
Таблица 6
Расчетная
величина
Расчетная формула или метод определения
Температура наружного воздуха
tно
tнхм
tни
+8
Летний режим
Расчетная температура наружного воздуха
tн.в.
оС
Приложение 1
-34
-15,1
+3,8
+8
>+8
Давление технологического пара
Pтех
МПа
По заданию
0,7
Технологическая нагрузка
Dтех
кг/с
То же
12,5
Доля возвращаемого конденсата
m
%
-«-«-
70
Температура возвращаемого конденсата
tтех
0С
-«-«-
80
Солесодержание котловой воды
Sкв
мг/кг
-«-«-
5000
Солесодержание химически очищенной воды
Sх
мг/кг
Рекомендации из [5]
500
Энтальпии пара при давлениях:
1,4 МПа
0,76 МПа
0,15 МПа
0,12 МПа
i”1.4
i”0.76
i”0.15
i”0.12
кДж/кг
Табл. II [4]
2788,4
2766
2693,9
2683,8
Энтальпия
исходной воды
iив
кДж/кг
20,95
62,85
Энтальпия технологического конденсата
кДж/кг
251
Энтальпия питательной воды
кДж/кг
377,1
Энтальпия воды в деаэраторе
i’0.12
кДж/кг
419
Энтальпия насыщенной воды при Р=0,15 МПа
кДж/кг
По таблице II
467,13
Энтальпия котловой воды при Р=1,4 МПа
кДж/кг
По таблице II
830,1
Энтальпия конденсата после паровых подогревателей
iк
кДж/кг
Табл. I [4] для t42 = 900C
376,94
Расход технологического конденсата с производства
Gтех
кг/с
8,75
Потери технологического конденсата
Gптех
кг/с
3,75
Потери пара в схеме
Кг/c
0,375
Расход пара на собственные нужды
Dсн
кг/с
зимний
летний
1,5
1
Паропроизводительность
(0,76 МПа)
кг/с
14,38
13,86
Потери пара и конденсата в схеме
кг/с
4,125
Доля потерь теплоносителя
Пх
—
0,287
0,298
Процент продувки
Pп
%
2,9
3,1
Расход питательной воды на РОУ
GРОУ
кг/с
0,134
0,129
Производительность по пару
Р = 1,4 МПа
Dк1.4
кг/с
14,25
13,73
Расход продувочной воды
Gпр
кг/с
0,41
0,43
Расход пара из сепаратора продувки
Dc0.15
кг/с
0,067
0,07
Расход воды из сепаратора продувки
GСНП
кг/с
0,343
0,36
Расход воды из деаэратора питательной воды
Gд
кг/с
14,79
14,29
Расход выпара из деаэратора питательной воды
Dвып
кг/с
0,03
0,029
Суммарные потери сетевой воды, пара и конденсата
Gпот
кг/с
4,498
4,514
Расход химобработанной воды после 2-й тупени
кг/с
4,498
4,514
Расход исходной воды
Gисх
кг/с
18,86
18,51
20,24
16,56
10,12
Температура воды после Т№1
6.3
6.3
6,2
6,5
17,5
Температура греющей воды после охладителя продувочной воды (Т№1)
104,75
Расход пара на Т№2
D2
кг/с
0,619
0,607
0,667
0,537
0,133
Температура воды на входе в охладитель деаэрированной воды (Т№4)
t41
0С
57,12
58,34
Расход пара на Т№3
D3
кг/с
0,243
0,244
Температура ХОВ после охладителя выпара питательного деаэратора
t52
0С
94
94
94
94
94
Расход пара на деаэратор горячего водоснабжения
Dд
кг/с
0,543
0,547
0,525
0,572
0,597
Расчетный расход пара на собственные нужды
кг/с
2,209
2,18
2,32
2,021
1,24
Расчетная паропроизводительность
кг/с
14,53
14,52
14,58
14,48
14,12
Ошибка расчета
D
%
1,1
1
1,4
0,7
1,8
Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%)
Исходя из производительности котельной по пару с давлением P = 1,4 МПа, необходимо выбрать котельные агрегаты. Для обеспечения потребности по пару выбираю следующий тип котлов средней мощности:
Е-50-14
Краткая характеристика [3]:
1. Изготовитель з-д «Энергомаш» г. Белгород;
2. Паропроизводительность 50 т/ч;
3. Давление насыщенного пара 1,4 МПа;
4. Температура уходящих газов 1400С (для работы на газе).
продолжение
--PAGE_BREAK--