Министерство образования РоссийскойФедерации
МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙУНИВЕРСИТЕТ ИНЖЕНЕРНОЙ ЭКОЛОГИИ
Факультет Инженерной Экологии
Кафедра ПАХТ
КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
ТЕМА ПРОЕКТА.3-х корпусная вакуум-выпарная установка
Зав. кафедрой академик РАНА.М.Кутепов
Руководитель проекта профессор В.В.Бутков
Студентка Н.А.Карпунина
Группа И-37
Содержание
Введение
Глава 1. Технологический расчетвыпарной установки
Глава 2. Выбор вспомогательного оборудования
Глава 3. Расчет барометрическогоконденсатора
Глава 4. Расчет теплообменногоаппарата
Глава 5. Расчет штуцеров
Глава 6. Расчеты на прочность
Списоклитературы
Приложение.Результаты компьютерных расчетов
Введение
На рисунке показанапринципиальная схема трехкорпусной выпарной установки. Исходный раствор изпромежуточной емкости 1 центробежными насосами 2 подается в теплообменник 3(где подогревается до температуры, близкой к температуре кипения), а затем- в первый корпус 4выпарной установки. Предварительный подогрев раствора повышает интенсивностькипения в выпарном аппарате 4.
Первый корпусобогревается свежим водяным паром. Вторичный пар, образующийся приконцентрировании раствора в первом корпусе, направляется в качестве греющего вовторой корпус 5. Сюда же поступает частично сконцентрированный раствор из 1-гокорпуса. Аналогично третий корпус 6 обогревается вторичным паром второго и внем производится концентрирование раствора, поступившего из второго корпуса.
Самопроизвольный перетокраствора и вторичного пара в следующие корпуса возможен благодаря общемуперепаду давлений, возникающему в результате создания вакуума конденсациейвторичного пара последнего корпуса в барометрическом конденсаторе смешения 7(где заданное давление поддерживается подачей охлаждающей воды и отсосомнеконденсирующихся газов вакуум-насосом 8). Смесь охлаждающей воды и конденсатавыводится из конденсатора при помощи барометрической трубы с гидрозатвором 9.Образующийся в третьем корпусе концентрированный раствор центробежным насосом10 подается в промежуточную емкость упаренного раствора 11.
Конденсат греющих паровиз выпарных аппаратов выводится с помощью кондесатоотводчиков 12.
Глава 1. Технологическийрасчет выпарной установкиПодпрограмма 1
1) Определяемобщее количество выпаренной воды из уравнения материального баланса
/>
/>
2) В первомприближении количество выпаренной воды по корпусам принимаем равным, т.е.
/>
/>
3) Конечная концентрация раствора покорпусам
/>
Таблица 1.№ Наименование Обозначение Размерность Кол-во 1 Производительность по исходному раство-ру
/>
/> 10000 2 Начальная концентрация раствора
/>
/> 10 3 Конечная концентрация раствора
/>
/> 40 4 Давление греющего пара P Па 600000 5 Давление в барометрическом конденсаторе
/> Па 23998 6 Длина греющих трубок
/> м 5 7 Наружный диаметр греющих трубок
/> м
/> 8 Количество выпаренной воды общее W
/> 7500 в первом корпусе
/>
/> 2500 во втором корпусе
/>
/> 2500 в третьем корпусе
/>
/> 2500 9 Конечная концентрация раствора в первом корпусе
/>
/> 13.33 во втором корпусе
/>
/> 20 в третьем корпусе
/>
/> 40
Подпрограмма 2
1) По конечнымконцентрациям раствора /> с помощьютаблицы XXXVI [2] определяем «нормальную»(при атмосферном давлении) температурную депрессию />
/>
и рассчитываем суммарнуютемпературную депрессию
/>
2) Потеритемпературы пара между корпусами за счет гидравлических сопротивлений
/>
и суммарные потерисоставят
/>
3) Суммарнаяполезная разность температур установки без учета суммы потерь температур засчет гидростатического эффекта
/>
где />температура греющего пара;
/>температура вторичного пара на входев конденсатор.
/> при давлении греющего пара
/>(таблица LVI [2]).
/> при давлении в барометрическомконденса-торе /> (таблица XXXVI [2]).
/>
4) Полезнаяразность температур по корпусам в первом приближении принимается равной, т.е.
/>
/>
5) Температуракипения раствора (по корпусам)
/>
/>
/>
6) Температурагреющего пара (по корпусам)
/>
/>
7) Температуравторичного пара (по корпусам)
/>
/>
/>
По значениям температурвторичного пара из таблиц [2] опреде-ляем значения следующих параметров:теплоты парообразования воды />;давления вторичного пара />;плотность воды /> .
/>
По значениям концентраций/> и температурам кипенияраствора /> находим значения плотностираствора по корпусам />.
/>Таблица 2№ Параметры Обозначения Корпус Барометрический конденсатор I II III 1
Температура греющего пара,/> T 158.76 136.41 110.41 64.09 2
Полезная разность температур, />
/> 16.94 16.94 16.94 3
Температура кипения раствора, />
/> 141.82 119.47 93.47 4
Температура вторичного пара, />
/> 137.41 111.41 65.09 5
«Нормальная „ температурная депрессия, />
/> 4.41 8.06 28.38 6 Конечная концентрация раствора, вес.дол.,%
/> 13.33 20 40 7 Теплота парообразования воды, кДж/кг
/> 2157.77 2230.33 2344.98 8
Плотность воды, />
/> 928.33 949.87 980.46 9 Давление вторичного пара, Па
/> 336446 150972 25101 10
Плотность раствора, />
/> 1065.66 1155.42 1379.57
Подпрограмма 3
1) В связи стем, что “нормальная» температурная депрессия выбрана дляатмосферного давления, а давление вторичного пара по корпусам отличается отатмосферного, то необходимо про-вести перерасчет температурной депрессии поформуле
/>
где />температура вторичногопара, К;
/>теплота парообразования воды притемпературе вторичного пара /> кДж/кг.
/>
/>
/>
2) Суммарнаятемпературная депрессия
/>
Для определениятемпературных потерь за счет гидростатичес-кого эффекта необходимо рассчитатьоптимальный уровень заполнения греющих трубок и давления раствора в аппаратахна уровне половины длины греющих трубок (у середины греющих трубок).
3) Оптимальную высоту заполнения трубокраствором находим
по эмпирической формуле
/>
где />длина греющих трубок, м.
/>
/>
/>
4) Гидростатическое давление столба усередины греющих трубок
/>
/>
/>
5) Давление раствора в корпусах усередины греющих трубок
/>
/>
/>
/>Таблица 3№ Наименование Обозначение Корпус I II III 1
Действительная температурная де-прессия, />
/> 5.58 8.65 22.41 2
Суммарная темпе-ратурная депрес-сия, />
/> 36.64 3 Оптимальная высота заполнения трубки, м
/> 2.26 2.74 4.09 4 Гидростатическое давление столба раствора, Па
/> 11813 15529 27676 5 Давление раствора у середины грею-щих трубок, Па
/> 348259 166501 52777
Подпрограмма 4
Для определения истинныхзначений температур греющего па- ра, вторичного пара, кипения раствора втрубках и на верхнем уровне трубки, полезной разности температур по корпусамнеобходимо рассчитать температурные потери за счет гидростатического давления.
1) По данным /> находим по таблице [2] значениятемператур кипения воды у середины греющих трубок />/>
/>
и рассчитываем значенияпотерь температур за счет гидроста- тического эффекта (гидростатическуюдепрессию):
/>
/>
/>
Суммарные потеритемпературы за счет гидростатического эффекта составят
/>
2) Суммарнаяполезная разность температур для установки
/>
Для расчета в первомприближении ориентировочно принима- ем соотношение тепловых нагрузок аппаратов
/>
и соответственнокоэффициентов теплопередачи
/>
Исходя из условия получения равныхповерхностей нагрева для каждого корпуса установки полезная разность температурпо корпусам может быть определена по уравнению
/>
3) Распределениеполезной разности температур по корпусам
/>
4) Температуракипения раствора в трубках составит
/>
5) Температура кипения раствора наверхнем уровне по корпусам:
/>
6) Температуравторичного пара по корпусам:
/>Таблица 4№ Наименование Обо-значение Корпус I II III 1
Гидростатическая депрессия, />
/> 0.99 3.09 17.65 2
Суммарная гидростатическая депрессия, />
/> 21.73 3
Суммарная полезная разность температур, />
/> 33.3 4
Температура кипения раствора в трубках, />
/> 150.26 132.06 105.15 5
Полезная разность температур, />
/> 8.5 10.63 14.17 6
Температура кипения раствора на верхнем уровне, />
/> 149.27 128.97 87.5 7
Температура вторичного пара, />
/> 143.69 120.32 65.09
Подпрограмма 5
В этой подпрограммерассчитываем: расход греющего пара, расход выпаренной воды по корпусам,конечные концентрации раствора и в первом приближении тепловые нагрузкиаппаратов.
1) Расходгреющего пара определяем из уравнения теплового баланса
/>
которое может бытьзаписано для каждого корпуса в следующем виде:
/>
Потери тепла в окружающуюсреду принимаем равными 3% от тепла греющего пара, т.е. А=1.03.Энтальпиювторичного пара />находим изтаблицы LVII [2] по давлению вторичного пара />.
/>
Начальную теплоемкостьраствора /> определяем по концентрации /> при температуре раствора />, которую принимаем равнойтемпературе />.
/>
Энтальпии греющего пара /> и энтальпии конденсата /> определяем из таблицы LVI [2] по температурам />.
/>
Теплоемкость раствора /> находим по табличным данным присоответствующих концентрациях /> и температурах />.
/>
Теплоту измененияконцентрации (дегидротации) /> – поконцентрациям раствора в корпусах.
/>
где />–интегральные теплотырастворения при конечной и начальной концентрациях раствора в соответствующемкорпусе.
/>При подстановке найденных величин вуравнения для /> получаем:
/>
Учитывая, что /> и решая систему уравнений,определяем
/>
а затем конечнуюконцентрацию раствора по корпусам
/>
2) Тепловаянагрузка аппаратов
/>Таблица 5№ Наименование Обозначения Корпус I II III 1 Расход греющего пара, кг/ч D 2415 2298 2511 2 Расход выпаренной воды, кг/ч W 2298 2511 2691 3 Конечная концентрация раствора, мас.дол.,%
/> 12.98 19.26 40 4 Тепловая нагрузка аппаратов, кВт Q 1417 1379 1558 5 Энтальпия греющего пара, кДж/кг
/> 2763.5 2735 2697 6 Энтальпия конденсата греющего пара, кДж/кг
/> 651.4 574.2 463.1 7 Энтальпия вторичного пара, кДж/кг
/> 2736 2700 2615 8
Теплоемкость кипящего раствора, />
/> 3.854 3.720 3.641 9
Теплоемкость исходного раствора, />
/> 3.892 10 Теплота изменения концентрации, кДж/кг
/> 33.52 71.23 272.35 Подпрограмма 6
В этой подпрограммерассчитываются коэффициенты теплоотдачи, удельные тепловые нагрузки икоэффициенты теплопередачи.
Коэффициент теплопередачи
/>
где />–коэффициент теплоотдачи отконденсирующегося пара к внешней стенке трубки;
/> –суммарное термическое сопротивление стенки трубки инакипи; />–коэффициент теплоотдачи от внутренней стенки трубки ккипящему раствору.
В качестве материалагреющих трубок выбираем сталь 20.Ее коэффициент теплопроводности />.
Толщину накипи принимаем />, а ее коэффициенттеплопроводности />.
/>
Коэффициент теплоотдачи /> рассчитываем по формуле
/>
Значения коэффициента
/>
для конденсата пара взависимости от температуры конденсации пара находим по таблице 6 [3,253].
/>
1) Коэффициент /> для 1-го корпусарассчитываем методом последовательных приближений, принимая разность значенийтемператур конденсации пара и стенки />.
1 приближение: />
/>
Удельная тепловаянагрузка аппарата (удельный тепловой по-ток) для установившегося процессатеплопередачи может быть рассчитана по формуле
/>
Определим
/>
находим перепадтемператур стенки греющей трубки
/>
а затем разность междутемпературами стенки трубки и кипящего раствора
/>
Далее определяемкоэффициент теплоотдачи /> отстенки грею-щей трубки к кипящему раствору
/>
Физические свойствакипящих растворов NaOH и их паров:
/>
/>
Находим
/>
и сравниваем тепловыепотоки /> и />
Так как /> , то задаем новое значение/> и повторяем вы-шеуказанныерасчеты.
2 приближение:
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
Очевидно, что />.
Для расчета в третьемприближении строим графическую зависимость удельной тепловой нагрузки qот разности температур между паром истенкой в первом корпусе и определяем />
.Получим:
/>
/>
/>
/>
/>
/>
Как видим, />.
Так как расхождение междутепловыми нагрузками не превышает 5 %, то расчет коэффициентов /> и /> на этом заканчиваем. Находим />:
/>
Аналогичный расчетпроводим для II-го и III-го корпусов.
2) 1 приближение:
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
2 приближение:
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
3) 1 приближение:
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
2 приближение:
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
/>
Таблица6№ Наименование Обозначения Корпус I II III 1
Коэффициент теплопроводности раствора, />
/> 0.587 0.579 0.563 2
Плотность раствора, />
/> 1055 1138 1371 3
Поверхностное натяжение раствора, />
/> 0.069 0.078 0.105 4
Коэффициент динамической вязкости раствора, />
/>
/>
/>
/> 5
Теплоемкость раствора, Дж/(кг/>)
/> 3823 3729 3486 6
Плотность вторичного пара, />
/> 2.561 1.585 0.707 7 Удельная теплота парообразования, Дж/кг
/>
/>
/>
/> 8
Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара к стенке, />
/> 10974 10348 9953 9
Коэффициент теплоотдачи от стенки к раствору, /> 1415 1259 797 10 Удельный тепловой поток,
/> 8231 9313 8958 11
Коэффициент, />
/> 7486 7388 7106 12 Длина греющих трубок, м
/> 5 13 Толщина стенки греющей трубки, м
/> 0.002 14
Коэффициент теплопроводности стенки, />
/> 46.5 15
Коэффициент теплопроводнос-ти накипи, />
/> 2.5 16
Коэффициент теплопередачи, /> К 961 882 626 17
Разность температур конденсации пара и стенки трубки, />
/> 0.75 0.9 0.9 18
Разность между температурой трубки и кипящим раствором, />
/> 5.75 7.47 11.09 19
Перепад температур на стенке греющей трубки, />
/> 2 2.26 2.18
Глава 2.Выбор вспомогательного оборудования
Выбор насосов.
Для перекачивания жидкостииз емкости исходного раствора в подогреватель (теплообменник) используем двацентробежных насоса типа Х 8/42/.
Для отводаконцентрированного раствора из соответствующей емкости воспользуемся однимнасосом типа Х 25/18/.
Выбор емкостей.
Для обеспечениябесперебойной подачи исходного раствора в подогреватель и, соответственно,нормальной работы установки в течение двух часов выбираем емкость, пригоднуюдля эксплуата-ции при давлении более 0.07 МПа, рабочим объемом не более 20.9куб.м. Тип указанной емкости ГЭЭ1-1-25-0.6.
Для упаренного(концентрированного) раствора необходимы емкости, способные выдерживать вакуум,поэтому выбираем две емкости, работающие при давлении не более 0.07 МПа того жеобъема, что и для исходного раствора- ГКК1-1-25-0.07.
Глава 3. Расчетбарометрического конденсатора Расход охлаждающей воды
Расход охлаждающей воды /> определяем из тепловогобаланса конденсатора
Разность температур междупаром и жидкостью на выходе из конденсатора должна быть 3-5.Поэтому конечнуютемпературу воды /> на выходе из конденсатора примем на 3 град. нижетемпературы конденсации паров:
/>
Тогда
/>Диаметр конденсатора
Диаметр барометрическогоконденсатора />определяем из уравнения расхода:
/>
где /> –плотность паров,/>; v-скорость паров, м/с.
При остаточном давлении вконденсаторе порядка />Па скорость паров v=15-25м/с. Тогда
/>
По приложению 4.6 [4]подбираем конденсатор диаметром, равным расчетному или ближайшему большему.Определяем его основные размеры. Выбираем барометрический конденсатор диаметром=800 мм.
Высота барометрическойтрубы
В соответствии сприложением 4.6 [4], внутренний диаметр барометрической трубы /> равен 200 мм. Скоростьводы в барометрической трубе
/>
/>
где /> — коэффициенты местныхсопротивлений на входе в трубу и на выходе из нее.
Коэффициент трения /> зависит от режима теченияжидкости. Определим режим течения воды в барометрической трубе:
/>
Для гладких труб при Re=165911 коэффициент трения /> [2*].
Подставив в выражение для/> указанные значения,получим:
/>
Отсюда находим />=8.41 м.Расчет производительностивакуум-насоса
Производительностьвакуум-насоса /> определяетсяколичеством газа (воздуха), который необходимо удалять из барометрическогоконденсатора:
/>
где />-количество газа, выделяющегося из 1кг воды; 0.01-количество газа, подсасываемого в конденсатор черезнеплотности, на 1 кг паров. Тогда
/>
Объемнаяпроизводительность вакуум-насоса равна:
/>
где R — универсальная газовая постоянная, />; /> - молекулярная масса воздуха,кг/кмоль; /> -температура воздуха, />; />-парциальное давление сухого воздухав барометрическом конденсаторе, Па.
Температуру воздухарассчитываем по уравнению
/>
Давление воздуха равно:
/>
где />-давление сухогонасыщенного пара (Па) при /> Подставив,получим:
/>
Тогда
/>
Зная объемнуюпроизводительность /> и остаточноедавление, по каталогу подбираем вакуум-насос типа ВВН-3 мощностью навалу 6.5 кВт (см. приложение 4.7 [4]).
Глава 4. Расчеттеплообменного аппарата
Для расчетатеплообменника, предназначенного для подогрева исходного раствора,воспользуемся тепловым балансом
Тогда расход греющегопара найдем по формуле
/>.
Учитывая, что /> (удельная теплотапарообразования), найдем:
/>
Найдемсреднелогарифмическую разность температур:
/>
Далее определяем тепловуюнагрузку при конденсации насыщенных паров без охлаждения конденсата изуравнения
/>
В соответствии с таблицей2.1 [4] примем ориентировочное значение коэффициента теплопередачи К=1000/>. При этом ориентировочное значение поверхности теплообмена составит
/>
Убедимся, что режимтечения в трубах турбулентный
/>
В соответствии снайденной площадью поверхности теплообмена по каталогу выбираем теплообменниктипа 600 ТНВ-16-М1-0/25-6-2 гр. А.
Глава 5. Расчетштуцеров
Целью этого расчетаявляется вычисление условного прохода основных штуцеров и определение всоответствии со стандартами их размеров.
Воспользуемся общейформулой определения расхода
/> , где
G-расход жидкости или газа,проходящего через штуцер, кг/час;
d-условный проход штуцера, м;
/>-скорость жидкости или газа, м/с;
/>-плотность среды в штуцере.
Тогда
/>.
Расчет будем вести поплану:
1) штуцера для раствора;
2) штуцера для пара;
3) штуцера для конденсата.
Расчет штуцеров длявхода и выхода раствора.
Условный проходштуцеров для входа раствора.
/>;
/>;
/>
Плотности раствора беремпри начальных концентрациях и температурах кипения раствора длясоответствующего корпуса. Скорость течения жидкости принимаем равной 1 м/с для2-го и
3-го корпусов, считая еедвижение самотечным, и 2 м/с для 1-го корпуса как для жидкости, качаемойнасосом.
Т.к. все три аппаратапредполагаются быть одинаковыми, выбираем максимальный из трех диаметров:
/>.
Условный проходштуцеров для выхода раствора.
/>;
/>;
/>
Плотности раствора беремпри конечных концентрациях и температурах кипения раствора для соответствующегокорпуса. Скорость течения жидкости принимаем равной 1 м/с для всех корпусов,считая ее движение самотечным.
Выбираем максимальный изтрех диаметров:
/>.
Т.к. выходящий раствор изкорпуса является входящим в следу-ющий корпус, то из условия удобстваконструирования установки штуцера для раствора следует принять одинаковыми.Поэтому условный проход штуцеров для раствора будет равен
/>.
По справочнику [5]выбираем штуцера с плоскими приварными фланцами типа 80-6-155-ВСт3сп4-10 ОСТ26-1404-76.
Расчет штуцеров длягреющего и вторичного пара.
Условный проходштуцеров для греющего пара.
/>;
/>;
/>
Плотности паров берем притемпературах греющих паров для соответствующих корпусов. Скорость течения парапринимаем равной 25 м/с, считая пар насыщенным.
Т.к. все три аппаратапредполагаются быть одинаковыми, выбираем максимальный из трех диаметров:
/>.
Условный проходштуцеров для вторичного пара.
/>;
/>;
/>.
Плотности паров берем притемпературах вторичных паров для соответствующих корпусов.
Скорость течения парапринимаем равной 25 м/с для 1-го и 2-го корпусов, считая пар насыщенным, а для3-го корпуса 75 м/с, т.к. здесь пар находится под разрежением.
Выбираем максимальный изтрех диаметров:
/>.
Т.к. вторичный пар дляодного корпуса является греющим для следующего корпуса, то из условия удобстваконструирования установки штуцера для греющих и вторичных паров следует принятьодинаковыми. Поэтому условный проход штуцеров для пара будет равен
/>.
По справочнику [5]выбираем штуцера с плоскими приварными фланцами типа 300-6-190-ВСт3сп4-10 ОСТ26-1404-76.
Расчет штуцеров дляотвода конденсата.
/>;
/>;
/>
Плотность воды берем притемпературах греющих паров, считая, что пар конденсируется, не охлаждаясь.Скорость течения жидкости принимаем равной 1 м/с для всех корпусов, считая еедвижение самотечным.
Выбираем максимальный изтрех диаметров:
/>.
По справочнику [5]выбираем штуцера с плоскими приварными фланцами типа 32-6-155-ВСт3сп4-10 ОСТ26-1404-76.
Глава 6. Расчетына прочность
Расчет цилиндрическойобечайки.
Наибольшеераспространение в химическом аппаратостроении получили цилиндрические обечайки,отличающиеся простотой изготовления, рациональным расходом материала и хорошейсопротивляемостью давлению среды. Поэтому при конструировании аппаратов, еслиэто не противоречит каким-либо особым требованиям, предъявляемым к аппарату,рекомендуется применять цилиндрические обечайки. Произведем расчет обечайки,нагруженной внутренним давлением.
Дано:
D=1400 мм
H=4100 мм
P=0.6 МПа
/>Толщину стенкицилиндрической оболочки будем искать по формуле /> , где
/>-допускаемое напряжение для материалаоболочки;
/>-коэффициент безопасности сварногошва (для ручной электро-дуговой сварки />=0.95);
С –расчетная прибавка, учитывающаяфизико-химические условия и отклонения и допуски на толщину проката.
/> , где
-прибавка на коррозию(принимаем =0);
/>-прибавка на возможность эррозии(если рабочая среда движется с огромной скоростью и несет абразивные частицы,принимаем />=0);
/>-допуск на отклонение толщины листапроката от номинального размера (принимаем />=0.0015м).
Тогда />. Допускаемое напряжение /> находим по формуле
/> ,
где /> -предел текучести сталимарки Сталь20 при расчетной температуре />;
n-коэффициент запаса прочности.
Подставляя вышеуказанныевеличины в формулу для определения толщины стенки цилиндрической оболочки,получаем
/>.
Мы нашли толщину стенкиаппарата в рабочем состоянии. Теперь необходимо произвести аналогичный расчетпри гидравлических испытаниях.
Допускаемое напряжениенайдем по формуле
/>
Пробное давление пригидравлическом испытании
/>
Тогда толщинацилиндрической оболочки
/>.
Принимаем S=6 мм.
Проверка наустойчивость.
Для проверки аппарата наустойчивость воспользуемся формулой Мизеса для длинных цилиндров. Всоответствии с этой формулой, внешнее критическое давление будет равно
/>, где
E-модуль упругости (для стали />);
S-толщина стенки оболочки;
/>-коэффициент Пуассона (для стали />=0.3);
R-средний радиус оболочки.
Тогда
/>.
Коэффициент запасаустойчивости составляет примерно />. Тогдадопускаемое критическое давление
/>.
Как мы видим, при толщинестенки S=6 мм устойчивость оболочки необеспечивается, поэтому принимаем S=12 мм. В этом случае
/>.
И />.
Устойчивость обеспечена.
Списоклитературы
1. Плановский А.Н., Николаев П.И. Процессы и аппаратыхимической и нефтехимической технологии. М.: Химия, 1987.-496 c.
2. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачипо курсу процессов и аппаратов. Л.: Химия, 1987.- 576 с.
2*. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачипо курсу процессов и аппаратов. Л.: Химия, 1976.- 576 с.
3. Практикум по курсу процессов и аппаратов химическойтехнологии. Под ред. А.М.Кутепова, Д.А.Баранова.-М.: МГУИЭ, 2000.-264 с.
4. Основные процессы и аппараты химической технологии. Подред. Ю.И.Дытнерского.-М.: Химия, 1991.-496 с.
5. Лащинский, Толчинский. Основы расчета и конструированияхимической аппаратуры. Справочник.
6. Расчет и конструирование машин и аппаратов химическихпроизводств. Примеры и задачи. Под общ. ред. М.Ф.Михалева.-Л.: Машиностроение,Ленингр. отд-ние, 1984.-301 с.