Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе

Содержание:
Задание   2
Введение. 3
1. Расчет горения топлива. 6
2. Материальный баланс цементнойвращающейся печи. 7
3. Тепловой баланс холодильника   9
4. Тепловой баланс вращающейся  печи. 11
5. Сводные данные. 14
Таблица 6. Материальный баланс печи   14
6. Аэродинамический расчет   15
Заключение. 18
Литература   19 Задание
         Теплотехническаяэффективность замены барабанного холодильника на  колосниковый на Паранайскомцементном заводе.
Исходные данныедля расчета.
Сырьё – извесняк
Производительностьпечи =10 т/ч
Размеры печи2,90х2,44х56
Топливо – уголь
Wг
Aг
Sсб, %
Сг
Нг
Nг
Oг
Sг
Vг α 2,7 30 0,5 84,0 5,2 1,4 8,7 0,7 35 1,15
Qтп=21000
Химико-минералогическийсостав.
С3S=50%
C2S=23%
C3A=10%
C4AF=12%
%Al2O3 = 3,73
ПППс = 34,4/>Введение.
         Наиболеераспространёнными холодильниками клинкера являются рекуператорные(планетарные), колосниковые и барабанные (трубные). Известны и другие видыхолодильников, но масштабы их применения в промышленности менее значительны.
         В этойработе предлагается замена барабанного холодильника на колсниковый наПаранайском цементном заводе.
         Барабанный (трубный) холодильникпредставляет собой метал­лический барабан диаметром 2,5—6,0 м и длиной 20—100м, вра­щающийся на бандажах и опорных роликах с частотой 3—6 об/мин. Кожуххолодильника обычно, имеет такой же диаметр, что и кожух печи. Привод барабана,так же как и привод вращаю­щейся печи, состоит из электродвигателя, редуктора,венцовой и подвенцовой шестерен. Угол наклона барабана к горизонту равен 4— 6°.Горячая часть барабана отфутерована шамотным кирпичом или чугунными плитами. Наостальной части корпуса барабана в шах­матном порядке установлены лопасти(швеллеры), которые пересыпают клинкер и способствуют увеличению поверхноститеплообме­на. Мелкий клинкер после выхода из печи просыпается через ре­шетку, акрупные его куски направляются в дробилку. Загрузочное устройство холодильникавыполнено в виде керамической шахты с наклонным дном. Места соединения шахты сголовкой печи и ба­рабаном холодильника уплотняются. В барабанном холодильникеклинкер охлаждается с 1273—1373 до 373—573 К. Охлаждающий воздух, нагреваемыйдо температуры 773—873 К, используется в качестве вторичного воздуха.
Барабанный холодильник у печи с циклоннымитеплообменни­ками производительностью 1800 т/сут имеет диаметр 4,6 м и длину 50м, угол его наклона 4,5°, а частота вращения 2,4 об/мин. Он эф­фективноработает, если футерован огнеупорной массой на 70— 80% своей длины, а научастке между 16 и 28 м в нем устаиовлены литые лопатки и далее до концахолодильника —лопатки из сталь­ного листа. Вместо лопаток можно устанавливатьковши из жа­ростойкого литья. Для понижения температуры клинкера до 423— 473 Кнеобходимо впрыскивание воды внутрь барабана при расходе ее около 3 м3/ч.Барабанный холодильник не оборудуется дро­билкой, так как крупные зернаклинкера разбиваются при пересы­пании. Преимуществами барабанных холодильниковявляются простота конструкции и надежность в эксплуатации, отсутствие из­быточноговоздуха, относительно низкий расход электроэнергии. К. недостаткам холодильникаотносится недостаточно строго регу­лируемое количество вторичного воздуха,большая его запылен­ность, что ухуджает видимость в печи, необходимостьустановки вращающихся печей на высоких фундаментах, Недостаточно вы­сокаястойкость пересыпающих лопаток и полок. Возможный пере­грев нефутерованногокорпуса холодильника до 523—673 К частич­но устраняется путем орошения еговодой. Барабанные холодиль­ники распространены недостаточно широко.
Колосниковые холодильникиразличных конструкций работают по одному и тому же принципу — охлаждениеклинкера осущест­вляется присасыванием воздуха сквозь его слой. Колосниковые хо­лодильникиимеют колосниковую решетку, состоящую из отдельных колосников — палет, накоторой слоем толщиной 150—300 мм рас­пределяется горячий клинкер. Холодныйвоздух подается под ре­шетку и проходит слой клинкера, охлаждая последний до333— 353 К.
В промышленности применяют колосниковыехолодильники не­которых марок, отличающиеся один от другого некоторыми кон­структивнымиособенностями.                                                                                                                                                                                                                                                                          
В холодильниках «Волга» и«Фуллер» горизонтальные колос­никовые решетки изготовлены из одинаковогоколичества чередую­щихся подвижных и неподвижных колосников Решетка  заключенав металлический кожух, верхняя часть которого отфутерована шамотнымогнеупором. Неподвижные колосники ре­шетки прочно закреплены в кожухе, аподвижные смонтированы на общей раме и совершают возвратно-поступательноедвижение с помощью кривошипно-шатунного механизма, благодаря чему осу­ществляетсяпродвижение клинкера, лежащего на решетке слое толщиной 150—300 мм. Рамысовершают 8-16 движений в мину­ту при величине хода до 100 мм. Зазор междуплитами достигает 5—8 мм, а живое сечение всей решетки—10%. Подрешеточноепространство разделено на две, три зоны и более в зависимости от габаритовхолодильника. В секции камеры подается холодный воздух, наиболее горячая частькоторого (из 1-й секции) используется в качестве вторичного воз­духа, аостальная часть (из двух секций отводится наружу. Для резкого охлажденияклинкера и равномерного распределения его на решетке применяют острое дутьевоздуха высокого давле­ния или ступенчатую наклонную решетку. В разгрузочномконце холодильника установлены решетка или грохот, отсеивающие нор малыше зернаклинкера и направляющие крупные зерна в дро­билку. Под колосниковойрешеткой установлен скребковый, транспортер для удаления мелких фракцийклинкера, просыпавшихся через зазоры между колосниками.
Одной из наиболее изученных внастоящее время схем является совмещение колосникового холодильника сшахтно-секционным хо­лодильником. Клинкер охлаждается от 1623 до —673 К вколосниковом холодильнике, при этом весь охлаж­дающий воздух поступает в печь.Затем клинкер проходит дробилку предварительного дробления и подается во второйхолодильник, представляющий собой систему шахтных секций, в которые горя­чийклинкер загружается сверху с помощью элеватора, скребко­вого конвейера иповоротных заслонок. Клинкер движется по шах­там вниз со скоростью 2,5—3 см/мини проходит их за 2—3 ч. Выгрузка клинкера с температурой 343—353 К синхронизированас нагрузкой. Холодный воздух низкого давления., по специальным трубопроводам,проходящим в шахтах-секциях, подается сверху вниз и нагревается до 333—373 К,после чего направляется в ко­лосниковый холодильник. Так как воздух неконтактирует с клин­кером, то он не содержит пыли и понуждается в очистке.
Экономичен также двойнойпросос охлаж­дающего воздуха через слой клинкера в разных камерах. В этомслучае температура подогрева вторичного воздуха может дости­гать 1073—1173 К.
К недостаткам колосниковыххолодильников относят то что они имеют сложную конструк­цию и много движущихсячастей, часто выходящих из строя. При охлаждении мелкого клинкера значительнаячасть его просеивается через отверстия между  колосниками и перегружает скребковый транспортер, что вызывает остановку агрегата. Однако они харак­теризуются   высокой    удельной производительностью  [800— 900 кг/(м2.ч)] иглубоким (до 323—353 К) охлаждением клинкера. В связи с тем что найдены способыуменьшения, степени влияний отмеченных недостатков, в последнее время сталипроектироваться колосниковые холодильники как средней, так и большой (3000-10000 т/сут) производительности.
/>1.Расчет горения топлива.


W­P
Ap
Сp
Нp
Np
Op
Sp 2,03 22,6 63,3 3,92 1,06 6,56 0,53
1.1 Теоретический объемный и массовыйрасход воздуха.

Lв0=0,0889 ∙ Сp +0,265∙  Нp + 0,333(Op — Sp) = 0,088∙63,3 + 0,265 ∙ 3,92+ 0,0333(6,56 – 0,53)=6,465 [нм3/кг. т.]
mв0=1,293 ∙ Lв0= 1,293 ∙ 6,465 = 8,359 [кг/кг т.]
1.2  Действительный расход воздуха
Lвд =α∙Lв0=1.15 ∙ 6,465 = 7,435  [нм3/кг. т.]
mв0= α∙ mв0= 1.15 ∙ 8,359 = 9,613 [кг/кг т.]
1.3 выход продуктов горения
LCO2 = 0,0186 ∙ Cp =0,0186 ∙ 63,3 = 1,117 [нм3/кг. т.]
LН2О = 0,112 ∙ Нp + 0,0124 ∙ W­P= 0,112 ∙ 3,92 + 0,0124∙ 2,03= 0,464 [нм3/кг. т.] 
L N2 = 0,79 ∙ Lвд + 0,018 ∙ Np=0,79 ∙ 7,435   + 0,08 ∙ 1,06= 5,958  [нм3/кг.т.]
LSO2 = 0,007 ∙ Sp = 0,0075 ∙ 0,53 = 0,0037 [нм3/кг. т.]
 
L O2 = 0,21 ∙ (α – 1) ∙ Lв0= 0,21 ∙ (1,15 – 1) ∙ 6,465 =0,204 [нм3/кг. т.]
Lп.г.= 1,117 + 0,464 + 5,958  + 0,0037 + 0,204 = 7,807 [нм3/кг. т.]
mCO2 = 1,977 ∙ LCO2= 1,977 ∙ 1,177 = 2,327 [кг/кг. т.]
mН2О =0,805 ∙ LН2О = 0,805 ∙ 0,464 = 0,374 [кг/кг. т.]        
m N2 = 1,251 ∙ L N2 = 1,251 ∙  5,958  = 7,453 [кг/кг.т.]
mSO2 = 2,928 ∙ LSO2= 2,928 ∙ 0,0037 = 0,011 [кг/кг. т.]
m O2 = 1,429 ∙ L O2 =1,429 ∙ 0,204 =  0,292 [кг/кг. т.]
m п.г.= 2,327 + 0,374 + 7,453 + 0,011 + 0,292 =10,457 [кг/кг. т.]
Таблица 1. Материальныйбаланс горения топлива.Приход материалов Количество Выход материалов Количество кг кг
Топливо:
Воздух
действительный
1
9,613
1. Углекис-лый газ
2. Водяные пары
3. Азот
4. Сернистый газ
5. Кислород
6. Ар
2,327
0,374
7,453
0,011
0,292
0,226 Итого: 10,613 Итого: 10,683
  Невязка:
         100% ∙ (Gпр – Gрас) / Gmax = 100% ∙ (10,613– 10,683) / 10,683=0,65%/>2.Материальный баланс цементной вращающейся печи.
1.   Расходные статьи материального баланса.
1.1 Топливо.
хт  [кг/кгкл]
1.2 Воздух.
    Gв = />∙хт =/>
Gв =/>= 13,522xт [кг/кгкл]
      1.3 Теоретический расход сухойсырьевой смеси.
/> ;
/>=1,524 [кг/кгкл]
Расход сырьевой смеси
        
         /> [кг/кгкл]   
      1.4 Воздух для горения топлива
        
         Vвг = Lвд ∙ хт = 7,435 ∙ хт  [нм3/кг.кл.]
        
Gвг =mвд∙ хт =9,613 ∙ хт [кг/кг т.]
     
         1.5 Пылевозврат
Действительный расход сухого сырья, где апу принимаемравным 1%:
  />=1,524 />=0,152  [кг/кг.кл]
2. Приходные статьи материальногобаланса.
2.1 Общий пылеунос
/>= 10 ∙ 1,539/100 = 0,154 [кг/кг.кл]
2.2  Выход отходящих  газов
Gог=mпг*хт+GН2Ог+w +GCO2c [кг/кг.кл]
 
GСО2с = Gсд ((ПППс – 0,35Al2O3)/100) =1,539((34,4 – 0,35∙3,73)/100) = 0,509 [кг/кг.кл]
GH2Oг =Goc — GСО2с – Gкл = 1,539/(100– 1) = 0,015 [кг/кг.кл]
         Gог = 0,509 + 0,015 + 10,683 ∙ xт = 10,683 ∙ xт  + 0,539
        
Таблица 2.Предварительный материальный баланс печи
 Приход Количество, кг/кг.кл Расход Количество, кг/кг.кл
1.Выход клинкера
2.Выход отходя-щих газов
3.Oбщий пылевы-нос
1
10,683 ∙ xг  + 0,539
0,154
1.Расход топлива
2.Сырьевая смесь
3.Воздуха на горение
4. Пылевынос
хт
1,554
9,613 ∙ хт
0,154 Сумма
10,683 ∙ xт  + 1,693 Сумма
10,683 ∙ xт  + 1,706 />3.Тепловой баланс холодильника
Приход:
1)  Теплота с клинкером,входящим в холодильник:
Qклвх=mкл ∙ Скл ∙ tкл, [кДж/кг.кл],
где tклвх=13500С,
       Скл=1,076[кДж/м3 ∙ К],
 Qклвх=1∙1350 ∙ 1,076=1452,6 [кДж/кг.кл.]
2)  Теплота с воздухом наохлаждение:
а) Барабанный холодильник
Vвохл = Vввт =0,8 ∙ Lвд ∙хт = 0,8∙7,435∙хт = 5,948∙хт  [кДж/кг.кл];
tc= 10 0C; Cв = 1,297 [кДж/кг.кл];
Qвохл = 5,948∙хт  ∙10∙ 1,297 =77,145∙хт 
б) Колосниковый холодильник
Qвохл = 3 ∙ 1,297 ∙ 10 = 38,91[кДж/кг.кл];
где Vвохл=3 [м3/кг. кл].         
Расход:
1)  Теплота с клинкеромвыходящим из холодильник:
а) Qклвых=mкл∙Скл∙tклвых;
где Скл=0,829кДж/кг∙Кл,       tклвых=2000С,
Qклвых=1∙0,829∙200=165,8 [кДж/кг∙Кл].
б)  Скл=0,785[кДж/кг ∙Кл],       tклвых=1000С,
Qклвых=1∙0,785∙100=78 [кДж/кг∙К].
2)  Теплота с избыточнымвоздухом:
б) Qвизб= (Vвохл — Vввт)∙Cв = (3 – 5,948 ∙ хт) ∙ 150 ∙ 1,305=587,25 – 1164,32 ∙ хт
3)  Теплота через корпус:
Qч.к.х= S · α ·(tк – toc)/Bкл
где tк=500С,
       tос=100С,
α = (3,5+0,062 · tк) · 4,19= (3,5 + 0,062 · 50) · 4,19 = 27,67


а) S=π · D · L =3,14 · 3 · 50= 471 [м3]
Qч.к.х = 471,0 · 27,67 · (50 – 10)/10000 = 52,13 [кДж/кг. Кл.]
б) S = 2 ·l ·h+2 · b · h+l · b
S = 20· 6 · 2 + 6 · 5 · 2 + 20 · 5 =400 [м2]


Qч.к.х = 400 · 27,67 · (50 – 10)/10000 = 44,27 [кДж/кг. Кл.]


4)  Теплота со вторичным воздухом:
Qв``= ΣQпр – (Qвизб – Qклвых – Qч.к.х)
а) Qв``= 1452,6 + 77,145 · хт – 165,8 – 52,13 = 1234,67 + 77,145 · хт [кДж/кг∙ Кл.]
б) Qв``= 1452,6 + 38,91 – 78 – 587,25 + 1164 · хт – 44,27 = 781,99 +1164,32 · хт [кДж/кг ∙ Кл.]
Таблица 3. Предварительныйтепловой баланс холодильника
Приход Количество, кДж/кг.кл
Расход Количество, кДж/кг.кл
1.С клинкером входящим
2. Воздух на охлаждение
1452,6
77,145∙хт 
1452,6
38,91
1.  С клинкером выходящим
2. Теплота через корпус
3.Воздух:
— избыточный
— вторичный
165,8
52,13
-
1234,67 + 77,145 · хт
78
44,27
587,25 – 1164,3∙хт
781,99 + 1164,3·хт сумма
1452,6 +
77,145∙хт  1491,51 сумма
1452,6+
77,145 · хт 1491,51 />4.Тепловой баланс вращающейся  печи.
Приход
1)  Тепло от горения топлива
Qнр = 389 ∙ Ср + 1030∙ Hp + 108.9 (Op + Sp) – 25 Wp = =389 ∙ 63,3+ 1030 ∙ 3,9 +108,9 (6,56 + 0,53) – 25 ∙ 2,03 = 29267,217 [кДж/кг ]
Qт = Qнр ∙xг = 29267,817∙хт  [кДж/кг Кл.]       
2)  Тепло вносимоетопливом
 Qтф =хт ∙ Ст ∙ tт =0,92∙ 70 ∙хт = 64,4 ∙хт [кДж/кг Кл.]
3)  Тепло вносимоесырьевой смесью
Qc/cм =( Gc/cмд ∙Сc/cм+  GН2ОW∙ CН2О) ∙ tc = (1,539 ∙ 0,832 + 0,015 ∙4,19) ∙ 20 = 26,86 [кДж/кг Кл.]
4)  Тепло возвратной пыли.
QпВозв = GпВозв ∙Сп ∙ tп = 0,152 ∙ 1,06 ∙ 100 = 16,112 [кДж/кг Кл.]

5) Тепло воздуха вторичного и первичного
Qвпер = Vв ∙Св ∙ tв = 0,2 Lвд ∙ хт ∙10 ∙1,259 =0,2 ∙7,435 ∙хт ∙ 10 ∙ 1,259 =18,72∙ хт
Теплота вторичного воздуха из теплового баланса холодильника
а) Qввт=1234,67 + 77,145 · хт [кДж/кг Кл.]
б) Qввт= 781,99 + 1164,3·хт [кДж/кг Кл.]
Расход
1. Тепловойэффект клинкерообразования:
Qтек = Qдек + Qдег + Qж.ф. — Qэкз
где Qдек=GСаСО3∙1780 – теплота на декарбонизацию,
GСаСО3=GСО2с∙МсаСО3/(44 ∙ МСО2),
GСаСО3=0,59∙100/44=1,157 кг/кг. кл,
Qдек=1,157 ∙ 1780 = 2059,46 [кДж/кг Кл.]
Qдег=GН2Ог∙7880 – теплота на дегидратацию глины.
Qдег= 0,015 ∙ 7880 = 118,2  [кДж/кг Кл.]
Теплотаобразования жидкой фазы:
Qж.ф.=100 [кДж/кг Кл.].
Теплотаобразования клинкерных минералов:
Qэкз=0,01∙(528∙C3S+715∙C2S+61∙C3A+84∙C4AF),
Qэкз=0,01∙(528∙50+715∙23+61∙10+84∙12)= 444,63 [кДж/кг Кл.]
Qтек= 2056,46 + 118,2 + 100 – 444,63 = 1833,03  [кДж/кг Кл.]
2.  С клинкером, выходящимиз печи:
 
Qклп=Qклвх=1452,6 [кДж/кг Кл.]
3.  Тепло с пылью:
Qп= Gпобщ ∙Сп ∙ tо.г., [кДж/кг Кл.],
Qп=1,06 ∙ 300 ∙ 0,154 = 48,97  [кДж/кг Кл.]
4.  Тепло на испарениевлаги из сырья
Qм = 2500 ∙ GН2Ог =2500 ∙ 0,015 =37,5 [кДж/кг Кл.]
5.  Потери тепла корпусомв окружающую среду:
Qч/к.=SF∙a(tc-tв)/В, [кДж/кг Кл.],
1. участокдекарбонизации  50%, 150 — 250
2. участок: обжиги охлаждение 50%, 200-3000С.
F1 =3,14 ∙2,9 ∙ 0,2 ∙ 0,56 + 0,3 ∙ 0,56∙ 3,14 ∙ 2,44 = 230,7 м2
F2 = 3,14 ∙ 2,44 ∙ 56 ∙ 0,5 = 214,5 м2
 
α1 = (3,5 + 0,062 ∙ tн) ∙ 4,19 = (3,5 + 0,062 ∙150 ) ∙4,19 = 53,63
α2 = (3,5 + 0,062 ∙ tк) ∙ 4,19 = (3,5 + 0,062 ∙200 ) ∙4,19 = 66,62
Qч/кп.= (230,7 ∙ 53,63∙ (150-10) + 214,5 ∙ 66,62∙ (200 – 10))/10200 = 436.0
  [кДж/кг Кл.]
тогда потери через корпус печи, приусловии что через корпус теряется около 80% тепла.
Qч/к = 436+ 436 ∙ 0,2 = 523,2     [кДж/кг Кл.]
6.  Потери тепла сотходящими газами
Qог = [(LCO2∙ CCO2 + LH2O∙ CH2O + LN2∙ CN2 + LSO3∙ CSO3 + LO2∙ CO2) ∙ xт + 
+(GH2OW + GH2Oг)/ρH2O∙CH2O+ GCO2/ρCO2 ∙ CCO2] ∙tог = [(1,177∙ 1,863 + 0,464∙ 1,542 + 5,958∙1,307 + 0,0037∙ 1,955 + 0,204∙ 1,356) ∙ xт + (0,015 + 0,015)/1,542+ 0,509/1,977∙1,863] ∙ 300 = 3293,76 ∙хт + 161,15
Находим удельный расход топлива
а) 29267,817 · хт+ 64,4 · хт  + 26,4 + 16,112 + 1234,67 + 77,145· хт +18,72 · хт = 1833,03 + 1452,6 + 48,97 + 37,5 +583,2 + 3293,76 · хт+ 161,15
26134,322 · хт= 2839,268
хт =0,108   [кДж/кг ∙ Кл.]
[x] = 29267.817 · 0108/10200 = 0,309 =309 [кг. Усл. т/т. Кл.]
б) 29267,817 · хт+ 64,4 +26,4 + 16,112 + 781,99 + 1164,32 · хт + 18,72 · хт= 1833,03 + 1452,6 + 48,97 + 37,5 + 523,5 + 3293,76 · хт + 161,15
27221,497 · хт= 3232,248
хт =0,118 [кг/кг ∙ Кл.]
[хт] =29267,817 · 0,118/10200 = 0,338 =338 [кг. Усл. т/т. Кл.]/>5.Сводные данные./>Таблица 6. Материальныйбаланс печи
Приход
Материала
Количество,
Кг/кгкл
Расход
 материала
Количество,
кг/кгкл а б а б 1. Клинкер 1 1 1. Топливо 0,108 0,118 2. Отходящие газы 1,692 1,799 2. Воздух на горение топлива 1,038 1,134 3. Общий пылеунос 0,154 0,154 3. Сырьевая смесь 1,554 1,554 4. Пылевозврат 0,152 0,152 Сумма: 2,846 2,953 Сумма: 2,859 2,966
Невязка:
                   а) 100 ∙ (2,859– 2,846) / 2,846=0,35%
                   б) 100 ∙ (2,966– 2,953) / 2,953=0,33%
Таблица 6. Тепловой баланс холодильника
Приход Количество, кДж/кг.кл Расход Количество, кДж/кг.кл а б а б
1.С клинкером входящим
2. Воздух на охлаждение
1452,6
8,33
1452,6
38,91
1.С клинкером выходящим
2.Через корпус
3.Воздух
— избыточный
— вторичный
165,8
52,13
-
1243,0
78
44,27
449,86
919,38 сумма 1460,93 1491,51 сумма 1463,01 1491,51
Таблица 7. Тепловойбаланс печи
 Приход Количество, кДж/кг.кл Расход Количество, кДж/кг.кл а б а б
1. Сгорание топлива
(химическая теплота)
2.Физическая теплота
1.  3.Сырьевая смесь
2.  4.Возвратная пыль
3.  5. Воздух
4.  — первичный
5.  — вторичный
3160
6,955
26,86
16,112
2,021
1243
3453,53
7,599
26,86
16,112
2,208
919,38
1. ТЭК
2. С клинкером
3. С пылью
4. Испарение влаги
5.Через корпус печи
6. Отходящие газы
1833,03
1452,6
48,97
37,5
523,2
516,87
1833,03
1452,6
48,97
37,5
523,2
549,81 cсумма 4455,868 4425,689 сумма 4412,17 4445,11
 
Невязка:
                   а) 100 ∙ (4455,868– 4412,17) / 4412,17=0,99%
                   б) 100 ∙ (4463,163– 4461,582) /4463,163 =0,03%/>6.Аэродинамический расчет
1.  Объем газообразныхпродуктов на выходе из печи
Vпг=Vог ∙ 1000 ∙ Вкл />
 
а) Vо.г.=Lп.г.∙хт+GН2Оw+г+GСО2с = 7,807 ∙ 0,135 + 0,015 + 0,015 + 0,509 = 1,59, м3/кг.кл,
б) Vо.г.=Lп.г.∙хт+GН2Оw+г+GСО2с = 7,807 ∙ 0,123 + 0,015 + 0,015 + 0,509 = 1,59, м3/кг.кл,
а) Vпг=Vог ∙ 1000 ∙ Вкл /> = 1,59 ∙ 1000 ∙10,2/>= 34039,97 м3/ч=
= 9,45 м3/с
б) Vпг=Vог ∙ 1000 ∙ Вкл /> = 1,49 ∙ 1000 ∙10,2/>= 31899,09 м3/ч=
= 8,86 м3/с
Объем газообразных продуктовперед дымососом увеличивается из-за подсосов воздуха и составит:
Vп.г.` =1,15∙Vп.г., м3/с,
а) Vп.г.`= 1,15∙9,45 =10,86 м 3/с,
б) Vп.г.`= 1.15∙ 8,86 =10.18 м3/с.
Аэродинамическиесопротивления печной установки:
Dр=Dрц + Dрвхгаз+Dрвыхгаз+Dрп+Dрэл.ф.,
где Dрп – сопротивление вращающейсячасти печи вместе с переходной камерой можно принять равным 100 Па
Dрэл.ф. – гидравлическоесопротивление электрофильтра,
             Dрэл.ф.=200-250Па,
Dргаз –сопротивление газоходов, Dргаз=70-100Па,
Dрц – сопротивление циклона =200 – 300 Па
∆рвыхгаз,Dрвхгаз –сопротивление входящих и выходящих газоходов
Dрвыхгаз = 50 – 150Па;  Dрвхгаз = 50 – 100 Па
Dробщ = 1,2 ∙ Dр = 1,2 ∙720 = 852 Па
Мощность,потребляемая дымососом:
Nд=х ∙ Vп.г.`∙Dробщ/hобщ­ , кВт,
а) Nд=1,2 ∙ 10,86 ∙ 852/1000=11,1 кВт,
б) Nд=1,2 ∙ 10,18 ∙ 852/1000=10,4 кВт.
Основныетеплотехнические показатели печной установки:
1)  Тепловой КПД печи:
hтепл=[(Qтэк+Qисп)/Qг]∙100%,
а) hтепл=[(1833 + 37,5)/4488,089] ∙ 100=41,67 %,
б) hтепл=[(1833,03 + 37,5)/4463,163] ∙ 100=41,91%.
2)  Технологическое КПДпечи:
hтех=(Qтех/Qг)∙100%,
а) hтех=(1833,03/3160,92)∙100=57,99%,
б) hтех=(1833,03/3453,53)∙100=53,077%. Заключение.
         Вданном курсовом проекте требовалось рассчитать теплотехническую эффективность заменыбарабанного холодильника на колосниковый.  По результатам расчета удельныйрасход топлива на обжиг 1 кг клинкера до замены составлял 0,108  кг/кгкл,после замены после замены увеличился до 0,118 кг/кгкл. Увеличилисьпотери с избыточным воздухом на 449,86 кДж/кг). Но уменьшились потери с выходящимиз холодильника  на 87,7. После замены удельный расход условного топлива увеличилсяна 29 кг.Усл.т/т.Кл… Уменьшился теплотехнический КПД печи на 4 %./>Литература
1.  Ю.М. Бутт, М. М.Сычёв, В. В. Тимашев «Химическая технология вяжущих материалов» М. Высшая школа1980


2.  Левченко П. В. «Расчетпечей и сушил силикатной промышленности» М. Высшая шкала 1968 г.


3.  Теплотехническиерасчёты тепловых агрегатов в производстве вяжущих материалов  Б. 1986