Проектирование моста через несудоходную реку

Содержание Введение 1 Анализ местных условий строительства 1.1 Характеристика водотока 1.2 Геологические условия 1.3 Железнодорожный участок
1.4 Выбор фундаментов опор 1.5 Конструкции промежуточных опор и устоев 1.6 Тип пролетного строения 2 Разработка моста 2.1 Эскизное проектирование промежуточной опоры 2.2 Эскизное проектирование устоев 2.3 Составление чертежа моста 3 Определение стоимости моста 4 Типовой расчет на прочность балочно-разрезного пролетного строения из обычного железобетона 4.1 Основные исходные данные 4.2 Эскиз поперечного сечения 4.3 Расчет плиты проезжей части 4.4 Расчет главной балки Заключение Список используемых источников Введение Проектирование мостов – одна из самых важных, интересных и ответственных работ инженеров-проектировщиков, требующая серьезного подхода, а также определенных умений и навыков. И если проектирование дороги сейчас считается практически полностью автоматизированным процессом, то проектирование мостов требует от инженеров-проектировщиков не только получения необходимых данных и проведения исследований, но и творческого, индивидуального подхода. А всё потому, что и у нас в России, и в других странах встречаются не просто стандартные и обычные мостовые сооружения, но также и мосты, которые зачастую просто потрясают наше воображение. Архитектура мостов такова, что порой просто превосходит многие памятники культуры древнейших времен. Например, если вспомнить Санкт-Петербург, то там мосты играют нескольку другую роль, нежели просто сооружение для перехода. Именно большое разнообразие мостовых конструкций, их различная форма и оформление отличают культурную столицу нашей Родины от многих других её городов. Бывают мосты, спроектированные и выстроенные довольно давно, оформленные в разных стилях - барокко, классицизм. Есть мосты висячие, бетонные, каменные, металлические, и проектирование каждого моста, и много лет назад, и сейчас, требовало от проектировщиков индивидуального подхода, поскольку ни в одном месте мира нет мостов, выстроенных совершенно одинаково – что-то, но отличает их. В курсовой работе на тему «Проектирование моста через несудоходную реку» необходимо запроектировать железобетонный мост под однопутную железную дорогу через несудоходную реку. Составить схему моста (масштаб 1:200) с указанием необходимых размеров и отметок. Выполнить расчет главной балки железобетонного пролетного строения с ненапрягаемой арматурой. 1 Анализ местных условий строительства 1.1 Характеристика водотока Номер профиля мостового перехода – 4 Отметка уровня меженной воды, м – 45,8 Отметка уровня высокой воды, м – 48,0 Ширина русла на УМВ, м – 45 Глубина русла при УМВ, м – 2,4 Ширина русла на УВВ, м – 87,5 Глубина русла при УВВ, м – 4,6 Отметка уровня высокого ледохода, м – 48,0 Отметка уровня низкого ледохода, м – 45,8 Толщина льда, м – 0,5 Заданное отверстие моста, м – 50 Коэффициент размыва русла, - 1,4 При заданном коэффициенте размыва для всех точек перелома профиля вычисляю глубину реки после размыва (hp) по формуле:
hp = kp·h (1.1) где h – бытовая глубина при УВВ kp – коэффициент размыва русла hp1 = (48,0-48,0)1,4=0 м; hp2 = (48,0-46,8)1,4=1,68 м; hp3 = (48,0-45,8)1,4=3,08 м; hp4 = (48,0-44,0)1,4=5,6 м; hp5 = (48,0-43,4)1,4=6,44 м; hp6 = (48,0-43,4)1,4=6,44 м; hp7 = (48,0-43,8)1,4=5,88 м; hp8 = (48,0-45,8)1,4=3,08м; hp9 = (48,0-46,6)1,4=1,96 м; hp10 = (48,0-48,0)1,4=0 м 1.2 Геологические условия Грунт нижнего слоя – глина неограниченной мощности Глина — мелкозернистая осадочная горная порода, пылевидная в сухом состоянии, пластичная при увлажнении. Глина состоит из одного или нескольких минералов группы каолинита (происходит от названия местности Каолин в Китае), монтмориллонита или других слоистых алюмосиликатов (глинистые минералы), но может содержать и песчаные и карбонатные частицы. Как правило породообразующим минералом в глине является каолинит, его состав: 47 % (мас) оксида кремния (IV) (SiO2), 39 % оксида алюминия (Al2О3) и 14 % воды (Н20). Диаметр частиц глин менее 0,005 мм; породы, состоящие из более крупных частиц, принято классифицировать как лёсс. Большинство глин — серого цвета, но встречаются глины белого, красного, жёлтого, коричневого, синего, зелёного, лилового и даже чёрного цветов. Окраска обусловлена примесями ионов — хромофоров, в основном железа в валентности 3 (красный, желтый цвет) или 2 (зеленый, синеватый). Основным источником глинистых пород служит полевой шпат, при распаде которого под воздействием атмосферных явлений образуются каолинит и другие гидраты алюминиевых силикатов. Некоторые глины осадочного происхождения образуются в процессе местного накопления упомянутых минералов, но большинство из них представляют собой наносы водных потоков, выпавшие на дно озёр и морей. Глина — это вторичный продукт земной коры, осадочная горная порода, образовавшаяся в результате разрушения скальных пород в процессе выветривания. Грунт верхнего слоя – суглинок мощностью 8,6 – 3,4 м Сугли́нок — осадочная горная порода, глина низкой пластичности, содержащая до 30—40 % примеси песка (менее 0,01 мм). Существует 3 разновидности суглинка: валунный, лёссовидный, покровный. Глубина промерзания грунта, м – 1,2 1.3 Ж.д. участок Мостовой переход находится в умеренном континентальном климате. Мост расположен на прямом и горизонтальном участке однопутной железной дороги I категории. Первая подвижка льда происходит на уровне меженных вод. Наивысший уровень ледохода совпадает с уровнем высоких вод. Дорога пересекает реку под прямым углом. Класс временной подвижной нагрузки – К 13. Определяю отметку подошвы рельса по формуле: ПР = УМВ + ΔН, (1.1) где ΔН – возвышение подошвы рельса над уровнем меженных вод – 8,3 м ПР = 13,4 + 8,3 = 21,9 м 1.4 Конструкции промежуточных опор и устоев Свайные фундаменты используются при строительстве на просадочных грунтах, а также при грунтах с низкой несущей способностью (менее 1,5 кг/см²). В зависимости от способа передачи нагрузки от конструкций здания или сооружения на грунт различают сваи – стойки и висячие сваи. Сваи – стойки используются в ситуации, когда мощный слой грунта высокой несущей способности находится под пластами слабого грунта на относительно небольшой глубине. В таком случае, сваи прорезают толщу слабого грунта и опираются на прочный грунт, передавая на него усилия от вышерасположенных конструкций. В случае, когда грунт с высокой прочностью расположен на недостижимой для свай глубине, то используются висячие сваи, которые, уплотняя при погружении грунт между сваями, позволяют использовать его в качестве основания. В таком случае при расчете свайного фундамента учитывается как трение боковой поверхности сваи о грунт, так и работа пяты сваи. Свайные фундаменты имеют ростверк, опирающийся непосредственно на оголовки свай и предназначенный для передачи нагрузки от конструкций здания или сооружения. По виду материала свайные фундаменты бывают деревянные, железобетонные, набивные бетонные и железобетонные, стальные и грунтовые. По методу погружения в грунт свайные фундаменты бывают забивные, набивные и завинчивающиеся. Тип свайного фундамента определяется в зависимости от характера работы конструкций здания или сооружения, комбинаций нагрузок, гидрогеологических характеристик грунта, наличия предприятий стройиндустрии, технологических возможностей специализированных предприятий и экономической эффективности. В настоящее время для индустриального строительства используются забивные и буронабивные железобетонные сваи. Забивные железобетонные сваи имеют квадратное сечение и один острый конец. Длина их колеблется от 3 до 12 метров, но для устройства свайных фундаментов на слабых грунтах большой мощности, применяются составные сваи длиной до 24 м, причем сначала забивается нижняя часть, а после погружения на всю длину, к ней крепится верхняя часть, благодаря которой свая достигает проектной отметки. После срубки нарушенного работой забивного механизма бетона, обнажаются верхние концы арматуры, которые затем входят в толщу монолитного ростверка. В последнее время широкое распространение получили свайные фундаменты с набивными сваями. Видов набивных свай насчитывается несколько десятков. Чаще других применяются следующие виды: - сваи с металлической оболочкой, забиваемой в грунт – применяются в слабых и обводненных грунтах, когда стенки скважины обрушиваются до начала бетонирования сваи; - сваи с извлекаемыми обсадными трубами – применяются в слабых грунтах. Представляют собой сваи длиной от 6 до 12 м. Обсадная труба диаметром от 220 мм погружается до заглубления в плотные слои грунта на 0,2 – 0,5 м. После этого приступают к бетонированию свайного фундамента с одновременным извлечением обсадной трубы. Во избежание прорыва грунта через свежеуложенный бетон, подъем трубы ведется таким образом, чтобы в ней всегда оставалась бетонная пробка высотой 0,4 – 0,7 м; - сваи в пробуренных или пробитых скважинах пригодны для использования в сухих и маловлажных связных грунтах, не требующих специальных мероприятий по укреплению стенок скважины. В этом случае сначала пробуривается лидерная скважина, потом выполняется уширение в нижнем основании скважины, после чего устанавливается арматурный каркас и производится бетонирование сваи.
Для слабосвязных грунтов разработана технология вытрамбовки скважины специальным пробойником, изготовленном из толстостенной трубы с приваренным острием на одном конце. Острым концом пробойник забивается копром на проектную глубину без устройства лидерных скважин. При этом стенки скважины уплотняются до состояния, позволяющего установить в полученную скважину арматурный каркас и забетонировать сваю.
1.5 Конструкции промежуточных опор и устоев При наличии ледохода принимают массивные промежуточные опоры сборно-монолитной конструкции обтекаемой формы ( для уменьшения местного размыва). Конструкция устоев зависит от высоты насыпи на подходах к мосту (HH) и длины береговых пролетных строений. Высота насыпи HH = БН – ОД (1.1) где БН – отметка бровки насыпи , назначенная на 0,9 м и ниже отметки подошвы рельса на дорогах I и II категории; ОД – отметка дна у концов моста. Данные о типовых свайных устоях (типовые проекты №708 и 8828) имеются в справочном материале, выдаваемом каждому студенту. 1.6 Тип пролетного строения Определим длину пролетного строения по формуле lп = (1.6) lп =м. Полная длина принимается 16.5 м, расчетный пролет l=15.8 м, строительная высота 1.9 м, высота балки (плиты hб)=1.4 м, объем железобетона = 36.93 . Выбирая тип пролетного строения, и назначая его длину, следует контролировать соблюдение требования о возвышении низа пролетного строения над УВВ. Максимально допустимая строительная высота пролетного строения (1.7) ориентируясь на принимаем типовые ребристые пролетные строения из обычного ж/б. lп=16,5м; lр=15,8м; hстр.=1,9м; hт=1,4м; Vж.б. =36,93. 2 Разработка моста Заданный для курсового проектирования мостового перехода вычерчивают в масштабе 1:200 на листе миллиметровой бумаги формата А2. На профиле показывают геологическое строение, уровни воды, линию дна реки после размыва, линию подошвы рельса (ПР). 2.1 Эскизное проектирование промежуточной опоры На рисунке 2.1 представлен эскиз промежуточной опоры. Выбрав в первом приближении типовое ребристое напряженное пролетное строение полной длины м, ширина имеющую строительную высоту (не превышающую максимально допустимую по рекомендации разд. 1.6), ширину тела опоры b=200см, С=600см, определяем отметку верха опорной площадки (ОП) , (2.1) где - высота опорных частей пролетного строения (для …16,5м =0,22м ) . При заданной толщине льда () определяем отметку обреза фундамента (ОФ) , (2.2) Минимальные значения толщины опорной площадки () и оголовка (подферменной плиты) принимаются ;, (2.3) здесь - ширина подферменника по фасаду, принимаемая на 20см шире толщины опоры 1-опорная площадка; 2-подферменная плита (оголовок); 3-тело опоры; 4-фундамент; 5-пролетные строения; Рис. 2.1 - Эскиз промежуточной опоры с фундаментом на опускном колодце Высота тела опоры (2.3) Принимаем тогда . Тогда, чтобы определить обрез фундамента (ОФ) необходимо (2.4) 44,61,3=43,3м. Вычисляем объем подферменной плиты по формуле (2.5) Вычисляем объем тела (2.6) . Вычисляем объем фундамента (2.7) . 2.2 Эскизное проектирование устоев Размеры устоя по фасаду определяют геометрически в зависимости от высоты Нн. Подошва фундамента заглублена в несущий слой на 0.5м.
а – рекомендации и пример эскиза фасада устоя; б – вид со стороны пролета; Рисунок 2.1- Эскизное проектирование устоя 2.3 Составление чертежа моста Фасад моста вычерчивают в масштабе 1:200. Пролетные строения изображают в виде прямоугольников высотой, равной строительной высоте минус 0.15 м, и длиной, равной половине длине пролетных строений. На фасадах промежуточных опор и устоев показывают отдельные их части и фундаменты. При вычерчивании устоев изображают также насыпь и конусы. Рядом с фасадом моста вычерчивают поперечный разрез, на котором показывают сечение пролетного строения и вид на промежуточную опору. На фасаде моста указывают длину моста (расстояние между задними гранями устоев); длины пролетных строений и величины зазоров между ними; строительные высоты пролетных строений; возвышение низа конструкции пролетных строений над уровнем высокий вод; размеры по фасаду отдельных частей одной из промежуточных опор; отметки уровней воды, подошвы рельса и Бровки Насыпи (БН), Низа Конструкции пролетного строения (НК), Верха Опоры (ВО), Обреза Фундамента (ОФ), номера опор, начиная с левого берега. Размеры на чертеже дают в метрах, отметки в метрах.
3 Определение стоимости моста Таблица 3.1- Подсчет объемов работ и стоимости моста Наименование работ и подсчет объемов
Единица измерения Объем работ Стоимость, руб. единичная общая Устройство и разборка деревянного шпунтового ограждения 23,4 100 2340 Изготовление и забивка свай - с земли - с плавсредств 46,08 35,3 140 180 6451,2 6356 Устройство ж/б ростверков промежуточных опор и устоев 180,5 150 27075 Кладка устоев из сборных блоков 23,8 200 4760 Сборно-монолитная кладка тела промежуточных опор 226,8 120 27216 Устройство монолитных ж/б подферменников 36,3 160 5808 Изготовление и установка на опоры балочных пролетных строений из предварительно не напряженного ж/б 147,72 240 35453,8 Устройство мостового полотна на балласте 73,75 90 6637,5 Стоимость моста Руб. - - 122 тыс. 096руб. 5коп. Общий объем кладки 696,5 - - В том числе сборной кладки 366,3 - - Коэффициент сборности = 0,53 4 Типовой расчет на прочность балочно-разрезного пролетного строения из обычного железобетона 4.1 Основные исходные данные Метод расчета – по предельным состояниям. Нормы проектирования: СНИП 2.05.03-84. Полная длина пролетного строения lп=16,5 м; Расчетный пролет lр=15,8 м; Класс временной подвижной нагрузки К=13; Класс бетона по прочности на сжатие – В 20; Класс рабочей арматуры – A I. 4.2 Эскиз поперечного сечения Балочно-разрезное железобетонное пролетное строение состоит из двух Т-образных блоков, включающих плиту и ребро (Рисунок 4.1). Плиты двух блоков с наружными бортиками высотой 35 см образуют балластное корыто, на котором размещено мостовое полотно. Основные размеры поперечного сечения применительно к типовому проекту №557. Рисунок 4.1- Поперечное сечение пролетного строения 4.3 Расчет плиты проезжей части Плита рассчитывается как самостоятельный элемент, работающий на изгиб в поперечном направлении и, кроме того, плита вводится в расчетное сечение главной балки, изгибаемой в продольном направлении. Наружная и внутренняя части плиты заделаны одной стороной в главную балку. Поэтому в качестве их расчетной схемы консольная пластинка шириной 100см. Консольные части плиты работают на изгиб. Небольшие усилия (момент и поперечная сила) действуют в местах заделки плит в главную балку (сечение I-I и II-II на рисунке 4.2) а – положение опасных сечений б – расчетная схема Рисунок 4.2 - Расчетная схема плиты Постоянными нагрузками являются: - собственный вес плиты (определяется по данным эскиза на рисунке 4.1 при удельном нормативном весе железобетона γжб=24,5 кН/). Подсчет постоянных нагрузок выполнен в табличной форме (таблица 4.1). Временная вертикальная подвижная нагрузка вычисляется по формуле (с учетом указаний п. 2,б прил. 5 СНиП 2.06.03-84) (4.1) где K – класс нагрузки (K=13); B – ширина распределения нагрузки поперёк пути (B=lш+2H, где lш – длина шпалы; H – толщина балласта под шпалой );
Заменив распределенные нагрузки равнодействующими силами, вычисляем усилия в табличной форме (таблица 4.1). При этом коэффициент надёжности по нагрузке γf принят: - для нагрузок от плиты, тротуаров и перил – 1,1; -для балласта – 1,3; - для временной нагрузки - 1,3 (при =0). Коэффициент динамики принят: I+ µ=1,5 (при =0).
Расчетное сечение плиты показано на рисунке 4.3 Рисунок 4.3 - Расчетное сечение плиты Воспользовавшись условием прочности плиты при изгибе (рисунок 4.3) и приняв плечо внутренней пары сил Z=0,85*h0, определяем требуемую площадь сечения арматуры по формуле
(4.2) где M – наибольший (из сравнения по сечениям I-I и II-II) изгибающий момент; - расчетное сопротивление арматуры (для класса А-I – 200 МПа); - рабочая высота сечения, определяемая, при толщине защитного слоя С = 20 мм и выбранном диаметре арматуры 12мм: , (4.3) =22,4см. Таблица 4.1- Подсчет нагрузок и расчетных усилий в сечениях плиты проезжей части. Номер нагрузки Вид нагрузки и формулы подсчета Нормативные усилия Расчетные коэффициенты γi(I+µ) Расчетные усилия Qi КН Плечо м Mi кН/м Qi КН Mi кН/м Сечение I-I 1 Перила 1,00 1,51 1,51 1,1 1,1 1,68 2 Двутавр 1,30 1,23 1,60 1,1 1,43 1,76 3 Бортик: 0,350,14 1,20 0,87 1,04 1,1 1,32 1,14 4 Плита: 0,940,1624,5 3,68 0,47 1,73 1,1 4,05 1,90 5 Балласт: 0,800,5019,4 7,76 0,40 3,10 1,3 10,09 4,03 6 Временная: 0,5276,36 39,7 0,26 10,32 1,3;1,5 77,42 20,12
Итого по сечению I-I: 95,41 30,63 Сечение II-II 7 Плита: 0,640,1624,5 2,51 0,32 0,80 1,1 2,76 0,88 8 Балласт: 0,040,519,4 6,21 0,32 1,98 1,3 9,07 2,57 9 Временная: 0,6476,36 48,87 0,32 15,64 1,3;1,5 95,3 30,5 Итого по сечению II-II: 106,13 33,95 Число арматурных стержней , (4.4) где - площадь поперечного сечения одного стержня (у принятого стержня диаметром 12мм ): Принимаем число арматурных стержней 8штук, 12мм, с площадью , (4.5) Проверка прочности , (4.6) где - расчетное сопротивление 10,5 МПа;
b – расчетная ширина сечения (100см); x – высота сжатой зоны бетона, определяемая по формуле: , (4.7) Имеем М=3395,000 кНсм

4.4 Расчет главной балки В качестве расчетной схемы пролета принята балка на двух шарнирных опорах с пролетом lр, равным расстоянию между центрами опорных частей (lр=15,8м). Опасными сечениями являются сечения в середине пролета, где действует наибольший изгибающий момент M0,5, и сечение на опоре, где действует максимальная поперечная сила Q0. Расчетные усилия в опасных сечениях получаем загружением соответствующих линий влияния (рисунок 4.1). Рисунок 4.1- Расчетная схема и линии влияния усилий Постоянная равномерно распределенная нагрузка от собственного веса пролетного строения с тротуарами и перилами , (4.1) где - объем пролетного строения; - удельный вес железобетона (); - вес одного погонного метра двух тротуарных плит с перилами (4,9 кН/м): кН/м. Нагрузка балласта с частями пути , (4.2) где - площадь сечения балластной призмы (3,76*0,5=1,86); – удельный вес балласта с частями пути (19,4 кН/): Временная вертикальная нагрузка от подвижного состава принимается равномерно-распределенной , (4.3) где К – класс устанавливаемой нагрузки (13); - интенсивность эквивалентной нагрузки при К = I, принимаемая по таблице I, приложение 5 СН и II 2.05.03-84 при значении длины нагружения линии влияния λ и положении её вершины При загружении линий влияния нагрузкой q (Рисунок 4.1) учтено примечание к п. 2.6 прил. 5 СНиПа о том, что при езде на балласте значение принимается по графе независимо от положения вершины линии влияния. Расчетный изгибающий момент в середине пролёта, приходящийся на главную балку одного из двух блоков (4.4) где - коэффициент надежности по нагрузке (1,1 – для собственного веса); 1,3 – для балласта; 1,3 – 0,003*- для подвижной нагрузки); - коэффициент динамики (1+); - площадь линии влияния. Здесь , (4.5) =1,3-0,003*15,8=1,253. (1+), (4.6) (1+)=1,279. , (4.7) Момент в четверти пролета (для построения эпюры) , (4.8) . =4677,05кНм. Расчетная поперечная сила Q0 у опоры (см. рисунок 4.1) , (4.9) . , (4.10) Уточнение размеров расчетного поперечного сечения главной балки. а) фактическое сечение блока; б) расчетное сечение; Рисунок 4.2 - К назначению основных размеров расчетного сечения Имея ширину полки блока 208 см, в расчет принимаем ширину полки =180 см, сто не превышает расстояния между осями балок (см. рис. 4.1). Задавшись расстоянием от ц.т. арматуры до низа балки а=13,22 см и приняв высоту сжатой зоны бетона , находим требуемую величину плеча внутренней пары сил; , (4.11) где - площадь сжатой зоны бетона (заштрихована на рисунке 4.2,б); - расчетное сопротивление бетона класса B20 (=10,5 МПа): Тогда требуемая высота балки будет h=z+a+, (4.12) h=165+16+=191см. следовательно, высоту балки следует принять 195 см (против 140см принятой по эскизу на рисунке 4.1). Уточняем ширину ребра балки из условия h0=hб*a , (4.13) Оставляем ранее назначенную ширину ребра b=50см (см. Рисунок 4.1)
Определяем количества и положение по границе полки и ребра (т.е. x=h’1), из условия прочности находим требуемую площадь сечения арматуры в нижнем поясе балки , (4.14) .
Полученную площадь арматуры увеличиваем на 8-10%, учитывая приближенный характер формул. Назначив диаметр продольной арматуры D=32мм, находим число стержней , (4.15) где А1 – площадь сечения одного стержня: принимаем 26 шт. 32 A-I c фактической площадью сечения; Размещение стержней в нижней зоне главной балки показано на Рисунке 4.3. Назначив толщину защитного слоя С=3,5 (d05см), находим расстояние от низа балки до центра тяжести растянутой арматуры; , (4.16) где - количество стержней в i-ом горизонтальном ряду; - расстояние от оси горизонтального ряда до низа балки: Рабочая высота сечения Проверка прочности по изгибающему моменту. Проверяем условие прохождения нейтральной оси в ребре балки , (4.17) верно, следовательно, нейтральная ось пересекает ребро балки. Рисунок 4.3- Размещение стержней в главной балке Рабочая высота сечения Условие прочности балки , (4.18) , (4.19) где x – высота сжатой части бетона: , (4.20) Имеем следовательно, условие прочности соблюдается. Заключение В курсовой работе на тему «Проектирование моста через несудоходную реку» был запроектирован железобетонный мост, под однопутную железную дорогу, через несудоходную реку. Составлена схема моста в масштабе М 1:200, с указанием всех размеров и отметок. Был выполнен расчет главной балки железобетонного пролетного строения с ненапрягаемой арматурой. При проектировании моста применены сборные конструкции пролетных строений и опор, предпочтение отдано свайным фундаментам. Одной из главных задач является – повышение эффективности капитальных вложений путем сокращения продолжительности и стоимости строительства. Применение арматуры позволило увеличить размеры блоков сборных конструкций, а соответственно, повысить прочность самой конструкции. Список используемых источников 1. СНиП 2.05.03 – 84. Мосты и трубы/Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. -200 с. 2. Проектирование деревянных и железобетонных мостов/Под ред. А.А. Петропавловского. М.: Транспорт, 1978. -352 с. 3. Справочный материал к курсовой работе по дисциплине «Сооружение и эксплуатация мостов, тоннелей и труб». Ростов-на-Дону: РИИЖТ. 1992. -10 с. 4. Мосты и тоннели на железных дорогах/Под ред. В.О. Осипова. М.: Транспорт, 1987. -367 с. 5. Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине «Сооружение и эксплуатация мостов, тоннелей и труб». Расчет на прочность балочно-разрезного пролетного строения с ненапрягаемой арматурой.