4

Министерство образования Российской Федерации

ТОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ И РАДИОЭЛЕКТРОНИКИ (ТУСУР)

Кафедра радиоэлектроники и защиты информации (РЗИ)

УТВЕРЖДАЮ

Заведующий кафедрой РЗИ

доктор технических наук, профессор

________________В.Н. Ильюшенко

____ _____________________2003 г.

Проектирование цепей коррекции, согласования и фильтрации усилителей мощности радиопередающих устройств

Учебно-методическое пособие по курсовому проектированию

для студентов радиотехнических специальностей

Разработчик:

доцент кафедры РЗИ

кандидат технических наук

_______________А.А. Титов;

Томск - 2003

УДК 621.396

Рецензент: А.С. Красько, старший преподаватель кафедры Радиоэлектроники и защиты информации Томского государственного университета систем управления и радиоэлектроники.

Титов А.А.

Проектирование цепей коррекции, согласования и фильтрации усилителей мощности радиопередающих устройств: Учебно-методическое пособие по курсовому проектированию для студентов радиотехнических специальностей. - Томск: Томск. гос. ун-т систем управления и радиоэлектроники, 2003. - 64 с.

Пособие содержит описание схемных решений построения цепей формирования амплитудно-частотных характеристик, согласования и фильтрации широкополосных и полосовых усилителей мощности радиопередающих устройств, методов их проектирования по заданным требованиям к тракту передачи.

© Томский гос. ун-т систем

управления и радиоэлектроники, 2003

©Титов А.А., 2003

Содержание

Введение…………………………………………………………………..……ированных данных таблицы 3.1, при условиях: используемый транзистор 3П602А; = 50 Ом; верхняя частота полосы пропускания усилителя равна 1,8 ГГц; допустимая неравномерность АЧХ равна ± 0,5 дБ. Принципиальная схема каскада приведена на рис. 3.4. Для термостабилизации тока покоя транзистора 3П602А, в схеме применена активная коллекторная термостабилизация на транзисторе КТ361А [48]. На выходе каскада включена выходная корректирующая цепь, практически не вносящая искажений в АЧХ каскада, состоящая из элементов 2,7 нГн, 0,64 пФ и обеспечивающая минимально возможное значение максимальной величины модуля коэффициента отражения ощущаемого сопротивления нагрузки внутреннего генератора транзистора (см. раздел 2.1).

Рис. 3.4 Рис. 3.5

Решение. Используя справочные данные транзистора 3П602А [49] и соотношения для расчета значений элементов однонаправленной модели полевого транзистора [1], получим:=2,82 пФ, =0,34 нГн. Нормированное относительно и значение равно: 1,77. Ближайшая величина в таблице 3.1 составляет 1,7. Для этого значения и
+ 0,5 дБ из таблицы найдем: =2,01; =1,09; =1,19. После денормирования элементов КЦ получим: =3,2 пФ; =
4,3 нГн; =3,96 нГн; =60 Ом. Коэффициент усиления рассматриваемого усилителя равен [14]: = 4,4.

На рис. 3.5 (кривая 1) приведена АЧХ рассчитанного усилителя, вычисленная с использованием полной эквивалентной схемы замещения транзистора [49]. Здесь же представлена экспериментальная характеристика усилителя (кривая 2), и АЧХ усилителя, оптимизированного с помощью программы оптимизации, реализованной в среде математического пакета для инженерных и научных расчетов MATLAB [50] (кривая 3). Кривые 1 и 3 практически совпадают, что говорит о высокой точности рассматриваемого метода параметрического синтеза. Оптимальность полученного решения подтверждает и наличие чебышевского альтернанса АЧХ [35].

3.2.2. Параметрический синтез широкополосных усилительных каскадов с корректирующей цепью третьего порядка

Схема четырехполюсной реактивной КЦ третьего порядка приведена на рис. 3.2 [5, 42, 45]. Как показано в [51] рассматриваемая КЦ позволяет реализовать коэффициент усиления каскада близкий к теоретическому пределу, который определяется коэффициентом усиления транзистора в режиме двухстороннего согласования на высшей частоте полосы пропускания [7].

Аппроксимируя входной и выходной импедансы транзисторов и - и - цепями [11, 19, 35], от схемы, приведенной на рис. 3.2, перейдем к схеме, приведенной на рис. 3.6.

Рис. 3.6 Рис. 3.7

Вводя идеальный трансформатор после конденсатора и применяя преобразование Нортона [2, 3], перейдем к схеме представленной на рис. 3.7. Для полученной схемы в соответствии с [7, 11, 35] коэффициент передачи последовательного соединения КЦ и транзистора может быть описан в символьном виде дробно-рациональной функцией комплексного переменного:

, (3.10)

где ;

- нормированная частота;

- текущая круговая частота;

- верхняя круговая частота полосы пропускания разрабатываемого усилителя;

; (3.11)

- коэффициент усиления транзистора по мощности в режиме двухстороннего согласования на частоте [7];

- частота, на которой коэффициент усиления транзистора по мощности в режиме двухстороннего согласования равен единице;

; (3.12)

,,,, - нормированные относительно и значения элементов ,,,,.

Переходя от схемы рис. 3.7 к схеме рис. 3.6 по известным значениям найдём:

(3.13)

где ;

- нормированное относительно и значение .

В качестве функции-прототипа передаточной характеристики (3.15) выберем дробно-рациональную функцию вида:

. (3.14)

Квадрат модуля функции-прототипа (3.14) имеет вид:

, (3.15)

Для выражения (3.15) составим систему линейных неравенств (3.5):

(3.16)

Решая (3.16) для различных при условии максимизации функции цели? , найдем коэффициенты квадрата модуля функции-прототипа (3.15), соответствующие различным значениям допустимого уклонения АЧХ от требуемой формы. Вычисляя полиномы Гурвица знаменателя функции (3.15), определим требуемые коэффициенты функции-прототипа (3.14). Решая систему нелинейных уравнений

относительно ,, при различных значениях , найдем нормированные значения элементов КЦ, приведенной на рис. 3.2. Результаты вычислений сведены в таблицу 3.2.

Анализ полученных результатов позволяет установить следующее. Для заданного значения существует определенное значение при превышении, которого реализация каскада с требуемой формой АЧХ становится невозможной. Большему значению соответствует меньшее допустимое значение , при котором реализуется требуемая форма АЧХ. Это обусловлено уменьшением добротности рассматриваемой цепи с увеличением .

Исследуемая КЦ может быть использована и в качестве входной корректирующей цепи усилителя. В этом случае при расчетах следует полагать , где - активная и емкостная составляющие сопротивления генератора.

Пример 3.2. Рассчитать КЦ однокаскадного усилителя на транзисторе КТ939А при условиях: 50 Ом; = 2 пФ; верхняя частота полосы пропускания равна 1 ГГц; допустимая неравномерность АЧХ ± 0,25 дБ. Выбор в качестве примера проектирования однокаскадного варианта усилителя обусловлен возможностью простой экспериментальной проверки точности результатов расчета, чего невозможно достичь при реализации многокаскадного усилителя. Принципиальная схема усилителя приведена на рис. 3.8.

Таблица 3.2 - Нормированные значения элементов КЦ

Неравномерность АЧХ
=0.1 дБ 1.805 1.415 0.868	0.128 0.126 0.122 0.112 0.09 0.05 0.0	1.362 1.393 1.423 1.472 1.55 1.668 1.805	2.098 1.877 1.705 1.503 1.284 1.079 0.929	0.303 0.332 0.358 0.392 0.436 0.482 0.518
=0.25 дБ 2.14 1.75 1.40	0.0913 0.09 0.087 0.08 0.065 0.04 0.0	1.725 1.753 1.784 1.83 1.902 2.00 2.14	2.826 2.551 2.303 2.039 1.757 1.506 1.278	0.287 0.313 0.341 0.375 0.419 0.465 0.512
=0.5 дБ 2.52 2.01 2.04	0.0647 0.0642 0.0621 0.057 0.047 0.03 0.0	2.144 2.164 2.196 2.24 2.303 2.388 2.52	3.668 3.381 3.025 2.667 2.32 2.002 1.69	0.259 0.278 0.306 0.341 0.381 0.426 0.478
=1.0 дБ 3.13 2.26 3.06	0.0399 0.0393 0.0375 0.033 0.025 0.012 0.0	2.817 2.842 2.872 2.918 2.98 3.062 3.13	5.025 4.482 4.016 3.5 3.04 2.629 2.386	0.216 0.24 0.265 0.3 0.338 0.38 0.41

На выходе каскада включена выходная корректирующая цепь, практически не вносящая искажений в АЧХ каскада, состоящая из элементов
6,4 нГн, 5,7 пФ и обеспечивающая минимально возможное значение максимальной величины модуля коэффициента отражения ощущаемого сопротивления нагрузки внутреннего генератора транзистора (см. раздел 2.1).

Рис. 3.8 Рис. 3.9

Решение. Используя справочные данные транзистора КТ939А [13] и соотношения для расчета значений элементов однонаправленной модели [10], получим: 0,75 нГн; 1,2 Ом; 15. Нормированные относительно и значения элементов равны: 0,628; 0,0942; 0,024. Подставляя в (3.12) и коэффициент функции-прототипа из таблицы 3.2 для = ± 0,25 дБ рассчитаем: = 0,012. Ближайшая табличная величина равна нулю. Для указанного значения из таблицы 3.2 найдем: = 2,14; = 1,278; = 0,512. Подставляя найденные величины в (3.13), получим: =1,512; =0,1943; =0,9314. Денормируя полученные значения элементов КЦ, определим: =4,8 пФ; =0,6 пФ; =7,4 нГн. Теперь по (3.11) вычислим: =1,81. Резистор на рис. 3.8, включенный параллельно , необходим для установления заданного коэффициента усиления на частотах менее [11] и рассчитывается по формуле [52]:

.

На рис. 3.9 приведена АЧХ спроектированного однокаскадного усилителя, вычисленная с использованием полной эквивалентной схемы замещения транзистора КТ939А [9] (кривая 1). Здесь же представлена экспериментальная характеристика усилителя (кривая 2).

3.2.3. Параметрический синтез широкополосных усилительных каскадов с ЗАДАННЫМ НАКЛОНОМ АМПЛИТУДНО-ЧАСТОТНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Проблема разработки СУМ с заданным подъемом (спадом) АЧХ связана с необходимостью компенсации неравномерности АЧХ источников усиливаемых сигналов, либо с устранением частотно-зависимых потерь в кабельных системах связи, либо с выравниванием АЧХ малошумящих усилителей, входные каскады которых реализуются без применения цепей высокочастотной коррекции.

Схема корректирующей цепи, обеспечивающей реализацию заданного подъема (спада) АЧХ усилительного каскада, приведена на рис. 3.3 [7, 53, 54].

Аппроксимируя входной и выходной импедансы транзисторов и - и - цепями от схемы, приведенной на рис. 3.3, перейдем к схеме приведенной на рис. 3.10.

Рис. 3.10 Рис. 3.11

Вводя идеальный трансформатор после конденсатора и применяя преобразование Нортона, перейдем к схеме, представленной на рис. 3.11.

Коэффициент передачи последовательного соединения КЦ и транзистора для полученной схемы может быть описан в символьном виде дробно-рациональной функцией комплексного переменного:

, (3.17)

где ;

- нормированная частота;

- текущая круговая частота;

- верхняя круговая частота полосы пропускания усилителя;

;

;

;

;

;

- нормированные относительно и значения элементов ;

В качестве прототипа передаточной характеристики (3.17) выберем функцию:

. (3.18)

Квадрат модуля функции-прототипа (3.18) имеет вид:

. (3.19)

Для выражения (3.19) составим систему линейных неравенств (3.5):

(3.20)

Решая (3.20) для различных и , при условии максимизации функции цели: , найдем коэффициенты квадрата модуля функции-прототипа (3.24), соответствующие различным наклонам АЧХ и различным значениям допустимого уклонения АЧХ от требуемой формы. Вычисляя полиномы Гурвица числителя и знаменателя функции (3.19), определим требуемые коэффициенты функции-прототипа (3.18). Значения коэффициентов функции-прототипа, соответствующие различным наклонам АЧХ и допустимым уклонениям АЧХ от требуемой формы, равным 0,25 дБ и 0,5 дБ, приведены в таблицах 3.3 и 3.4.

Решая систему нелинейных уравнений

относительно при различных значениях , найдем нормированные значения элементов КЦ, приведенной на рис. 3.11. Предлагаемая методика была реализована в виде программы в среде математического пакета для инженерных и научных расчетов Maple V [55]. Результаты вычислений сведены в таблицы 3.3 и 3.4.

Анализ полученных результатов позволяет установить следующее. Чем меньше требуемое значение , тем меньше допустимый подъем АЧХ при котором возможна его аппроксимация квадратом модуля функции вида (3.19). Для заданного наклона АЧХ и заданном значении существует определенное значение , при превышении которого реализация каскада с требуемой формой АЧХ становится невозможной.

Таблица 3.3 - Нормированные значения элементов КЦ для =0,25 дБ

Наклон
+4 дБ 3.3 2 3.121 5.736 3.981 3.564	0.027 0.0267 0.0257 0.024 0.02 0.013 0.008 0,0	1.058 1.09 1.135 1.178 1.246 1.33 1.379 1.448	2.117 2.179 2.269 2.356 2.491 2.66 2.758 2.895	3.525 3.485 3.435 3.395 3.347 3.306 3.29 3.277	6.836 6.283 5.597 5.069 4.419 3.814 3.533 3.205	0.144 0.156 0.174 0.191 0.217 0.248 0.264 0.287
+2 дБ 3.2 2 3.576 6.385 4.643 3.898	0.0361 0.0357 0.0345 0.0325 0.029 0.024 0.015 0.0	1.59 1.638 1.696 1.753 1.824 1.902 2.014 2.166	3.18 3.276 3.391 3.506 3.648 3.804 4.029 4.332	3.301 3.278 3.254 3.237 3.222 3.213 3.212 3.227	5.598 5.107 4.607 4.204 3.797 3.437 3.031 2.622	0.172 0.187 0.207 0.225 0.247 0.269 0.3 0.337
+0 дБ 3.15 2 4.02 7.07 5.34 4.182	0.0493 0.049 0.047 0.045 0.04 0.03 0.017 0.0	2.425 2.482 2.595 2.661 2.781 2.958 3.141 3.346	4.851 4.964 5.19 5.322 5.563 5.916 6.282 6.692	3.137 3.13 3.122 3.121 3.125 3.143 3.175 3.221	4.597 4.287 3.753 3.504 3.134 2.726 2.412 2.144	0.205 0.219 0.247 0.263 0.29 0.327 0.36 0.393
-3 дБ 3.2 2 4.685 8.341 6.653 4.749	0.0777 0.077 0.075 0.07 0.06 0.043 0.02 0.0	4.668 4.816 4.976 5.208 5.526 5.937 6.402 6.769	9.336 9.633 9.951 10.417 11.052 11.874 12.804 13.538	3.062 3.068 3.079 3.102 3.143 3.21 3.299 3.377	3.581 3.276 2.998 2.68 2.355 2.051 1.803 1.653	0.263 0.285 0.309 0.34 0.379 0.421 0.462 0.488
-6 дБ 3.3 2 5.296 9.712 8.365 5.282	0.132 0.131 0.127 0.12 0.1 0.08 0.04 0.0	16.479 17.123 17.887 18.704 20.334 21.642 23.943 26.093	32.959 34.247 35.774 37.408 40.668 43.284 47.885 52.187	2.832 2.857 2.896 2.944 3.049 3.143 3.321 3.499	2.771 2.541 2.294 2.088 1.789 1.617 1.398 1.253	0.357 0.385 0.42 0.453 0.508 0.544 0.592 0.625

Таблица 3.4 - Нормированные значения элементов КЦ для =0,5 дБ

Для перехода от схемы, приведенной на рис. 3.11, к схеме, представленной на рис. 3.10, следует воспользоваться формулами пересчета:

(3.21)

где

Табличные значения элементов , в этом случае, выбираются для величины

(3.22)

где - коэффициент, значения которого приведены в таблицах 3.3 и 3.4.

Таблицы 3.3 и 3.4 могут быть применены и для проектирования усилительных каскадов на полевых транзисторах (рис. 3.12).

Рис. 3.12

В этом случае удобнее рассматривать коэффициент передачи с входа транзистора на вход транзистора , который описывается соотношением, аналогичным (3.17):

,

где ;

- крутизна транзистора ;

- входная емкость транзистора ;

- выходное сопротивление транзистора .

При использовании таблиц 3.3 и 3.4 и переходе к реальным нормированным значениям элементов КЦ, следует пользоваться формулами пересчета:

где - нормированное относительно и значение выходной емкости транзистора ;

- нормированное относительно и значение входной емкости транзистора .

Пример 3.3. Рассчитать КЦ однокаскадного транзисторного усилителя с использованием синтезированных таблиц 3.3 и 3.4 при условиях: используемый транзистор - КТ939А; = 50 Ом; емкостная составляющая сопротивления генератора = 2 пФ; верхняя частота полосы пропускания =1 ГГц; требуемый подъем АЧХ 4 дБ; допустимое уклонение АЧХ от требуемой формы =0,25 дБ. Принципиальная схема каскада приведена на рис. 3.13. На выходе каскада включена выходная КЦ, состоящая из элементов =6,4 нГн, =
5,7 пФ (см. раздел 2.1).

Решение. Используя справочные данные транзистора КТ939А [13] и соотношения для расчета значений элементов однонаправленной модели [10], получим: =0,75 нГн; =1,2 Ом; =15.

Рис. 3.13 Рис. 3.14.

Нормированные относительно и значения равны: =0,628; =0,0942; =0,024. Подставляя в (3.22) значение и табличную величину , рассчитаем: =0,019. Ближайшая табличная величина равна 0,02. Для указанного значения из таблицы 3.3 найдем: =1,246; =2,491; =3,347; =4,419; =0,217. Подставляя найденные величины в формулы пересчета (3.26) получим: =1,246; =2,491; =2,719; =2,406; =0,235. Денормируя полученные значения элементов КЦ, определим: =62,3 Ом; =19,83 нГн; = 8,66 пФ; 7,66 пФ; 1,87 нГн. Далее по (3.17) вычислим: = 1,98. Резистор на рис. 3.13, включенный параллельно , необходим для установления заданного коэффициента усиления на частотах менее и рассчитывается по формуле [52]: .

На рис. 3.14 приведена АЧХ спроектированного однокаскадного усилителя, вычисленная с использованием полной эквивалентной схемы замещения транзистора КТ939А [13] (кривая 1). Здесь же представлена экспериментальная характеристика усилителя (кривая 2).

3.3. Параметрический синтез полосовых усилительных каскадов

Полосовые усилители мощности находят широкое применение в системах пейджинговой и сотовой связи, телевизионном и радиовещании. На рис. 3.15-3.17 приведены схемы КЦ, наиболее часто применяемые при построении полосовых усилителей мощности метрового и дециметрового диапазона волн [3, 5, 6, 19, 20, 32].

Рис. 3.15. Четырехполюсная реактивная КЦ третьего порядка

Рис. 3.16. Четырехполюсная реактивная КЦ четвертого порядка

Рис. 3.17. Четырехполюсная реактивная КЦ, выполненная в виде фильтра нижних частот

Осуществим синтез таблиц нормированных значений элементов приведенных схемных решений КЦ полосовых усилителей мощности.

3.3.1. Параметрический синтез полосовых усилительных каскадов с корректирующей цепью третьего порядка

Описание рассматриваемой схемы (рис. 3.15), ее применение в полосовых усилителях мощности и методика настройки даны в работах [5, 44, 56]. В разделе 3.2.2 дано описание методики расчета анализируемой схемы при ее использовании в качестве КЦ широкополосного усилителя. В случае ее использования в качестве КЦ полосового усилителя методика расчета остается неизменной, за исключением изменения условий расчета функции-прототипа.

Значения коэффициентов функции-прототипа (3.14), соответствующие различным величинам относительной полосы пропускания, определяемой отношением , где - верхняя и нижняя граничные частоты полосового усилителя, для неравномерности АЧХ ± 0,25 дБ, приведены в таблице 3.5. Здесь же даны результаты расчета элементов для различных значений .

Анализ полученных результатов позволяет установить следующее. При заданном отношении существует определенное значение , при превышении которого реализация каскада с требуемой формой АЧХ становится невозможной. Это обусловлено уменьшением добротности рассматриваемой цепи с увеличением .

При условии >1,3 в каскаде с анализируемой КЦ коэффициент усиления в области частот ниже оказывается соизмеримым с его коэффициентом усиления в полосе рабочих частот. Поэтому в таблице приведены результаты расчетов нормированных значений элементов КЦ ограниченные отношением равным 1,3.

При известных (см. раздел 3.22) расчет КЦ состоит из следующих этапов. Вычисляются значения элементов . По таблице выбираются значения соответствующие требуемому значению отношения и рассчитанному значению . По формулам пересчета (3.13) рассчитываются значения и осуществляется их денормирование.

Таблица 3.5 - Нормированные значения элементов КЦ

Рассматриваемая КЦ (рис. 3.15) может быть использована и в качестве входной корректирующей цепи усилителя. В этом случае при расчетах следует полагать , где - активная и емкостная составляющие сопротивления генератора.

Пример 3.4. Рассчитать КЦ однокаскадного усилителя на транзисторе КТ939А при условиях: 50 Ом, где - сопротивление нагрузки; = 2 пФ; центральная частота полосы пропускания равна 1 ГГц; относительная полоса пропускания равна 1,1. Выбор в качестве примера проектирования однокаскадного варианта усилителя обусловлен возможностью простой экспериментальной проверки точности результатов расчета, чего невозможно достичь при реализации многокаскадного усилителя. Схема усилителя приведена на рис. 3.18. На выходе усилителя включена выходная корректирующая цепь, состоящая из элементов = 4 нГн, = 4,7 пФ (см. раздел 2.1).

Рис. 3.18 Рис. 3.19

Решение. Используя справочные данные транзистора КТ939А [13] и соотношения для расчета значений элементов однонаправленной модели [10], получим: 0,75 нГн; 1,2 Ом; 15. Нормированные относительно и значения элементов равны: 0,628; 0,0942; 0,024. Подставляя и коэффициент для случая =1,1 из таблицы в (3.12), рассчитаем: = 0,004. Ближайшая табличная величина равна 0,0. Для указанного значения из таблицы найдем: = 1,063; = 1,705; = 0,417. Подставляя найденные величины в (3.13) получим: = 0,435; = 0,03; = 2,39. Денормируя полученные значения элементов КЦ определим: = 1,38 пФ; = 0,1 пФ; = 19 нГн. Теперь по (3.11) вычислим: = 1,96.

На рис. 3.19 приведена АЧХ спроектированного однокаскадного усилителя, вычисленная с использованием полной эквивалентной схемы замещения транзистора КТ939А [13] (кривая 1). Здесь же представлена экспериментальная характеристика усилителя (кривая 2).

3.3.2. Параметрический синтез полосовых усилительных каскадов с корректирующей цепью четвертого порядка

Описание рассматриваемой схемы (рис. 3.16), ее применение в полосовых усилителях мощности и методика настройки даны в работах [5, 6, 21].

Аппроксимируя входной и выходной импедансы транзисторов и - и - цепями перейдем к схеме, приведенной на рис. 3.20.

Рис. 3.20 Рис. 3.21

Вводя идеальный трансформатор после конденсатора и применяя преобразование Нортона, перейдем к схеме, представленной на рис. 3.21.

Коэффициент прямой передачи последовательного соединения преобразованной схемы КЦ и транзистора может быть описан в символьном виде дробно-рациональной функцией комплексного переменного:

, (3.23)

где ;

- нормированная частота;

- текущая круговая частота;

- центральная круговая частота полосового усилителя;

;

- коэффициент усиления транзистора по мощности в режиме двустороннего согласования на частоте =1;

(3.24)

(3.25)

- нормированные относительно и значения элементов .

По известным значениям , переходя от схемы рис. 3.21 к схеме рис. 3.20, найдём:

(3.26)

где ;

- нормированное относительно и значение .

Из (3.23) следует, что коэффициент усиления каскада на частоте =1 равен:

(3.27)

В качестве прототипа передаточной характеристики (3.23) выберем функцию:

. (3.28)

Квадрат модуля функции-прототипа (3.28) имеет вид:

. (3.29)

Для нахождения коэффициентов составим систему линейных неравенств (3.5):

(3.30)

Решая (3.30) для различных и , при условии максимизации функции цели: , найдем коэффициенты , соответствующие различным полосам пропускания полосового усилительного каскада. Вычисляя полиномы Гурвица знаменателя функции (3.29), определим коэффициенты функции-прототипа (3.28).

Значения коэффициентов функции-прототипа (3.28), соответствующие различным величинам относительной полосы пропускания определяемой отношением , где - верхняя и нижняя граничные частоты полосового усилителя, для неравномерности АЧХ ± 0,5 дБ, приведены в таблице 3.6.

Таблица 3.6 - Нормированные значения элементов КЦ