Выбор структуроной схемы электростанции

Кыргызско Российский Славянский УниверситетЕстественно- технический факультетКафедра Нетрадиционные и возобновляемые источники энергии Курсовая работа Выбор структурной схемы электростанции Выполнил студент группы ЭУП-1-03Усубакунов Эльдан БолотовичПроверил зам. зав. кафедрой НИВИЭ Симаков Юрий Павлович - Бишкек 2006 Содержание 1.

Составление возможных вариантовструктурной схемы электрической схемы. 1. Общие положения2. Задание и исходные данные3. Составление возможных вариантов структурной схемы 2. Выбор номинальной мощности блочныхтрансформаторов и трансформаторов автотрансформаторов связи. 3. Отбор конкурирующих вариантовструктурной схемы электрической станции.

4. Расчет технико - экономическихпоказателей конкурирующих вариантов схемы электрической станции. 5. Главная схема электрическихсоединений выбранного варианта электростанции.1. Составление возможных вариантовструктурной схемы электрической схемы. 1. Структурнаясхема это часть главной схемы, которая определяет пути передачи электроэнергии отгенераторов к распределительным устройствам разных напряжений и связь между ними,а также от распределительных

устройств к потребителям. На чертежах этих схемуказывается все генераторы, трансформаторы, автотрансформаторы, блокигенератор-трансформатор, нагрузка и токоведущие части, соединяющие генераторы,трансформаторы и нагрузку с распределительными устройствами. В схеме никакойаппаратуры не показывают. Структурные схемы составляют при выборе главных схемэлектростанций и подстанций. Главная схема электрическихсоединений электростанций подстанций это совокупность основного электрооборудования

генераторы, трансформаторы, линии , сборных шин, коммутационной и другойпервичной аппаратуры со всеми выполненными между ними в натуре соединениями. На чертежах Варианты составляют наосновании количества, мощности и режима работы генераторов резерва в системе наличия одного или двух распределительных устройств повышенных напряжений на КЭС соотношения между значениями максимальной мощности, потребляемой на среднем напряжении и мощностью

блока соотношения между значениями минимальной мощности нагрузки на среднем напряжении и технического минимума блока развития энергосистемы и перспективы расширения электростанции В. М. Блок 2. Выбратьструктурную схему КЭС. На КЭС будет установлено шесть 6 энергоблоковмощностью по 300 МВт, т.е мощность КЭС составляет 1800 МВт. Связь с системойосуществляется по двум

ЛЭП 500 кВ. На напряжении 220 кВ отходят шесть 6 ЛЭП кпотребителям. Графики выработки мощности турбогенераторами КЭС приведены нарис. 1. Графики нагрузки потребителей сети 220 кВ показаны на рис 2.Коэффициент мощности потребителей сети 220 кВ cos 966 0,9. Максимальная мощностьна собственные нужды станции составляет 7 от установленной мощности. Рис.1. График нагрузки генераторов КЭС - зима - летоРис.1.2.

Графикпотребителей 220 кВ3. Врассматриваемом случае возможны четыре варианта структурной схемы, привед нныхна рисунках. В первом и четв ртом вариантах имеются по два подварианта. Во всехвариантах генераторы соединены с трансформаторами по схеме единичного блока.Варианты отличаются друг от друга количеством блоков, подключ нных к

РУ500 кВ и 220 кВ количеством, типом имощностью автотрансформаторов связи между РУ 500 кВ и РУ 220 кВ, различноймощности. Вариант 1 Вэтом варианте c двумя подвариантами 1 а и 1 б два энергоблока подключены к РУ 220 кВ, триэнергоблока подключены к РУ 500 кВ. Связь между РУ 500 кВ и РУ 220 кВосуществляется В подварианте а через два тр хфазных автотрансформатора

В подварианте б через группу однофазных автотрансформаторов Вариант 1 а рис.1.4 Вариант 1 б рис.1.5 Вариант 2 В этом варианте одинэнергоблок подключ н к РУ 220 кВ, пять энергоблоков подключены к РУ 500 кВ.Связь между РУ 220 кВ и РУ 500 кВ осуществляется через два тр хфазныхавтотрансформатора. Вариант 2 рис.1.6 Вариант 3 В этом варианте триэнергоблока подключ ны к

РУ 220 кВ, два энергоблока подключены к РУ 500 кВ,один генератор работает в блоке с группой однофазных автотрансформаторов, черезкоторую осуществляется связь РУ 220 кВ и РУ 500 кВ.Вариант 3 рис.1.7 Вариант 4 В этом варианте одинэнергоблок подключ н к РУ 220 кВ, четыре энергоблока подключены к РУ 500 кВ,один генератор работает в блоке с автотрансформатором связи. Рассматриваем дваподварианта В подварианте а связь между

РУ 220 кВ и РУ 500 кВ осуществляется через два тр зфазных авторансформатора В подварианте а связь между РУ 220 кВ и РУ 500 кВ осуществляется через группу однофазных автотрансформаторов Подвариант 4 б является болеенадежным в отличие от подварианта 4 а , так как при отключении одного изавтотрансформаторов связи второй будет обеспечивать работу генератора и перетокэлектроэнергии между распредустройствами. Выход из строя одной из фаз вподварианте 4 а привед т к отключению генератора и связи между распредустройствами

на времязамены поврежденной фазы резервной. Вариант 4 а рис.1.8 Вариант 4 б рис.1.9 Данные вариантыявляются приемлемыми по над жности и устройству для рассматриваемого случая,поэтому подлежат дальнейшей разработке. 2. Выбор номинальной мощности блочных трансформаторов и трансформаторов автотрансформаторов связи. Выборгенераторов производился на основе номинальной активной мощности энергоблокаКЭС, которая составляет 300 МВт.

На основе справочных данных Справочник Б. Н. Неклепаев был выбрантурбогенератор типа ТГВ-300 номинальная полная мощность Sн 353 МВА, cos 966 0,85, напряжениеобмотки статора U 20 кВ. Во всех вариантах структурных схемприменяются шесть турбогенераторов типа ТГВ-300. Номинальные мощностиблочных трансформаторов Номинальные мощностиблочных трансформаторов S Т. НОМ , блочныхавтотрансформаторов

S АТ. БЛ. НОМ и автотрансформаторовсвязи S АТ. СВ. НОМ выбираются повыражениям S Т. НОМ 8805 S Т. НОМ S CH. MAX S АТ. БЛ. НОМ 8805 S АТ. СВ. НОМ 8805 S ПЕРЕТОК. РАСЧ.К ТИП 1 - Где S Т. НОМ номинальная мощностьгенератора S CH. MAX максимальная мощность собственных нужд - коэффициент типовой мощности

S ПЕРЕТОК. РАСЧ. расчетный перетокмощности через автотранформатор связи U РУ СН. НОМ номинальноенапряжение РУ среднего напряжения U РУ ВН. НОМ номинальное напряжение РУ высокого напряжения. Электротехнический справочник Номинальныемощности автотрансформаторов связи, работающих в блоках с генераторами,выбираются в зависимости от режимов работы автотрансформаторов, т.е существуютрежимы перетоков

электроэнергии с низкого напряжения НН на высокое напряжение ВН и со среднего напряжения СН навысокое напряжение, с низкого напряжения НН на среднее напряжение СН и свысокого напряжения ВН на среднее напряжение СН . Таким образом, номинальнаямощность автотрансформатора блочного выбирается по выражениям 1 Режим НН ВН СН ВНS П. О К ТИП Р СН

Р НН 2 Q СН Q НН 2S АТ. БЛ. НОМ 8805 2 Режим НН CН ВН СНS ОБ. О К ТИП Р ВН Р НН 2 К ТИП Q СН Q НН 2S АТ. БЛ. НОМ 8805 Где S П. О мощностьпоследовательной обмотки автотрансформатора, обмотки высокого напряжения Р СН передаваемая активная мощность со среднего напряжения Р НН -передаваемая активная мощность с низкого напряжения

Р ВН -передаваемая активная мощность с высокого напряжения Q НН, Q СН, Q ВН передаваемые реактивные мощности снизкого, среднего, высокого напряжений соответственно S ОБ. О мощность общейобмотки автотрансформатора, обмотки среднего напряжения. Рожков, Козулин Номинальная мощностьрезервных трансформаторов Номинальная мощность резервных трансформаторовсобственных нужд выбирается в зависимости от мощности

на собственные нуждыстанции S ТПСН sup3 S РАСЧ. S РАСЧ. Где S ТП СН это мощностьтрансформатора собственных нужд СН, - это часть собственных нужд от мощностиэнергоблока, cosj г это коэффициентмощности генератора.S РАСЧ. 0,08 300 0,85 28, 23МВА.Таким образом из ряда номинальных мощностей выбирается мощность S ТП СН 32 МВА ТРДН 32000 20 6,3-10,5 Рожков, Козулин

Номинальные мощностиблочных трансформаторов S Т.НОМ sup3 S РАСЧ. S Т.НОМ- S CH. MAXSрасч. РГ- РСН cos 966 Г Sрасч. 300 - 0,08 300 0,85 276 0,85 324,7 МВА.Выбирается следующая номинальная мощность S т.ном. 400 МВА Рожков, Козулин S P cos 966 По выше указанной формуле получаемследующие суточные графики нагрузки а электростанции Часы суток 0 - 6 6 - 2О 20 -

24 Мощность нагрузки, МВА Зима 2000.0 2117.6 2000.0 Лето 1764.7 1882.4 1764.7 б потребителей на стороне 220 кВ Часы суток 0 - 6 6 - I8 I8 - 22 22 - 24 Мощность нагрузки, МВА Зима 377.8 444.4 533.3 444.4 Лето 333.3 400.0 444.4 400.0 Sг Sнагрузки n 6, где 6 число всех энергоблоков, а n число энергоблоков, подключ нных к

РУ 220 кВ.Sт Sг - Sснперетоки Sт - Sпотреб. Расчет ивыбор номинальных мощностей трансформаторов и автотрансформаторов связипроизводится по вариантам исходя из нижеследующих таблиц, отражающих нагрузкитрансформаторов и автотрансформаторов связи.Вариант 1Sг5,6 Sнагрузки 2 6 Зима t Sг5,6 Sт перетоки 0-6 666.7 613.3 235.6 СН в ВН 6 - I8 705.9 649.4 205.0 СН в ВН I8 - 20 705.9 649.4 116.1

СН в ВН 20 - 22 666.7 613.3 80.0 СН в ВН 22 - 24 666.7 613.3 168.9 СН в ВН Лето t Sг5,6 Sт перетоки 0-6 588.2 541.2 207.8 СН в ВН 6 - I8 627.5 577.3 177.3 СН в ВН I8 - 20 627.5 577.3 132.8 СН в ВН 20 - 22 588.2 541.2 96.7 СН в ВН 22 - 24 588.2 541.2 141.2 СН в ВН Согласнографику нагрузки автотрансформаторов связи при работе двух энергоблоков на

РУ220 кВ максимальный переток мощности от РУ 220 кВ к РУ 500 кВ составляет 235,6МВА зимой 0-6 чч а при выходе из строя одного энергоблока максимальныйпереток равен 533,3 МВА, т.е. максимальная нагрузка автотрансформаторовопределяется максимальной нагрузкой потребителей 220 КВ 533,3 МВА . Так как в подварианте1 а применяются два трехфазных автотрансформатора, то,учитывая их перегрузочную способность, которая составляет 140 в течении шестичасов, достаточных для ремонта одного

вышедшего из строя автотрансформаторарассчитывается 1 S Н sup3 235,6 1,4 168,2 МВА 2 S АТ. СВ. НОМ sup3 533,3 1,4 380,9 МВА АТДЦН 50 500 220 Расчетноминальной мощности автотрансформатора для подварианта 1 б 1 S АТ. СВ. НОМ sup3 235,6 МВА 2 S АТ. СВ. НОМ sup3 533,3 МВА Выборноминальной мощности производится по наибольшей из мощностей

В этом вариантевыбраны 2 блочных трансформатора типа ТДЦ - 40 220 и 4 типа ТДЦ -40 500. Вподварианте 1 а для связи между РУ 220 кВ и РУ 500 кВ выбраны два трехфазныхавтотрансформатора типа АТДЦН 50 500 220. Вподварианте 1 б для связи между РУ 220 кВ и РУ 500 кВ выбрана группаоднофазных автотрансформаторов типа

АОЦТН 267000 500 220, которая в суммедает мощность 801 МВА. Вариант 2Sг6 Sнагрузки 1 6 Зима t Sг6 Sт перетоки 0-6 333,3 306,7 -71,1 ВН в СН 6 - I8 352,9 324,7 -119,7 ВН в СН I8 - 20 352,9 324,7 -208,6 ВН в СН 20 - 22 333,3 306,7 -226,7 ВН в СН 22 - 24 333,3 306,7 -137,8 ВН в СН Лето t Sг6 Sт перетоки 0-6 294,1 270,6 -62,7

ВН в СН 6 - I8 313,7 288,6 -111,4 ВН в СН I8 - 20 313,7 288,6 -155,8 ВН в СН 20 - 22 294,1 270,6 -173,9 ВН в СН 22 - 24 294,1 270,6 -129,4 ВН в СН В этомварианте при работе одного энергоблока на РУ 220 кВ максимальный перетокмощности РУ 500 кВ РУ 220 кВ составляет 226,7 МВА зимой 20-22 чч а привыходе из строя одного энергоблока максимальный переток равен 533,3

МВА, т.е.максимальная нагрузка автотрансформаторов определяется максимальной нагрузкойпотребителей 220 КВ 533,3 МВА . Макксимальный перетоксоставляет 226,7 МВА, учитывая их перегрузочную способность, которая составляет140 в течении шести часов, достаточных для ремонта одного вышедшего из строяавтотрансформатора рассчитывается 1 S Н sup3 226,7 1,4 168,2МВА 2 S АТ. СВ. НОМ sup3 533,3 1,4 380,9МВА

В этом варианте выбран1 блочный трансформатор типа ТДЦ - 40 220 и 5 типа ТДЦ - 40 500. В данномварианте для связи между РУ 220 кВ и РУ 500 кВ выбраны два трехфазныхавтотрансформатора типа АТДЦН 50 500 220. Вариант 3Sг 4,5,6 Sнагрузки 3 6 Зима t Sг4,5,6 Sт перетоки 0-6 1000,0 920,0 542,2 СН в ВН 6 -

I8 1058,8 974,1 529,7 СН в ВН I8 - 20 1058,8 974,1 440,8 СН в ВН 20 - 22 1000,0 920,0 386,7 СН в ВН 22 - 24 1000,0 920,0 475,6 СН в ВН Лето t Sг4,5,6 Sт перетоки 0-6 882,4 811,8 478,4 СН в ВН 6 - I8 941,2 865,9 465,9 СН в ВН I8 - 20 941,2 865,9 421,4 СН в ВН 20 - 22 882,4 811,8 367,3 СН в ВН 22 - 24 882,4 811,8 411,8

СН в ВН В этомварианте при одном энергоблоке у РУ 220 кВ максимальный переток мощности РУ 220кВ РУ 500 кВ составляет 542,2 МВА зимой 0 6 чч а при отказе одногоэнергоблока у РУ 220 кВ переток РУ 220 кВ РУ 500 кВ будет меньше чем максимальныйпереток, т.е. данный случай рассматривать не будем.Номинальнаямощность блочного автотрансформатора ограничивается мощностью обмотки низкогонапряжения К ТИП 1 - КТИП 1 - 0,56S АТ. БЛ. НОМ 8805 S АТ. БЛ.

НОМ 8805 630,25 МВА. Режим НН ВН СН ВНS П. О К ТИП Р СН Р НН 2 Q СН Q НН 2.S П. О 0.56 542,2 300 2 336 186 2 0,56 990,85 554 МВА.S АТ. БЛ. НОМ 8805 S АТ. БЛ. НОМ 8805 990 МВА. В этом вариантевыбраны 3 блочных трансформатора типа ТДЦ - 40 220 и 2 типа ТДЦ -40 500. Вданном варианте для связи между

РУ 220 кВ и РУ 500 кВ выбрана группа однофазныхавтотрансформаторов типа АОЦТН 417000 500 200, которая в сумме дает мощность1251 МВА. Вариант 4Sг6 Sнагрузки 1 6 Зима t Sг6 Sт перетоки 0-6 333,3 306,7 -71,1 ВН в СН 6 - I8 352,9 324,7 -119,7 ВН в СН I8 - 20 352,9 324,7 -208,6 ВН в СН 20 - 22 333,3 306,7 -226,7 ВН в СН 22 - 24 333,3 306,7 -137,8

ВН в СН Лето t Sг6 Sт перетоки 0-6 294,1 270,6 -62,7 ВН в СН 6 - I8 313,7 288,6 -111,4 ВН в СН I8 - 20 313,7 288,6 -155,8 ВН в СН 20 - 22 294,1 270,6 -173,9 ВН в СН 22 - 24 294,1 270,6 -129,4 ВН в СН В этомварианте при работе одного энергоблока на РУ 220 кВ максимальный перетокмощности РУ 500 кВ РУ 220 кВ составляет 226,7

МВА зимой 20-22 чч а привыходе из строя одного энергоблока максимальный переток равен 533,3 МВА, т.е.максимальная нагрузка автотрансформаторов определяется максимальной нагрузкойпотребителей 220 КВ 533,3 МВА . Режим НН CН ВН СНS ОБ. О К ТИП Р ВН Р НН 2 К ТИП Q СН Q НН 2S ОБ. О 0,56 226,7 300 2 0,56 139 186 2S АТ. БЛ. НОМ 8805 S ОБ. О 502 МВА S АТ. БЛ. НОМ 8805 896

МВА Так как в подварианте4 а применяются два трехфазных автотрансформатора, то, учитывая ихперегрузочную способность, которая составляет 140 в течении шести часов,достаточных для ремонта одного вышедшего из строя автотрансформаторарассчитывается S АТ. СВ. НОМ sup3 896 1,4 640 МВА Расчетноминальной мощности автотрансформатора для подварианта 1 б S АТ. СВ. НОМ sup3 896 МВА В этом вариантевыбраны 1 блочный трансформатор типа

ТДЦ - 40 220 и 4 типа ТДЦ -40 500. Вподварианте 1 а для связи между РУ 220 кВ и РУ 500 кВ не существует трехфахныхтрансформаторов такой мощности. В данный вариант не подлежит дальнейшемурассмотрению. Вподварианте 1 б для связи между РУ 220 кВ и РУ 500 кВ выбрана группаоднофазных автотрансформаторов типа АОЦТН 417000 500 200, которая в суммедает мощность 1251

МВА. 3. Отбор конкурирующих вариантовструктурной схемы электрической станции. Отборконкурирующих вариантов структурной схемы производят на основании анализа исопоставления различных возможных вариантов схемы по количеству блоков,подключенных к распределительным устройствам разных напряжений, по количествутрансформаторов автотрансформаторов связи, которые определяюткапиталовложения К К a К Т. БЛ. К Т.СВ. К Т. БЛ. РАСЧ. К Т.СВ. РАСЧ.

Где a - коэффициент,учитывающий дополнительные расходы на строительные работы, монтаж идополнительные устройства К Т. БЛ. и К Т.СВ. заводские стоимости блочных трансформаторов иавтотрансформаторов соответственно К Т. БЛ. РАСЧ. и К Т.СВ. РАСЧ. расчетные стоимости. Рожков,Козулин При сопоставлении капитальных затратможно не учитывать стоимость одинакового оборудования в вариантах.Расчетныестоимости блочных трансформаторов иавтотрансформаторов, используемых в вариантах

приведены в таб. 1 Тип трансформатора Количество в вариантах Расчетная стоимость, тыс. Расчетная стоимость, млн. сом 1 2 3 4 а б а б ТДЦ - 40 220 2 2 1 3 1 1 469 19,229 ТДЦ - 40 500 4 4 5 2 4 4 493 20,213 АТДЦН 50 500 220 2 2 609 24,969 3 АОТЦН 417000 500 220 1 1 1520 62,32 3 АОЦТН 267000 500 220 1 1264 51,824 Капитальные вложения, млн. сом 169,2 171,1 170,2 160 -

162,4 Процентное соотношение капитальных вложений относительно варианта 3 105 107 106 100 - 101 Электротехнический справочник На основеданных, привед нных в таб. 1 производится расчет капиталовложений по вариантам Вариант 1К1а 169,2 млн. сомК1б 171,1 млн. сомВариант 2К2 170,2 млн. сомВариант 3К3 160 млн. сомВариант 4К4а -К4б 162,4 млн. сом Из четырех рассмотренных вариантов сподвариантами конкурирующими следует считать 1

вариант 3 2 вариант 4 б .Другие варианты покапиталовложениям превышают более чем на 5 наименьшие капитальные вложения. 4. Расчет технико - экономическихпоказателей конкурирующих вариантов схемы электрической станции. Каждыйиз вариантов схемы оценивают потехническим и экономическим показателям, определяемым приведенными затратамиЗ РН К И Угде РН - нормативный коэффициентэффективности капиталовложений, принятыйв энергетике 0,12 1 год , К -капиталовложения, млн. сом, И - издержки, тыс.сом год,

К 945 т Кт.згде КТ.З - заводская стоимостьтрансформаторов автотрансформаторов 945 т-коэффициент, учитывающий дополнительные расходы на строительные работы, монтаж и дополнительные уст ройства. И ИА ИО ИПОТ где ИА, ИО - отчисления на амортизацию и наобслуживание ИПОТ - стоимостьпотерянной в трансформаторах энергии. ИА ИО 945 КГде 945 норма отчислений откапиталовложений на амортизацию и обслуживание, равен 8,4

ИПОТ в Wг Где в- средняя стоимость потерь, тыйын кВт ч Wг годовые потерихолостого хода и нагрузочные потери, кВт ч годовыепотери определяются, как сумма потерь зимой и летомWг Wз WлWз Nз Wсут.з.Wл Nл Wсут.л. Где Nз, Nл - количество сутокзимой и летом Wсут. n Pxx 1 n Pк.з. Гдеm число ступеней в графиках нагрузки n - числотрансформаторов и автотрансформаторов

Рассчитываемприведенные затраты для варианта 3 Технико-экономическиепараметры Тип трансформаторов Количество PX, кВт P к.з кВт К , млн. сом ТДЦ - 40 220 ТДЦ - 40 500 3 2 330 370 880 940 160 162,4 К 160 3 162,4 2 804,8 млн. сом ИА ИО 0,084 804,8 67,6 млн. сом 1 Определяем Wг для трансформатораТДЦ 40 220 и графиков нагрузки

Wс.з. 3 330 1 3 880 920 400 2 6 3 330 1 3 880 974,1 400 2 12 3 330 1 3 880 974,1 400 2 2 3 330 1 3 880 920 400 2 2 3 330 1 3 880 920 400 2 2 61001,6 кВт ч. Wз 152 63502,14 9,652 106 кВт ч Определяем Wс.л. Wс.л. 3 330 1 3 880 811,8 400 2 6 3 330 1 3 880 865,9 400 2 12 3 330 1 3 880 865,9 400 2 2 3 330 1 3 880 811,8 400 2 2 3 330 1 3 880 811,8 400 2 2 кВт ч. Wл 213 55004,15 11,715 106 кВт ч Wг 9, 652 106 11,715 106 21,367 106 кВт ч 2 Определяем Wг для трансформатораТДЦ 40 500 и графиков нагрузки

Wс.з. 2 370 1 2 940 920 400 2 6 2 370 1 2 940 974,1 400 2 12 2 370 1 2 940 974,1 400 2 2 2 370 1 2 940 920 400 2 2 2 370 1 2 940 920 400 2 2 81477,2 кВт ч. Wз 152 81477,2 12,38 106 кВт ч Определяем Wс.л. Wс.л. 2 370 1 2 940 811,8 400 2 6 2 370 1 2 940 865,9 400 2 12 2 370 1 2 940 865,9 400 2 2 2 370 1 2 940 811,8 400 2 2 2 370 1 2 940 811,8 400 2 2 51254,88 кВт ч.Wл 213 51254,88 10,91 106 кВт ч Wг 12,38 106 10,91 106 23,29 106 кВт ч Wобщ. 21,367 106 23,29 106 44,66 106 кВт ч таким образом,

ИПОТ 0,2 44,66 106 8,93 млн. сом годИ 67,6 8,93 76,53 млн. сомЗ 0,121 804,8 76,53 173,91 млн.сом год. Рассчитываемприведенные затраты для варианта 4 б Технико-экономическиепараметры Тип трансформаторов Количество PX, кВт P к.з кВт К , млн. сом ТДЦ - 40 220 ТДЦ - 40 500 1 4 330 370 880 940 160 162,4 К 160 162,4 4 809,6 млн. сом ИА ИО 0,084 809,6 69,006 млн. сом 1

Определяем Wг для трансформатораТДЦ 40 220 и графиков нагрузки Wс.з. 330 880 306,7 400 2 6 330 880 324,7 400 2 12 330 880 324,7 400 2 2 330 880 306,7 400 2 2 330 880 306,7 400 2 2 21086 кВт ч. Wз 152 21086 3,2 106 кВт ч Определяем Wс.л. Wс.л. 330 880 270,6 400 2 6 330 880 288,6 400 2 12 330 880 288,6 400 2 2 330 880 270,6 400 2 2 330 880 270,6 400 2 2 18283,6 кВт ч. Wл 213 18283,6 3,89 106 кВт ч Wг 3,2 106 3,89 106 7,09 106 кВт ч 2

Определяем Wг для трансформатораТДЦ 40 500 и графиков нагрузки Wс.з. 4 370 1 4 940 306,7 400 2 6 4 370 1 4 940 324,7 400 2 12 4 370 1 4 940 324,7 400 2 2 4 370 1 4 940 306,7 400 2 2 4 370 1 4 940 306,7 400 2 2 39035,8 кВт ч. Wз 152 39035,8 5,93 106 кВт ч Определяем Wс.л. Wс.л. 4 370 1 4 940 270,6 400 2 6 4 370 1 4 940 288,6 400 2 12 4 370 1 4 940 288,6 400 2 2 4 370 1 4 940 270,6 400 2 2 4 370 1 4 940 270,6 400 2 2 38280,4 кВт ч.Wл 213 38280,4 8,15 106 кВт ч Wг 5,93 106 8,15 106 14,08 106 кВт ч

Wобщ. 7,09 106 14,08 106 21,17 106 кВт ч таким образом, ИПОТ 0,2 21,17 106 5,23 млн. сом годИ 69,006 5,23 74,24млн. сомЗ 0,121 809,6 74,24 174,20 млн.сом год. 5. Главная схема электрическихсоединений выбранного варианта электростанции. Главная схема электрических соединений электростанции этосовокупность основного электрооборудования, сборных шин, коммутационной идругой первичной аппаратуры со всеми выполненными между ними в натуресоединениями.

Главная схема должна выбираться на основании утвержденного проектаразвития электросистемы, т.е должны быть согласованы напряжения, на которыхвыдается электроэнергия, графики нагрузки на этих напряжениях, схема сетей ичисло отходящих линий, допустимые мощности короткого замыкания на повышенныхнапряжениях, требования в отношении устойчивости и секционирования сетей,наибольшая допустимая потеря мощности электростанцией с учетом наличия резервамощности в системе и пропускной способности линий электропередачи.

Отключениелиний должно производиться не более чем двумя выключателями, трансформаторов до500 кВ не более чем четырьмя, а трансформаторов 750 кВ не более чем тремявыключателями в РУ одного напряжения.