Реферат по предмету "Физика"


Расчет электроснабжения цеха "Владивостокского бутощебёночного завода"

Введение
Системойэлектроснабжения (СЭС) называют совокупность устройств для производства,передачи и распределения электроэнергии. Системы электроснабжения промышленныхпредприятий создаются для обеспечения питания электроэнергией промышленныхприемников, к которым относятся электродвигатели различных машин и механизмов,электрические печи, электролизные установки, аппараты и машины дляэлектрической сварки, осветительные установки и др. Задача электроснабженияпромышленных предприятий возникла одновременно с широким внедрениемэлектропривода в качестве движущей силы различных машин и механизмов.
В данномкурсовом проекте приведен расчет электроснабжения цеха «Владивостокскогобутощебёночного завода». Данные для проекта были взяты на производственнойпрактике и, впоследствии, он также будет использован в дипломномпроектировании.

1. Выборосвещения
 
1.1 Расчетосвещения
Расчетосвещения производим точечным методом. Метод применяется при расчете общего равномерного,общего локализованного и местного освещения помещений, когда имеются илиотсутствуют затенения; при любом расположении освещаемых поверхностей, но какправило, только при светильниках прямого света; при расчете наружного освещенияна минимальную освещенность.
/>
Рис. 1. Схемарасположения светильников
Принимаем посправочнику [1] тип светильника: НСП17.
Техническиеданные светильника НСП17:
Рл=1000Вт (ЛН),
Фл=16189лм,
/>,
/>cв=1.
Посправочнику [1] принимаем минимальную горизонтальную освещенность: Еmin=300 лк.
Длинаосвещаемого помещения L=60 м.
Высотаосвещаемого помещения H=8 м.
Принимаемкоэффициент запаса Кз=1,3 (коэффициент запаса учитывает старениеламп и запылённость светильников).
Задаемся расстояниеммежду светильниками l=2 м.
Определяемрасстояние от нити накаливания до освещаемой поверхности:
h=H-b, м, (1.1.1)
где H– высота потолка в цехе,м; b – расстояние от потолка до светильника, м
h=H-b=8–0,3=7,7 м.
Угол/>:
/>,
/>,
/>.
Сила светапод углом />:
cos />=cos 7/>=0,99, по справочнику [1]сила света под этим углом при l= 2 м равна Iα=825 кд).
Определимгоризонтальную освещенность в точке К1:
/>, лк, (1.1.2)
где n – число светильниковравноудаленных от освещаемой точки, шт.; С – поправочный коэффициент; Ia – сила света лампы под углом a, кд; Кз– коэффициент запаса (1,2¸1,5); a – угол между вертикальнойи наклонной составляющей силы свете (см. рис. 1), град.; h – высота подвесасветильника, м.
Поправочныйкоэффициент C:
/>, лм, (1.1.3)
где Фл– световой поток лампы, лм.
/> лм.
Отсюдагоризонтальная освещенность:
/> лк.
Расчетнаягоризонтальная освещенность в точке К1 удовлетворяет условию Ег=336лк
Определимнеобходимое число светильников:
/>, шт., (1.1.4)
/> шт.
Принимаемколичество светильников nсв=30 шт.
1.2 Выборосветительного кабеля по условию допустимого нагрева
Принимаем ЩОс тремя АВ. Для каждого АВ 10 ламп.
Расчетный токв осветительном кабеле:
Для АВ 1:

/>, А, (1.2.1)
где    Pл – мощностьодной лампы, Вт; U – напряжение питающей сети, В; cosjсв – коэффициент мощности светильника, для ламп накаливания cosjсв = 1.
/> A.
Аналогичнодля других АВ.
Принимаемсечение кабеля S=10 мм2, Iдоп=70 А (из справочника [2]).
Принимаем дляпитания осветительной установки кабель марки КРПСН 3/>4,(r0=1,840 Ом/км; х0=0,092Ом/км) [3].
Выбираем дляосвещения трансформатор ТМ-25
Техническиеданные трансформатора ТМ – 25:
Sном=25 кВА,
Uвн=6; 10 кВ,
Uнн=0,23; 0,4; кВ,
Потери:
Pх.х.=0,135 кВт,
Pк.з.=0,6 кВт,
Uк.з.=4,5%,
Iх.х.=3,2%.
1.3Проверка осветительной сети по потере напряжения
Потерянапряжения на наиболее удаленной лампе не должна превышать 2,5%.
Находим допустимуювеличину минимального напряжения на наиболее удаленной лампе:

/>, В, (1.3.1)
/> В.
Допустимаяпотеря напряжения в осветительной сети:
/> />, В, (1.3.2)
/> В.
Расчетнаяпотеря напряжения в осветительной сети:
/>, В, (1.3.3)
где /> – потеря напряжения восветительном трансформаторе; /> – потерянапряжения в кабеле.
/>, В, (1.3.4)
где β –коэффициент загрузки трансформатора (принимаем />=0,85);
Uа – относительное значениеактивной составляющей напряжения к.з. в трансформаторе, %;
Uр – относительное значениереактивной составляющей напряжения к.з. в трансформаторе, %.
/>, %, (1.3.5)
/>, %.

/>, %, (1.3.6)
/>, %.
Окончательноможно записать:
/>=8,55, В.
Потеря напряженияв осветительном кабеле:
/>, В, (1.3.7)
где Rk – активное сопротивлениежил кабеля, Ом; Xk – индуктивное сопротивление жил кабеля, Ом.
/>, Ом, (1.3.8)
/>, Ом, (1.3.9)
где r0– активное сопротивлениежил кабеля, Ом/км (r0=1,84 Ом/км); х0– индуктивное сопротивление жилкабеля, Ом/км (х0=0,092 Ом/км); L – длина кабеля оттрансформатора до светильника, км (L=0,1 км).
/>, Ом,
/> Ом.
Окончательнозаписываем:
/> В.
Отсюдарасчетная потеря напряжения в осветительной сети:
/> В.
Так каквыполняется условие />>/>, следовательно,выбранный кабель подходит по потере напряжения.

1.4 Расчеттоков короткого замыкания в осветительной сети
/>, А, (1.4.1)
где Z – сопротивление сети отисточника питания (трансформатора) до места к.з., Oм.
/>, Ом, (1.4.2)
где Rтр. – активное сопротивление трансформатора, Ом; Хтр. –индуктивноесопротивление трансформатора, Ом.
/>, Ом, (1.4.3)
/>, Ом, (1.4.4)
/>, А, (1.4.5)
/>, А,
/>, Ом,
/>, Ом,
/>, Ом.
Окончательно можно записать:
/>, А.
 
1.5 Проверка кабельной сети по термической стойкости
/>, мм2, (1.5.1)
где α –термический коэффициент (для меди α=7); tп – приведенное времясрабатывания релейной защиты (tп=0,4 сек).
/> мм2.
Выбранный кабель сечением S=10 мм2удовлетворяет условию Sк > Smin.
1.6 Вывод
Был произведен выбор типа освещения, а также выбор трансформатораи кабеля питающего осветительную сеть.

2. Расчет сети высшего напряжения по условию допустимого нагрева
 
2.1 Расчет силового трансформатора
Находим расчетную мощность трансформатора:
/>, кВА, (2.1.1)
где /> – суммарасчетных активных нагрузок отдельных групп электроприёмников;
/> – сумма расчетных реактивных нагрузокотдельных нагрузок электроприемников;
/>(из справочника [2]).
/>, кВт, (2.1.2)
/>, кВт, (2.1.3)
где /> – установленнаямощность группы электроприёмников.
/>
/> кВт
/>, кВт,
/>, кВт,
/> кВт.
К установке принимаем трансформатор ТМН 6300/35–73У1
Техническиеданные трансформатора:
Sтр.ном=6300 кВА,
Uвн=35 кВ,
Uнн=6,3 кВ,
Потери:
Pх.х.=9,25 кВт,
Pк.з.=46,5 кВт,
Uк.з.=7,5%,
Iх.х.=0,6%.
2.2 Выборсечений кабельной сети по условию допустимого нагрева
Расчетный токкабеля определяем по формуле:
/>, А, (2.2.1)
где cos φ – коэффициент мощности,соответствующий расчетной нагр
узке(ссылаясь на данные справочника [5] берем cos φ в пределах 0,89–0,92).
/>, А,
/>, А,
/>, А,
/>, А,
/>, А,
/>, А,
/>, А,
/>, А.
Полученныеданные сводим в таблицу 1 и наносим на схему электроснабжения:
Таблица 1№ Электроприемника Наименование
IP, A
Iдоп., А Марка кабеля Длина кабелей, км Фидер 1 331,3 350 ВБбШв 3×185 0,01 Фидер 2 331,3 350 ВБбШв 3×185 0,01 Фидер 3 132,5 145 ВБбШв 3×50 0,2 Фидер 4 117,6 120 ВБбШв 3×35 0,1 Фидер 5 117,6 120 ВБбШв 3×35 0,16 1 320 кВт 30,78 35 ВБбШв 3×4 0,02 2 560 кВт 53,9 55 ВБбШв 3×10 0,025 3 560 кВт 53,9 55 ВБбШв 3×10 0,03 4 200 кВт 19,25 25 ВБбШв 3×2,5 0,06 5 1305 кВт 97,7 120 ВБбШв 3×35 1 6 250 кВт 24,06 25 ВБбШв 3×2,5 0,015 7 320 кВт 30,78 35 ВБбШв 3×4 0,05 8 200 кВт 19,25 25 ВБбШв 3×2,5 0,025 9 250 кВт 24,06 25 ВБбШв 3×2,5 0,035 10 560 кВт 53,9 55 ВБбШв 3×10 0,02
2.3 Вывод
На основаниирасчетов электрических нагрузок приняты к установке два трансформатора ТМН6300/35–73У1. Расчеты кабельной сети по условию допустимого нагрева позволилипроизвести выбор сечений рабочих жил кабелей при этом во всех случаяхсоблюдается условие />.

3.Проверка кабельной сети по потере напряжения в нормальном режиме работы
 
3.1 Расчетпотери напряжения в нормальном режиме работы для кабеля самого удаленного имощного электроприемника
Минимальноенапряжение на зажимах электроприемников в нормальном режиме работы рассчитываемпо формуле:
/>, В, (3.1.1)
/> В.
Общуюдопустимую потерю напряжения в сети определяем из выражения:
/>, В, (3.1.2)
/> В.
Потерянапряжения в трансформаторах:
/>, В,
Находимкоэффициент загрузки трансформатора:
/>, (3.1.3)

/>.
Относительноезначение активной составляющей напряжения короткого замыкания трансформатора:
/>, %, (3.1.4)
/>%.
Относительноезначение реактивной составляющей напряжения короткого замыкания трансформатора:
/>, %,
/>%.
Находимпотерю напряжения в трансформаторе:
/> В.
Потерянапряжения в кабеле ВБбШв 3×35:
Активное ииндуктивное сопротивления кабеля:
/>, Ом,
/>, Ом,
/>, Ом,
/>, Ом,

/>, В,
/> В.
Потери вфидерном кабеле:
/>, Ом,
/>, Ом,
/> В.
Общая потерянапряжения высоковольтной сети от источника питания до самого удаленного имощного электроприемника составляет:       
/>, В, (3.1.5)
/> В.
Таким образом,на самом удалённом электроприемнике высоковольтной сети расчетная потерянапряжения не превышает допустимых пределов:
/> В > /> В.
3.2 Вывод
Проведенныевыше расчеты показали, что потеря напряжения на наиболее удаленном и наиболеемощном электроприемнике в нормальном режиме работы не превышает допустимыхпределов /> В > /> В. Таким образом,выбранные ранее сечения кабелей по условию допустимого нагрева удовлетворяюттребованиям по потере напряжения в нормальном режиме работы.

4.Проверка кабельной сети по условию пуска самого мощного электроприемника
Напряжениеминимально допустимого значения:
/>, В, (4.1)
/>, В,
/>, В, (4.2)
/> В.
Активное ииндуктивное сопротивления трансформатора ТМН 6300/35–73У1:
/>, Ом, (4.3)
/>, Ом,
/>, Ом, (4.4)
/>, Ом,
/>, Ом, (4.5)

/>, Ом,
/>, Ом, (4,6)
/>, Ом,
Окончательноможно записать:
/>, Ом, (4.7)
где Iдв.пуск. – пусковой ток, А (Iдв.пуск =5–7Iн).
/> Ом.
Такимобразом, при пуске самого мощного электроприемника напряжение на его зажимахбольше минимально допустимого значения:
/> В > />В.
4.1 Вывод
Проверкакабельной сети по условию пуска самого мощного электроприемника показала, чторанее определенные по допустимому нагреву сечения высоковольтной кабельной сетивыбраны правильно.

5. Расчеттоков короткого замыкания кабельной сети
Токитрехфазного к.з. рассчитываются с целью проверки кабелей на термическуюстойкость и коммутационной аппаратуры на отключающую способность, термическую идинамическую стойкость. Токи двухфазного к.з. определяют для проверки уставокмаксимальной токовой защиты на надежность срабатывания при к.з. в электрическиудаленных точках сети.
Ток двухфазного к.з. вычисляем по формуле:
/>А, (5.1)
Ток трехфазного к.з. находим по формуле (2.18):
/>А, (5.2)
где Uнн – номинальное напряжение на выходе трансформатора, В; Z – сопротивление сети отисточника питания (трансформатора) до места к.з., Oм, (2.19).
/>Ом, (5.3)
где Rтр. – активное сопротивлениетрансформатора, Ом; Хтр. –индуктивноесопротивление трансформатора, Ом.
Активное,индуктивное и полное сопротивление трансформатора определяется по формулам:

/>, Ом, (5.3)
/>, Ом, (5.4)
/>, Ом, (5.5)
/>, Ом,
/>, Ом,
/> Ом.
5.1 Расчетсопротивлений и токов к.з. отдельных элементов электрической сети
Точка К1:
/>, Ом,
/>, Ом,
/>, Ом,
/>, Ом,
/>, Ом,

/>, Ом,
/>, А,
/> А.
Точка К5:
/>, Ом,
/>, Ом,
/>, Ом,
/>, А,
/> А.
Расчет токовк.з. кабельной сети на остальных участках сети находим аналогично и данныерасчетов заносим в таблицу 2.
Таблица 2Номер точки к.з.
L, км
Zк, Ом
Iк(2), А
Iк(3), А 1 0,01 0,473 - 7668,8 2 0,2 0,500 - 7265,7 3 0,1 0,488 - 7446,9 4 0,16 0,500 - 7265,7 5 0,02 0,495 6408 - 6 0,025 0,481 6544,9 - 7 0,03 0,483 6513,6 - 8 0,06 0,660 4721,6 - 9 1 0,793 3970,3 - 10 0,015 0,495 6359,1 - 11 0,05 0,547 5750,6 - 12 0,025 0,522 6033,2 - 13 0,035 0,556 5660,9 - 14 0,02 0,479 6574,4 -
5.2 Вывод
Выполненныерасчеты токов трехфазного, двухфазного к.з. позволяют в дальнейшем произвестивыбор коммутационно-защитной аппаратуры, определить надежность срабатывания МТЗвыбранной коммутационно-защитной аппаратуры.

6.Проверка кабельной сети по термической стойкости к токам к.з.
Проверкапроизводится, также как и проверка произведенная для осветительной сети.
Точка К1:
/>, мм2,
Точка К2:
/>, мм2,
Точка К3:
/>, мм2,
Точка К4:
/> мм2.
6.1 Вывод
Найденныеминимальные сечения кабелей по условию их термической стойкости к токам к.з.показали, что ранее выбранные параметры высоковольтной кабельной сети выбраныправильно.

7. Выборкоммутационно-защитной аппаратуры
Используязначения расчетных токов нагрузки (табл. 1) и токов к.з. (табл. 2) ввысоковольтной электрической сети произведем выбор коммутационно-защитнойаппаратуры а также определим расчетную отключающую способность КРУ исходя изусловия: />.
Для Фидер 1выбираем КРУ с номинальным током Iном.кру= 400 А.
/>10 кВ/>/>7668,8В
Для Фидер 2выбираем КРУ с номинальным током Iном.кру= 400 А.
/>10 кВ/>/>7265,7В
Для Фидер 3выбираем КРУ с номинальным током Iном.кру= 160 А.
/>10 кВ/>/>7446,9В
Для Фидер 4выбираем КРУ с номинальным током Iном.кру= 160 А.
/>10 кВ/>/>7265,7В
Дляэлектроприемника 1 выбираем КРУ с Iном.кру= 40 А.
/>10 кВ/>/>6408В
Дляэлектроприемника 2 выбираем КРУ с Iном.кру= 80 А.
/>10 кВ/>/>6544,9В
Дляэлектроприемника 3 выбираем КРУ с Iном.кру= 80 А.
/>10 кВ/>/>6513,6В
Дляэлектроприемника 4 выбираем КРУ с Iном.кру= 31,5 А.
/>10 кВ/>/>4721,6В
Дляэлектроприемника 5 выбираем КРУ с Iном.кру= 160 А.
/>10 кВ/>/>3970,3В
Дляэлектроприемника 6 выбираем КРУ с Iном.кру= 31,5 А.
/>10 кВ/>/>6359,1В
Дляэлектроприемника 7 выбираем КРУ с Iном.кру= 40 А.
/>10 кВ/>/>5750,6В
Дляэлектроприемника 8 выбираем КРУ с Iном.кру= 31,5 А.
/>10 кВ/>/>6033,2В
Дляэлектроприемника 9 выбираем КРУ с Iном.кру= 31,5 А.
/>10 кВ/>/>5660,9В
Дляэлектроприемника 10 выбираем КРУ с Iном.кру= 80 А.
/>10 кВ/>/>6574,4В
Результатывыбора высоковольтной коммутационно-защитной аппаратуры сведены в таблицу 3 инанесены на схему.
Таблица 3
IP, A
Iкру, A
Iо, кА
Iк(2), А
Iк(3), А 331,3 400 10 - 7668,8 331,3 400 10 - 7668,8 132,5 160 10 - 7265,7 117,6 160 10 - 7446,9 117,6 160 10 - 7265,7 30,78 40 10 6408 - 53,9 80 10 6544,9 - 53,9 80 10 6513,6 - 19,25 31,5 10 4721,6 - 97,7 160 10 3970,3 - 24,06 31,5 10 6359,1 - 30,78 40 10 5750,6 - 19,25 31,5 10 6033,2 - 24,06 31,5 10 5660,9 - 53,9 80 10 6574,4 -

7.1 Вывод
По расчетнымтокам нагрузки и токам к.з. были выбраны коммутационно-защитные аппараты КРУ всоответствии с их назначением.
Во всехслучаях наибольший отключающий ток выбранных КРУ не превышает величин тока к.з.в месте их установки, что в свою очередь обеспечит надежность работы системы внормальном и аварийных режимах работы электрооборудования.

8. Выборуставок и проверка надежности срабатывания максимальной токовой защиты КРУ
Исходными даннымидля выбора и проверки уставок срабатывания максимальной токовой защиты КРУявляются расчетные токи нагрузки и величины двухфазного тока к.з. в заданныхточках электрической сети.
/>,
/>, (8.1)
Проверкавыбранной уставки на надежность срабатывания:
/>, (8.2)
/> А,
/>250 А />/>215,5А,
/>,
/> А,
/>400 А />/>377,3А,
/>,
/> А,
/>400 А />/>377,3А,
/>,
/> А,
/>150 А />/>134,75А,
/>,
/> А,
/>700 А />/>683,9А,
/>,
/> А,
/>200 А />/>168,5А,
/>,
/> А,
/>250 А />/>215,5А,
/>,
/> А,
/>150 А />/>134,75А,
/>,
/> А,
/>200 А />/>168,5А,
/>,
/> А,
/>400 А />/>377,3А,
/>.
Для защитымагистралей:
/>, А, (8.3)
/>, А,
/>
/>, А,
/>1500 А />/>1361,5А,
/>,
/>, А,
/>, А,
/>500 А />/>494,7А,
/>,
/>, А,
/>, А,
/>500 А />/>475,5А,
/>,
/>, А,
/>, А,
/>500 А />/>475,5А,
/>.
Результатывыбора уставок срабатывания МТЗ коммутационно-защитной аппаратуры сведены втаблицу 4 и нанесены на расчетную схему.
Таблица 4Номер электроприемника
IУ, А
Iк(2), А
КЧ 1 250 6408 25 2 400 6544.9 17 3 400 6513.6 17 4 150 4721.6 30 5 700 3970.3 6 6 200 6359.1 31 7 250 5750.6 23 8 150 6033.2 40 9 200 5660.9 28 10 400 6574.4 16
8.1 Вывод
Произведенвыбор и проверка на надежность срабатывания уставок максимальной токовой защитыКРУ. Коэффициенты чувствительности защиты КРУ больше 2, что удовлетворяетпредъявляемым требованиям к надежности срабатывания максимальной токовой защитыустановленной в высоковольтных коммутационно-защитных аппаратах.

Заключение
Выполненныйрасчет высоковольтного электроснабжения предприятия позволяет сделать следующиевыводы.
1. Былпроизведен выбор типа освещения, а также выбор трансформатора и кабеляпитающего осветительную сеть.
2. Наосновании расчетов электрических нагрузок приняты к установке дватрансформатора ТМН 6300/35–73У1. Расчеты кабельной сети по условию допустимогонагрева позволили произвести выбор сечений рабочих жил кабелей при этом во всехслучаях соблюдается условие />.
3. Проведенныевыше расчеты показали, что потеря напряжения на наиболее удаленном и наиболеемощном электроприемнике в нормальном режиме работы не превышает допустимыхпределов /> В > /> В. Таким образом,выбранные ранее сечения кабелей по условию допустимого нагрева удовлетворяюттребованиям по потере напряжения в нормальном режиме работы.
4. Проверкакабельной сети по условию пуска самого мощного электроприемника показала, чторанее определенные по допустимому нагреву сечения высоковольтной кабельной сетивыбраны правильно.
5. Выполненныерасчеты токов трехфазного, двухфазного к.з. позволяют в дальнейшем произвестивыбор коммутационно-защитной аппаратуры, определить надежность срабатывания МТЗвыбранной коммутационно-защитной аппаратуры.
6. Найденныеминимальные сечения кабелей по условию их термической стойкости к токам к.з.показали, что ранее выбранные параметры высоковольтной кабельной сети выбраныправильно.
7. Порасчетным токам нагрузки и токам к.з. были выбраны коммутационно-защитныеаппараты КРУ в соответствии с их назначением.
Во всехслучаях наибольший отключающий ток выбранных КРУ не превышает величин тока к.з.в месте их установки, что в свою очередь обеспечит надежность работы системы внормальном и аварийных режимах работы электрооборудования.
8. Произведенвыбор и проверка на надежность срабатывания уставок максимальной токовой защитыКРУ. Коэффициенты чувствительности защиты КРУ больше 2, что удовлетворяетпредъявляемым требованиям к надежности срабатывания максимальной токовой защитыустановленной в высоковольтных коммутационно-защитных аппаратах.

Списоклитературы
 
1.  Электротехническийсправочник. В 3 т. Т. 3: В 2 кн. Кн. 2. Использование электрической энергии /Под общ. Ред. Профессоров МЭИ: И.Н. Орлова (гл. ред.) и др. – 7-е изд.,испр. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1988. – 616 с.: ил.
2.  Сергеев А.Ю. Электрификациягорных работ. В 2 ч. Ч 1. Расчет подземного высоковольтногоэлектроснабжения: учеб. пособие/ А.Ю. Сергеев, О.А. Курбатова. –Владивосток: Из-во ДВГТУ, 2006. – 84 с.
3.  Справочник поэлектроустановкам угольных предприятий. Электроустановки угольных шахт:Справочник/ В.Ф. Антонов, Ш.Ш. Ахмедов и др. Под общ. ред. В.В. Дегтярева,В.И. Серова. – М.: Недра, 1988 – 727 с.: ил.
4.  Справочник энергетикакарьера/ В.А. Голубев, П.П. Мирошкин и др.; Под ред. В.А. Голубева.– М.: Недра, 1986 – 420 с.
5.  Электродвигателиасинхронные/ В.Л. Лихачев. – М.: СОЛОН – Р, 2002. – 304 с.


Не сдавайте скачаную работу преподавателю!
Данный реферат Вы можете использовать для подготовки курсовых проектов.

Поделись с друзьями, за репост + 100 мильонов к студенческой карме :

Пишем реферат самостоятельно:
! Как писать рефераты
Практические рекомендации по написанию студенческих рефератов.
! План реферата Краткий список разделов, отражающий структура и порядок работы над будующим рефератом.
! Введение реферата Вводная часть работы, в которой отражается цель и обозначается список задач.
! Заключение реферата В заключении подводятся итоги, описывается была ли достигнута поставленная цель, каковы результаты.
! Оформление рефератов Методические рекомендации по грамотному оформлению работы по ГОСТ.

Читайте также:
Виды рефератов Какими бывают рефераты по своему назначению и структуре.

Сейчас смотрят :

Реферат 22 октября в Концертно-выставочном зале Павловского дворца пройдет концерт «Осенние фантазии», посвященный 200-летию со Дня рождения Ференца Листа
Реферат Особенности контрольно-счетных органов в субъектах РФ
Реферат У. Джеймс о предмете философии, ее методе и отношении к науке и религии
Реферат Право общей долевой собственности Понятие права
Реферат Темы по английскому за 10 класс
Реферат Кокосовые острова
Реферат Исследование возможности извлечения редких металлов из золы-уноса ТЭЦ (MS Word 97)
Реферат У истоков уральской археологии: Теплоуховы
Реферат Новые инструменты финансовых рынков
Реферат Вредное влияние курения на организм человека
Реферат Пластиковые карты как средство безналичного расчета
Реферат Организационно правовые формы предпринимательства
Реферат Материалы для герметизации стыков
Реферат Связь состава, структуры и свойств строительных материалов
Реферат Виды денежных реформ