ФЕДЕРАЛЬНОЕАГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ
ВЫСШЕГОПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
«ВОРОНЕЖСКИЙГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» (ГОУВПО «ВГТУ»)
Авиационныйфакультет
КафедраТеоретической и Промышленной теплоэнергетики
КУРСОВАЯРАБОТА
по дисциплине«Техническая термодинамика»
Тема «Расчетнаружного охлаждения»
2010
Содержание
Введение
1. Определение удельного теплового потока
1.1 Выбор температуры газовой стенки
1.2 Определение конвективного удельного теплового потока
1.2.1 Расчет теплоемкости и вязкости газового потока
1.2.2 Нахождение значения коэффициента теплоотдачи от газа кстенке
1.2.3 Определение конвективного удельного теплового потока встенку
1.3 Определение лучистого и суммарного удельных тепловыхпотоков
1.3.1 Определение степени черноты продуктов сгорания
1.3.2 Определение удельного лучистого теплового потока
1.3.3 Определение суммарного теплового потока
2. Определение подогрева охладителя
2.1 Определение температуры выхода охладителя
2.2 Определение подогрева охладителя и средней температурыохладителя на каждом участке
3. Определение коэффициента теплоотдачи от стенки к охладителюи температуры «жидкостной стенки»
3.1 Определение температуры «жидкостной стенки»
3.2 Определение коэффициента теплоотдачи от жидкостной стенкик охладителю
3.3 Оценка погрешности при выборе температуры газовой стенки
4. Расчет мощности насоса
4.1 Определение скорости движения охладителя
4.2 Определение гидросопротивления межрубашечного зазора
4.3 Расчет мощности насоса
Заключение
Введение
Расчет конвективногоохлаждения сводится к определению температурных полей стенки и охлаждающейжидкости по длине канала, а также определению размеров и гидросопротивлениямежрубашечного зазора и мощности насоса для прокачки охлаждающей жидкости.
Исходными даннымиявляются:
1) массовый расход />, кг/c и состав /> смесигазов, протекающих через канал;
2) термодинамическиепараметры смеси: температура />, K, и давление />МПа;
3) геометрические размерыи форма канала:
/> – диаметр цилиндрической частикамеры сгорания, м;
/> – диаметр критического сечениясопла, м ;
/> – диаметр выходной части сопла, м;
/> – длина цилиндрической части сопла,м;
4) материал стенки и еетолщина />, м;
5) тип охлаждающейжидкости, ее расход /> кг/c, давление и температура на входе, />, К, />, МПа;
6) углы /> и/> раскрытия сопла;
В результате расчетанеобходимо определить:
1) величину удельного теплового потокапо длине сопла
/>
2) температурное полестенки со стороны газа и со стороны жидкости:
/>
3) скорость движенияохлаждающей жидкости в межрубашечном зазоре />,м/с; гидравлическое сопротивление межрубашечного зазора />, Н/м2, мощностьнасоса для прокачки охлаждающей жидкости N, Вт.
1.Определение удельного теплового потока
1.1 Выбортемпературы газовой стенки
Для расчета наружногоохлаждения канал разбивается на участки.Схема разбивки канала на 11участков прилагается в качестве приложения к курсовой работе.
Для каждого из участковвыбираем температуру газовой стенки со стороны продуктов сгорания, учитываясвойства материала стенки.
1.2Определение конвективного удельного теплового потока
1.2.1 Расчеттеплоемкости и вязкости газового потока
Вычисляем теплоемкостьгазового потока по формуле (1.1):
/> (1.1)
где Сpi –теплоемкость конкретного газа призаданной температуре смеси, кДж/(кг К); ri – доля газа в газовом потоке.
Определяем теплоемкостьгазов, пользуясь данными приложения А [1], применяя метод интерполяции:
/> кДж/(кг К);
/> кДж/(кг К);
/> кДж/(кг К).
Подставляем найденныезначения теплоемкостей в формулу (1.1):
/> кДж/(кг К).
Находим молекулярнуюмассу смеси по формуле (1.2):
/> (1.2)
где Мi –молекулярная масса конкретногогаза, кг/(кмоль);
ri – доля газа в газовом потоке.
/> кг/(кмоль).
Динамическая вязкостьопределяется по формуле (1.3):
/>, (1.3)
где Мi –молекулярная масса смеси,кг/(кмоль);
/> - динамическая вязкость конкретногогаза, />;
ri – доля газа в газовом потоке.
Определяем динамическуювязкость газов, пользуясь данными приложения А [1], применяя метод интерполяции:
/>/>;
/> />;
/>/>.
/>
1.2.2Нахождение значения коэффициента теплоотдачи от газа к стенке.
Коэффициент теплоотдачиот газа к стенке рассчитывается по формуле:
/> (1.4)
где Сpсм – теплоемкость газового потока,кДж/(кг К);
/> - динамическая вязкость потока,/>;
/> — массовый расход газа, кг/с;
/> — средний диаметр поперечного сеченияканала на каждом участке, м;
/> — температура газовой смеси, К;
/> — температура стенки со стороныпродуктов сгорания для каждого участка, К.
/> Вт/(м2 К).
/> Вт/(м2 К).
/> Вт/(м2 К).
/> Вт/(м2 К).
/> Вт/(м2 К).
/>Вт/(м2 К). />Вт/(м2К)
/> Вт/(м2 К).
/> Вт/(м2 К).
/>Вт/(м2 К).
/> Вт/(м2 К).
1.2.3Определение конвективного удельного теплового потока в стенку
Конвективный удельныйтепловой поток определяется по формуле:
/> (1.5)
где /> — коэффициент теплоотдачидля рассчитываемого участка, Вт/м2;
/> - температура газовой смеси, К;
/> - температура стенки для данногоучастка, К.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/>Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
1.3Определение лучистого и суммарного удельных тепловых потоков
1.3.1Определение степени черноты продуктов сгорания
Из составляющих продуктовсгорания числа газов практическое значение для расчета удельного лучистоготеплового потока имеет только излучение /> и/>.
Это означает, что степеньчерноты продуктов сгорания зависит от степени черноты паров и углекислоты:
/>, (1.6)
где /> - степень чернотыуглекислого газа;
/> - поправочный коэффициент напарциальное давление водяного пара;
/> — степень черноты водяных паров;
Последний член в данномвыражении означает, что излучение смеси /> и/> несколько меньше суммыизлучений этих газов, так как полосы излучения и поглощения для /> и /> частично совпадают. Тогдаформула принимает вид:
/>. (1.7)
Для нахождения /> необходимо рассчитатьпарциальное давление водяных паров по формуле (1.8):
/>, (1.8)
где /> - давление газовой смеси вкамере сгорания, Па;
/> - массовая доля водяных паров всмеси.
/> МПа.
Для нахождения /> необходимо рассчитатьпарциальное давление углекислоты по формуле (1.9):
/>, (1.9)
где /> - давление газовой смеси вкамере сгорания, Па;
/> - массовая доля водяных паров всмеси.
/> МПа.
Определяем отношениедлины камеры сгорания к ее поперечному сечению:
/>, (1.10)
где /> — диаметр поперечногосечения камеры сгорания, м;
/> — длина камеры сгорания, м.
/>
Используя данные таблицы 1,найдем длину пути луча, l, м:
/>;
/>м.
Определяем по графикузависимости />и />от T (T=2550 K) и произведений (/>) и /> соответственно степеничерноты водяных паров и углекислого газа. График представлен в приложении Д [1],
/>;
/>.
Подставляем найденныезначения /> и /> в формулу (1.7):
/>.
/>.
1.3.2Определение удельного лучистого теплового потока
В общем случае лучистыйтепловой поток qл, /> определяется выражением:
/>, (1.11)
где /> и /> - соответственнотемпературы продуктов сгорания и газовой стенки, K;
/> — эффективная степень черноты стенки;
/> - степень черноты продуктовсгорания;
/> Вт/(м2 K4) коэффициент излучения абсолютно черного тела;
/> - поглощательная способность газапри температуре газовой смеси.
В двигателях с медными истальными охлаждаемыми стенками, не имеющими никаких специальных жароупорныхпокрытий, /> сравнительно невелика, значит,лучеиспусканием стенки можно пренебречь.
В этом случае лучистыйтепловой поток qл.кс, /> в камере сгорания:
/>, (1.12)
Эффективную степеньчерноты стенки можно найти по формуле (1.13):
/>, (1.13)
где /> — степень черноты стенки,значение которой определяется из таблицы 1.
/>;
/>.
Подставляем полученноезначение /> в формулу (1.12):
/>,
/> Вт/м2.
Так как величина лучистыхтепловых потоков определяется в первую очередь термодинамической температурой,по длине сопла всегда имеет место резкое снижение значений qл. Поэтому при расчетах лучистых тепловых потоков можнос достаточной степенью точности принять следующую картину распределения qл по длине сопла:
/> Вт/м2;
/> Вт/м2;
/> Вт/м2;
/> Вт/м2;
/> Вт/м2;
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
1.3.3Определение суммарного теплового потока
Суммарный тепловой поток qΣ, /> находится как сумма конвективного и лучистогоудельных тепловых потоков для рассчитываемого участка.
/> , (1.14)
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
/> Вт/м2.
2. Определениеподогрева охладителя
2.1Определение температуры выхода охладителя
Рассчитываем для каждогоучастка площадь поверхности, омываемой газовой смесью:
/>, (2.1)
где dср – средний диаметр участка, м;
Δl – длина участка,м.
/>м;/> м.
/> м2.
/>м;/> м.
/> м2.
/>м;/> м.
/> м2.
/>м;/> м.
/> м2.
/>м; /> м.
/> м2.
/>м;/> м.
/> м2.
/>м;/> м.
/> м2.
/>м;/> м.
/> м2.
/>м;/> м.
/> м2.
/>м;/> м.
/> м2.
/>м;/> м.
/> м2.
Суммарный тепловой поток Q, Вт на каждом участке вычисляется поформуле (2.2):
/>, (2.2)
где /> - суммарный тепловой потокна участке, Вт/м2;
/> - площадь поверхности, омываемойгазовой смесью, м2;
k – количество участков.
/>
/> Вт.
Ориентировочнаятемпература выхода охладителя Tвых, К определяется по формуле (2.3):
/> (2.3)
где Q – общий тепловой поток в стенкукамеры сгорания, Вт;
mf – массовый расход охладителя, кг/с;
/> - теплоемкость охладителя (воды) внезависимости от изменения ее температуры;
Tвхf – температура охладителя на входе, K.
/> K.
Сравним температуруохладителя на выходе с температурой кипения воды при данном давлении.
Предположим, что потеридавления в рубашке охлаждения составляют не более 2 МПа. Тогда давление навыходе из канала:
/> ,
/> МПа.
Температура воды навыходе из тракта охлаждения /> K ниже температуры кипения />K при /> МПа., значит призаданных параметрах (расход, давление) ее можно использовать для охлаждениягазового потока.
2.2Определение подогрева охладителя и средней температуры охладителя на каждомучастке
Подогрев охладителя /> вычисляется по формуле:
/> (2.5)
/> К.
/>К.
/>К.
/>К.
/>К.
/>К.
/>К.
/>К.
/>К.
/>К.
/> К.
Температура охлаждающейжидкости на выходе из каждого участка равна:
/>, (2.6)
где /> - температура охладителяна входе в рассчитываемый участок;
/> - перегрев на участке, К.
/> К.
/> К.
/> К.
/> К.
/> К.
/> К.
/> К.
/>К.
/> К.
/> К.
/> К.
Средняя температураохлаждающей жидкости на каждом участке определяется по формуле (2.7):
/> (2.7)
где /> и /> - температуры охладителясоответственно на входе и выходе из рассчитываемого участка, K.
/> K.
/> K.
/> K.
/> K.
/> K.
/>K.
/> K.
/> K.
/> K.
/>K.
/>K.`
3.Определение коэффициента теплоотдачи от стенки к охладителю и температуры«жидкостной» стенки
3.1Определение температуры «жидкостной» стенки
Перепад температур потолщине стенки ΔTwi, К при заданной температуре газовой стенки для каждогоучастка рассчитывается по формуле (3.1):
/> (3.1)
где /> - толщина стенки, м;
λ – коэффициенттеплопроводности материала стенки при температуре газовой стенки, Вт/(м К).Значения коэффициента теплопроводности найдем, пользуясь данными приложения В[1].
/> - суммарный тепловой поток научастке, Вт/м2.
/> Вт/(м К).
/> K.
/> Вт/(м К).
/> K.
/> Вт/(м К).
/> K.
/> Вт/(м К).
/> K.
/> Вт/(м К).
/> K.
/> Вт/(м К).
/> K.
/> Вт/(м К).
/> K.
/> Вт/(м К).
/> K.
/> Вт/(м К).
/> K.
/> Вт/(м К).
/> K.
/> Вт/(м К).
/> K.
Температура «жидкостнойстенки» Twfi, K стенки определяется по формуле (3.2):
/> (3.2)
где /> — температура газовойстенки, К.
/> — перепад температур по толщинестенки, К.
/> K.
/> K.
/> K.
/> K.
/> K.
/> K.
/> K.
/> K.
/> K.
/> K.
/> K.
3.2Определение коэффициента теплоотдачи от жидкостной стенки к охладителю
Площадь проходногосечения Fохлi, м2 щели на каждомучастке:
/>, (3.3)
где /> — средний диаметрохлаждающей щели на рассчитываемом участке, м; /> м– высота щели, м.
Средний диаметр охлаждающейщели dохлi, м вычисляется по формуле (3.4):
/> (3.4)
где /> — средний диаметр сопла нарассчитываемом участке, м;
/> - толщина стенки сопла, м;
/> - высота тракта охлаждения, м.
Коэффициент теплоотдачиот жидкостной стенки к жидкости /> вычисляем по формуле (3.5):
/>, (3.5)
где /> - массовый расходжидкости, кг/с;
/> - проходное сечение щели нарассматриваемом участке, м2;
/> - эквивалентный диаметр каналаохлаждающего тракта, м;
/> - комплекс теплофизических свойствдля жидкости при средней температуре жидкости на участке, />.
Определяем значение />, пользуясь графикомзависимости комплекса /> от температурыдля воды [1].Эквивалентный диаметр канала:
/> (3.6)
/>м.
/> м; />/>.
/> м.
/> м2.
/> Вт/(м2 К).
/> м; />/>.
/> м.
/> м2.
/> Вт/(м2 К).
/> м; />/>.
/> м.
/> м2.
/> Вт/(м2 К).
/> м; />/>.
/> м.
/> м2.
/> Вт/(м2 К).
/> м; />/>.
/> м.
/> м2.
/> Вт/(м2 К).
/> м; />/>.
/> м.
/> м2.
/> Вт/(м2 К).
/> м; />/>.
/> м.
/> м2.
/> Вт/(м2 К).
/> м; />/>.
/> м.
/> м2.
/> Вт/(м2 К).
/> м; />/>.
/> м.
/> м2.
/> Вт/(м2 К).
/> м; />/>.
/> м.
/> м2.
/> Вт/(м2 К).
/> м; />/>.
/> м.
/> м2.
/> Вт/(м2 К).
3.3 Оценкапогрешности при выборе температуры газовой стенки
Найдем уточненную температуру«жидкостной» стенки Т´, K,используя формулу (3.7):
/> (3.7)
где /> - средняя температуражидкости на рассчитываемом участке;
/> - суммарный тепловой поток нарассчитываемом участке, Вт/м2;
/> - коэффициент теплоотдачи от«жидкостной» стенки к жидкости, Вт/(м2 К).
Зная перепад температурпо толщине стенки, можно определить температуру газовой стенки:
/>, (3.8)
где /> — уточненная температура«жидкостной стенки» стенки из формулы (3.7), К;
/> - перепад температур по толщинестенки, К.
Сравнивая полученнуютемпературу газовой стенки с выбранной в начале вычислений, определяемпогрешность для каждого участка:
/>. (3.9)
/> К.
/> К.
/>
Погрешность не превышает5% — температура газовой стенки определена с достаточной степенью точности.
/> К.
/> К.
/>.
Погрешность не превышает5% — температура газовой стенки определена с достаточной степенью точности.
/> К.
/> К.
/>.
Погрешность не превышает5% — температура газовой стенки определена с достаточной степенью точности.
/> К.
/> К.
/>.
Погрешность не превышает5% — это означает, что температура газовой стенки определена с достаточнойстепенью точности.
/> К.
/> К.
/>.
Погрешность не превышает5% — температура газовой стенки определена с достаточной степенью точности.
/> К.
/> К.
/>.
Погрешность не превышает5% — температура газовой стенки определена с достаточной степенью точности.
/> К.
/> К.
/>.
Погрешность не превышает5% — температура газовой стенки определена с достаточной степенью точности.
/> К.
/> К.
/>.
Погрешность не превышает5% — температура газовой стенки определена с достаточной степенью точности.
/> К.
/> К.
/>.
Погрешность не превышает5% — температура газовой стенки определена с достаточной степенью точности.
/> К.
/> К.
/>.
Погрешность не превышает5% — температура газовой стенки определена с достаточной степенью точности.
/> К.
/> К.
/>.
Погрешность не превышает5% — температура газовой стенки определена с достаточной степенью точности.
4. Расчетмощности насоса
4.1Определение скорости движения охладителя
Скорость движения охладителяwfi, /> определяется из уравнения расхода (4.1):
/> (4.1)
где mf – массовый расход жидкости, кг/с;
/> - плотность охладителя при среднейтемпературе жидкости на участке, кг/м3. Определяем значение />, пользуясь даннымиприложения Б [1].
Si – площадь сечения кольцевого зазорана рассчитываемом участке, м2.
Площадь сечениякольцевого зазора /> рассчитывается по формуле (4.2):
/> (4.2)
где /> — средний диаметрпоперечного сечения канала на каждом участке, м;
/> - толщина стенки сопла, м;
/> м – высота щели, м.
Первый участок: />K; /> м.
/> м2.
Возьмём плотность изтаблицы
/> кг/м3.
/> м/с.
Второй участок: />K; /> м.
/> м2.
Возьмём плотность изтаблицы:
/> кг/м3.
/> м/с.
Третий участок: />K; /> м.
/> м2.
Возьмём плотность изтаблицы:
/> кг/м3.
/> м/с.
Четвертый участок: />K; /> м.
/> м2.
Возьмём плотность изтаблицы:
/> кг/м3.
/> м/с.
Пятый участок: />K; /> м.
/> м2.
Возьмём плотность изтаблицы:
/> кг/м3.
/> м/с.
Шестой участок: />K; /> м.
/> м2.
Возьмём плотность изтаблицы:
/> кг/м3.
/> м/с.
Седьмой участок: />K; /> м.
/> м2.
Возьмём плотность изтаблицы:
/> кг/м3.
/> м/с.
Восьмой участок: />K; /> м.
/> м2.
Возьмём плотность изтаблицы:
/> кг/м3.
/> м/с.
Девятый участок: />K; /> м.
/> м2.
Возьмём плотность изтаблицы:
/> кг/м3.
/> м/с.
Десятый участок: />K; /> м.
/> м2.
Возьмём плотность изтаблицы:
/> кг/м3.
/> м/с.
Одиннадцатый участок: />K; /> м.
/> м2.
Возьмём плотность изтаблицы:
/> кг/м3.
/> м/с.
4.2Определение гидросопротивления межрубашечного зазора
В охлаждающем трактекамеры происходит два вида потерь:
Потери на трение жидкостио стенки канала.
Местные потери наскреплениях внешних и внутренних оболочек двигателя, штамповках, поворотах,плавных и внезапных сужениях (расширениях) тракта двигателя.
Потери на трение /> Н/м2определяются формулой Дарси-Вейсбаха (4.3):
/> (4.3)
где /> — коэффициент потерь;
/> - длина участка;
/>м – эквивалентный диаметр канала;
/> - плотность охлаждающей жидкости нарассчитываемом участке, кг/м3. Определяем плотность охлаждающейжидкости, пользуясь данными приложения Б [1].
/> — скорость жидкости на участке, м/с.
Коэффициент потерьзависит от числа Рейнольдса:
/> , (4.4)
где />, так как канал кольцевой.
Число Рейнольдса находимпо формуле (4.5):
/>, (4.5)
где mf – массовый расход охладителя, кг/с;
/> — средний диаметр охлаждающей щели нарассчитываемом участке, м;
/> - динамическая вязкость воды длярассчитываемого участка, (/>).Находим значения динамической вязкости воды, пользуясь данными приложения WaterSteamPro при температуре насыщения
Первый участок: /> кг/м3; /> м; />м/с.
/>(/>);
/>;
/>;
/>Па.
Второй участок: /> кг/м3; /> м; />м/с.
/> (/>);
/>;
/>;
/> Па.
Третий участок: /> кг/м3; /> м; />м/с.
/>(/>);
/>;
/>;
/> Па.
Четвертый участок: /> кг/м3; /> м; />м/с.
/>(/>);
/>;
/>;
/> Па.
Пятый участок: /> кг/м3; /> м; />м/с.
/>(/>);
/>;
/> ;
/> Па.
Шестой участок: /> кг/м3; /> м; />м/с.
/>(/>);
/>;
/>;
/> Па.
Седьмой участок: /> кг/м3; /> м; />м/с.
/>(/>);
/>;
/>;
/> Па.
Восьмой участок: /> кг/м3; /> м; />м/с.
/>(/>);
/>;
/> ;
/> Па.
Девятый участок: /> кг/м3; /> м; />м/с.
/>(/>);
/>;
/>;
/> Па.
Десятый участок: /> кг/м3; /> м; />м/с.
/>(/>);
/>;
/>;
/> Па.
Десятый участок: /> кг/м3; /> м; />м/с.
/>(/>);
/>;
/>;
/> Па.
Местные потери />, Н/м2определяются формулой (4.6):
/> (4.6)
где /> - коэффициент местныхпотерь;
/> — скорость движения жидкости научастке, м/с;
/> - плотность жидкости, кг/м3.
/> м/с; /> кг/м3.
/>Па.
/>м/с; /> кг/м3.
/> Па.
/>м/с; /> кг/м3.
/> Па.
/>м/с; /> кг/м3.
/> Па.
/>м/с; /> кг/м3.
/> Па.
/>м/с; /> кг/м3.
/> Па.
/>м/с; /> кг/м3.
/> Па.
/>м/с; /> кг/м3.
/> Па.
/>м/с; /> кг/м3.
/> Па.
/>м/с; /> кг/м3.
/> Па.
/>м/с; /> кг/м3.
/> Па.
Суммарные потери />, Н/м2 вычисляютсяпо формуле (4.7):
/> (4.7)
где /> - потери на трение на i –том участке, Па;
/> - потери на местные сопротивления наi –том участке, Па.
/>
4.3 Расчетмощности насоса
Мощность насоса N, Вт, необходимая для прокачкижидкости, определяют по формуле (4.8):
/> (4.8)
где /> - суммарные потери нагидросопротивление межрубашечного зазора, Па; mf – расход охлаждающей жидкости, кг/с;
/> кг/м3 – среднее значениеплотности жидкости между входом в канал и выходом;
/> - коэффициент полезного действия.
/> Вт.
Заключение
В данной курсовой работе,был проведен расчет конвективного охлаждающего сопла Лаваля. В результатерасчета была определена величина теплового потока по длине сопла, равная навыходе 5230845 />, в критическом сечении 525161 />и на входе 2829790 />. А также температурное поле стенки со стороны продуктасгорания для критического сечения составило 1120 К, для выхода 429 К, а навходе 705 К. Скорость движения охлаждающей жидкости составила в критическомсечении 45,635 м/с, а на входе 18,693 м/с и на выходе 10,279 м/с Гидравлическоесопротивление межрубашечного зазора равно/> Па.Мощность насоса для прокачивания охлаждающей жидкости составило 50508,201Вт.
Также из графиковзависимости тепловых потоков и температур по длине сопла, мы можем сделатьвывод, что своего максимального значения они достигают в критическом сечениисопла.
/>
Списоклитературы
1. Методические указания по выполнению курсовой работы подисциплине «Техническая термодинамика» для студентов специальности140104 «Промышленная теплоэнергетика» очной форм обучения / В.Ю.Дубанин, С.В. Дахин, Н.Н. Кожухов, А.М. Наумов — Воронеж. ВГТУ: Воронеж, 2004.- 29с.
2. Кириллин В.А., Сычев В.В., Шейндлин А.Е… Техническаятермодинамика: учебник / 4-е изд., перераб. – М.: Энергоатомиздат, 1983. — 416с.
3. Вукалович М.П., Новиков И.И. Термодинамика: учебноепособие для вузов. – М.: Машиностроение, 1972. – 672 с.
4. Сертифицированный набор программ для вычислений свойствводы и водяного пара, газов и смесей газов «WaterSteamPro»TM 6.0/Орлов К.А., Александров А. А., Очков В. Ф. – М.: МЭИ, 2005.
5. Техническая термодинамика: учебник для вузов /Под ред.
В.И. Крутова — 2-е изд., перераб. и доп – М.: Высш. школа,1981. — 439 с., ил.