А. А. Гвоздев руководительтемы; доктора техн наук

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА  БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ  СНиП 2.03.01-84*   ГОССТРОЙ СССР   РАЗРАБОТАНЫ НИИЖБ  Госстроя СССР (д-р техн. наук, проф. А. А. Гвоздев - руководительтемы; доктора техн. наук А.С. Залесов, Ю. П. Гуща; д-р техн. наук, проф. В. А. Клевцов; кандидаты техн. наук Е.А.  Чистяков, Р. Л. Серых, Н. М. Мулин и Л. К. Руллэ) и ЦНИИпромзданий  Госстроя СССР (И.К. Никитин  руководитель темы; Б.Ф. Васильев).   ВНЕСЕНЫ НИИЖБ Госстроя СССР.   ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Управлением стандартизации и технических норм в строительстве Госстроя СССР (В. М. Скубко).   СНиП 2.03.01-84* является переизданием СНиП 2.03.01-84 с изменениями, утвержденными постановлениями Госстроя СССР от 8 июля 1988 г. № 132 и от 25 августа 1988 г. № 169. В конце документа приведено изменение №2 СНиП 2.03.01-84*, утвержденное постановлением Госстроя СССР от 12.11.1991 г. № 11 Разделы, пункты, таблицы, формулы, приложения и подписи к рисункам, в которые внесены изменения, отмечены в настоящих строительных нормах и правилах звездочкой.  При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале „Бюллетень строительной техники”, „Сборнике изменений к строительным нормам и правилам” Госстроя СССР и информационном указателе „Государственные стандарты СССР” Госстандарта СССР.    Госстрой СССР Строительные нормы и правила СНиП 2.03.01-84*   Бетонные и железобетонные конструкции Взамен СНиПII-21-75 и СН 511-78    Настоящие нормы распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения, работающих при систематическом воздействии температур не выше 50 °С и не ниже минус 70 °С. Нормы устанавливают требования к проектиро­ванию бетонных и железобетонных конструкций, изготовляемых из тяжелого, мелкозернистого, легкого, ячеистого и поризованного бетонов, а также из напрягающего бетона. Положения   данных   норм   соответствуют СТ СЭВ 384-76. Требования настоящих норм не распространяют­ся на бетонные и железобетонные конструкции гид­ротехнических сооружений, мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями, покрытий автомо­бильных дорог и аэродромов, армоцементные кон­струкции, а также конструкции, изготовляемые из батонов средней плотностью менее 500 и свыше 2500 кг/м3, бетонополимеров и полимербетонов, бетонов на известковых, шлаковых и смешанных вяжущих (кроме применения их в ячеистом бето­не), на гипсовом и специальных вяжущих, бетонов на специальных и органических заполнителях, бето­на крупнопористой структуры. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в осо­бых условиях эксплуатации (при сейсмических воз­действиях, в среде с агрессивной степенью воздействия на бетонные и железобетонные конструкции, в условиях повышенной влажности и т. п.), должны соблюдаться дополнительные требования, предъявляемые к таким конструкциям соответствующими нормативными документами. По показателям прочности бетона приняты клас­сы бетона в соответствии с СТ СЭВ 1406-78. Основные буквенные обозначения, принятые в настоящих нормах согласно СТ СЭВ 1565-79, приведены в справочном приложении 5 ._____________ * Переиздание с изменениями на 1 января 1989 г.  ^ 1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ  ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ  1.1. Бетонные и железобетонные конструкции, согласно СТ СЭВ 1406-78, должны быть обеспечены с требуемой надежностью от возникновения всех видов предельных состояний расчетом, выбором ма­териалов, назначением размеров и конструирова­нием.1.2. Выбор конструктивных решений должен производиться исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных ус­ловиях строительства с учетом максимального сни­жения материалоемкости, энергоемкости, трудо­емкости и стоимости строительства, достигаемого путем: применения эффективных строительных матери­алов и конструкций; снижения веса конструкций; наиболее полного использования физико-механи­ческих свойств материалов; использования местных строительных материа­лов; соблюдения требований по экономному расходо­ванию основных строительных материалов.1.3. При проектировании зданий и сооружений должны приниматься конструктивные схемы, обес­печивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом, а также отдельных конструк­ций на всех стадиях возведения и эксплуатации.1.4. Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовле­ния на специализированных предприятиях.     Внесены НИЖБ Госстроя СССР  Утверждены постановлением Госстроя СССРот 20 августа 1984 г. № 136 Срок введения в действие1 января 1986 г.   При выборе элементов сборных конструкций должны предусматриваться преимущественно предварительно напряженные конструкции из высоко-прочных бетонов и арматуры, а также конструкции из легкого и ячеистого бетонов там, где их примене­ние не ограничивается требованиями других норма­тивных документов. Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъ­емность монтажных механизмов, условия изготов­ления и транспортирования.1.5. Для монолитных конструкций следует пре­дусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные арматурные каркасы.1.6. В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность и долговеч­ность соединений. Конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать с помощью различных конст­руктивных и технологических мероприятий надеж­ную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложен­ного бетона в стыке с бетоном конструкции.1.7. Бетонные элементы применяются: а) преимущественно в конструкциях, работаю­щих на сжатие при малых эксцентриситетах про­дольной силы, не превышающих значений, указанных в п. 3.3; б) в отдельных случаях в конструкциях, работа­ющих на сжатие с большими эксцентриситетами, а также в изгибаемых конструкциях, когда их разру­шение не представляет непосредственной опасности для жизни людей и сохранности оборудования (эле­менты, лежащие на сплошном основании, и др.).   Примечание. Конструкции рассматриваются как бетонные, если их прочность в стадии эксплуатации обеспечивается одним бетоном.  1.8. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воз­духа наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01-82. Расчетные технологические температуры устанавли­ваются заданием на проектирование. Влажность воздуха окружающей среды определя­ется как средняя относительная влажность наружно­го воздуха наиболее жаркого месяца в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01-82 или как относительная влажность внутреннего воз­духа помещений отапливаемых зданий.1.9. В настоящих нормах приняты буквенные обозначения основных величин, подлежащих приме­нению при проектировании строительных конструк­ций, а также индексы к буквенным обозначениям, установленные СТ СЭВ 1565-79.  ^ ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ  1.10. Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по не­сущей способности (предельные состояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуа­тации (предельные состояния второй группы). а) ^ Расчет по предельным состояниям первой группы должен обеспечивать конструкции от: хрупкого, вязкого или иного характера разру­шения (расчет по прочности с учетом в необходи­мых случаях прогиба конструкции перед разруше­нием); потери устойчивости формы конструкции (рас­чет на устойчивость тонкостенных конструкций и т. д.) или ее положения (расчет на опрокидывание и скольжение подпорных стен; расчет на всплывание заглубленных или подземных резервуаров, на­сосных станций и т. п.); усталостного разрушения (расчет на выносли­вость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки-подвиж­ной или пульсирующей: подкрановых балок, шпал, рамных фундаментов и перекрытий пол некоторые неуравновешенные машины и т. п.); разрушения под совместным воздействием сило­вых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (периодического или постоянного воздейст­вия агрессивной среды, действия попеременного замораживания и оттаивания, воздействия пожара и т. п.). б) ^ Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкции от: образования трещин, а также их чрезмерного или продол­жительного раскрытия (если по условиям эксплуатации образование или продолжительное раскрытие трещин недопустимо); чрезмерных перемещений (прогибов, углов пере­коса и поворота, колебаний).1.11. Расчет по предельным состояниям конст­рукции в целом, а также отдельных ее элементов должен, как правило, производиться для всех ста­дий-изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям. Расчет по раскрытию трещин и по деформациям допускается не производить, если на основании опытной проверки или практики применения желе­зобетонных конструкций установлено, что раскры­тие в них трещин не превышает допустимых значе­ний и жесткость конструкций в стадии эксплуатации достаточна.1.12*. Значения нагрузок и воздействий, коэффи­циентов надежности по нагрузке, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на посто­янные и временные должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85. Значения нагрузок необходимо умножить на ко­эффициенты надежности по назначению, принимаемые согласно „Правилам учета степени ответствен­ности зданий и сооружений при проектировании конструкций", утвержденным Госстроем СССР. Нагрузки, учитываемые при расчета по предель­ным состояниям второй группы (эксплуатацион­ные), следует принимать согласно указаниям пп. 1.16 и 1.20. При этом к длительным нагрузкам относится также часть полного значения кратковре­менных нагрузок, оговоренных в СНиП 2.01.07-85, а вводимую в расчет кратковременную нагрузку следует принимать уменьшенной на величину, учтен­ную в длительной нагрузке. Коэффициенты сочетаний и коэффициенты снижения нагрузок относятся к полному значению кратковременных нагрузок. Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для работы в климати­ческом подрайоне IVА согласно СНиП 2.01.01-82, при расчете должны учитываться температурные климатические воздействия. Для бетонных и железобетонных конструкций должна быть также обеспечена их огнестойкость в соответствии с требованиями СНиП 2.01.02-85.1.13. При расчете элементов сборных конструк­ций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от веса элемента следует вводить с коэффициентом динамичности, равным:   при транспортировании ........... 1,60   „    подъеме и монтаже .......... 1,40   Для указанных коэффициентов динамичности допускается принимать более низкие значения, обоснованные в установленном порядке, но не ниже 1,25.1.14. Сборно-монолитные конструкции, а также монолитные конструкции с несущей арматурой должны рассчитываться по прочности, образованию и раскрытию трещин и по деформациям для следую­щих двух стадий работы конструкций: а) до приобретения бетоном, уложенным на мес­те использования конструкции, заданной прочнос­ти-на воздействие веса этого бетона и других на­грузок, действующих на данном этапе возведения конструкции; 6) после приобретения бетоном, уложенным на места использования конструкции, заданной проч­ности  на нагрузки, действующие на данном этапе возведения и при эксплуатации конструкции.1.15. Усилия в статически неопределимых же­лезобетонных конструкциях от нагрузок и вынуж­денных перемещении (вследствие изменениятемпературы, влажности бетона, смешения опор и т. п.), а также усилия в статически определимых конструкциях при расчете их по деформированной схеме следует, как правило, определять с учетом неупру­гих деформаций бетона и арматуры и наличия тре­щин. Для конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих свойств железобетона не разработана, а также для промежуточных стадий расчета с учетом неупругих свойств железобетона усилия в статически неопределимых конструкциях допуска­ется определять в предположении их линейной упругости.1.16. К трещиностойкости конструкций (или их частей) предъявляются требования соответствую­щих категорий в зависимости от условий, в кото­рых они работают, и от вида применяемой арма­туры: а) ^ 1-я категория- не допускается образование трещин; б) 2-я категория-допускается ограниченное по ширине непродолжительное раскрытие трещин acrc1 при условии обеспечения их последующего надежного закрытия (зажатия); в) ^ 3-я категория- допускается ограниченное по ширине непродолжительное acrc1 и продолжитель­ное acrc2 раскрытие трещин. Под непродолжительным раскрытием трещин по­нимается их раскрытие при совместном действии постоянных, длительных и кратковременных нагру­зок, а под продолжительным-только постоянных и длительных нагрузок. Категории требований к трещиностойкости желе­зобетонных конструкций, а также значения предель­но допустимой ширины раскрытия трещин в услови­ях неагрессивной среды приведены: для ограниче­ния проницаемости конструкций-в табл. 1, для обеспечения сохранности арматуры-в табл. 2*. Эксплуатационные нагрузки, учитываемые при расчете железобетонных конструкций по образова­нию трещин, их раскрытию или закрытию, должны приниматься согласно табл. 3 . Если в конструкциях или их частях, к трещино­стойкости которых предъявляются требования 2-й и 3-й категорий, трещины не образуются при соответ­ствующих нагрузках, указанных в табл. 3, их расчет по непродолжительному раскрытию и по закры­тию трещин (для 2-й категории) или по непродол­жительному и продолжительному раскрытию тре­щин (для 3-й категории) не производится. Указанные категории требований к трещиностой­кости железобетонных конструкций относятся к трещинам, нормальным и наклонным к продольной оси элемента.   Таблица 1   Условия работы конструкций Категория требований к трещиностойкостижелезобетонных конструкций и предельно допустимая ширина acrc1 и acrc1  раскрытия трещин, мм,обеспечивающие ограничение проницаемости конструкций   1. Элементы, воспринимающие давление жидкостей и газов при сечении: полностью растянутом      1-я категория1 частично сжатом   3-я категория; acrc1 = 0,3; acrc2 = 0,2  2. Элементы, воспринимающие давление сыпучих тел  3-я категория; acrc1= 0,3;acrc2=0,2  _____________1 Конструкции должны преимущественно выполняться предварительно напряженными. При специальном обосновании допускается выполнить эти конструкции без предварительного напряжения, в этом случае их трещиностойкости предъявляются требования 3-й категории.   Во избежание раскрытия продольных трещин сле­дует принимать конструктивные меры (устанавли­вать соответствующую поперечную арматуру), а для предварительно напряженных элементов, кроме того, ограничивать значения сжимающих напряже­нии в бетоне в стадии предварительного обжатия (см. п. 1.29).1.17. На концевых участках предварительно на­пряженных элементов с арматурой без анкеров в пределах длины зоны передачи напряжении (см. п. 2.29) не допускается образование трещин при действии постоянных, длительных и кратковремен­ных нагрузок, вводимых в расчете коэффициентом f = 1,0. При этом предварительные напряжения в армату­ре по длине зоны передачи напряжении принимаются линейно возрастающими от нуля до максимальных расчетных величин. Указанное требование допускается не учитывать для части сечения, расположенной по его высоте от уровня центра тяжести приведенного сечения до рас­тянутой от действия усилия предварительного обжатия грани, если в этой части отсутствует напрягаемая арматура без анкеров.1.18. В случае, если а сжатой при эксплуатацион­ных нагрузках зоне предварительно напряженных элементов, согласно расчету, в стадиях изготовле­ния, транспортирования и возведения образуются трещины, нормальные к продольной оси. следует учитывать снижение трещиностойкости растянутой при эксплуатации зоны элементов, а также увеличе­ние их кривизны. Для элементов, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся на­грузки, образование таких трещин не допускается. Таблица2*      Условия эксплуатации Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина acrc1 и acrc2, мм, раскрытия трещин, обеспечивающие сохранность арматуры  конструкций стержневой классов А-I, А-II, А-III, А-IIIв и A-IV; прополочной классов В-I и Вр-I  стержневой классов А-V и АVI; проволочной классов B-II, Вр-II, К-7 и К-19 при диаметре проволоки 3,5 мм и более  проволочной классов В-II, Вр-IIи К-7 при диаметре проволоки 3 мм и менее, стержневой класса Ат-VII  1. В закрытом помещении   3-я категория; acrc1= 0,4; acrc2 = 0,3    3-я категория; acrc1 = 0,3; acrc2 = 0,2   3-я категория; acrc1= 0,2; acrc2 = 0,1  2. На открытом воздухе, а также в грунта выше или ниже уровня грунтовых вод   3-я категория; acrc1 = 0,4; acrc2 = 0,3    3-я категория; acrc1 = 0,2; acrc2 = 0,1   2-я категория; acrc1= 0,2  3. В грунта при переменном уровне грунтовых вод   3-я категория; acrc1 = 0,3; acrc2 = 0,2    2-я категория; acrc1 = 0,2   2-я категория; acrc1= 0,1   Примечания: 1. Обозначения классов арматуры - в соответствии с п. 2.24а. 2. В канатах подразумевается проволока наружного слоя. 3. Для конструкций со стержневой арматурой класса А-V, эксплуатируемых в закрытом помещении или на открытом возду­хе, при наличии опыта проектирования и эксплуатации таких конструкций значения acrc1 и acrc2 допускается увеличивать на 0,1 мм по отношению к приведенным в настоящей таблице.1.19. Для железобетонных слабоармированных элементов, характеризуемых тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны ( см. п. 4.9), площадь сечения продольной растянутой ар­матуры должна быть увеличена по сравнению с тре­буемой из расчета по прочности на менее чем на 15 %.1.20*. Прогибы и перемещения элементов конст­рукций на должны превышать предельных, установ­ленных СНиП 2.01.07-85.1.21. При расчете по прочности бетонных и желе­зобетонных элементов на действие сжимающей про­дольной силы должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет еа, обусловленный не учтенными в расчете факторами. Эксцентриситет еа в любом случае принимается не менее 1/600 дли­ны элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения, и 1/30 высоты сечения. Кроме того, для конструкций, образуемых из сборных элементов, следует учитывать возможное взаимное смещение элементов, зависящее от вида конструкций, способа монтажа и т. п. Для элементов статически неопределимых конст­рукций значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения е0 принимается равным эксцентриситету, получен­ному из статического расчета конструкции, но не менее еа. В элементах статически определимых конструкций эксцентриситет е0 находится как сум­ма эксцентриситетов  определяемого из статического расчета конструкции и случайного.1.22. Расстояния между температурно-усадочны­ми швами, как правило, должны устанавливаться расчетом.  ^ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ  1.23. Предварительные напряжения sp, а также ’sp, соответственно а напрягаемой арматуре S и S’ следует назначать с учетом допустимых отклонений p значения предварительного напряжения таким образом, чтобы для стержневой и проволочной арматуры выполнялись условия:                       (1)   Значение р при механическом способе натяжения арматуры принимается равным 0,05 sp, а при электротермическом и электротермомеханическом способах определяется по формуле                                                      (2)   где p в МПа; l длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м. При автоматизированном натяжении арматуры значение числителя 360 в формуле (2) заменяется на 90.1.24. Значения напряжений con1 и ’con1 соответственно в напрягаемой арматуре S и S’, контролируемые по окончании натяжения на упоры, при­нимаются равными sp и ’sp (см. п. 1.23) за вычетом потерь от деформации анкеров и трения арма­туры (см. п. 1.25). Значения напряжений в напрягаемой арматуре S и S’, контролируемые в месте приложения натяжного усилия при натяжении арматуры на затвердев­ший бетон, принимаются равными соответственно con2 и ’con2, определяемым из условия обеспече­ния в расчетном сечении напряжений sp и ’sp по формулам:                                (3)                               (4)   В формулах (3) и (4): sp, ’sp-определяютсябез учета потерь предва­рительного напряжения; Таблица3   Категория требований к Нагрузки и коэффициенты надежности по нагрузке f, принимаемые при расчете  трещиностойкости по образованию трещин по раскрытию трещин по закрытию трещин железобетонных конструкций   непродолжительному продолжительному    1   Постоянные, длительные и кратковременные при  f   1,0*         2   Постоянные, длительные и кратковременные при f > 1,0* (расчет производится для выяснения необходимости проверки по непродолжительному раскрытию трещин и по их закрытию)    Постоянные, длительные и кратковременные при f = 1,0     Постоянные и дли­тельные при f = 1,0  3   Постоянные, длительные и кратковременные при f = 1,0 (расчет произво­дится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин)   То же   Постоянные и дли­тельные при f = 1,0   ____________ * Коэффициент f принимается как при расчете по прочности.   Примечания: 1. Длительные и кратковременные нагрузки принимаются с учетом указаний п. 1.12*. 2. Особые нагрузки учитываются в расчете по образованию трещин в тех случаях, когда наличие трещин приводит к ката­строфическому положению (взрыву, пожару и т. п.).Р, е0р-определяются по формулам (8) и (9) при значениях sp и ’sp с учетом пер­вых потерь предварительного напряже­ния;ysp,y’sp- обозначения те же, что в п. 1.28;                = Es/Eb. Напряжения в арматуре самонапряженных конст­рукций рассчитываются из условия равновесия с напряжениями (самонапряжением) в бетоне. Самонапряжение бетона в конструкции определя­ется исходя из марки бетона по самонапряжению Sp с учетом коэффициента армирования, расположения арматуры в бетоне (одно-, двух-и трехосное арми­рование), а также в необходимых случаях-потерь от усадки и ползучести бетона при загружении кон­струкции.   Примечание. В конструкциях их легкого бетона классов В7,5-В12,5 значения con1 и con2 должны превышать соответственно 400 и 550 МПа.  1.25. При расчете предварительно напряженных элементов следует учитывать потери предваритель­ного напряжения арматуры.^ При натяжении арматуры на упоры следует учитывать: а) первые потери-от деформации анкеров, тре­ния арматуры об огибающие приспособления, от релаксации напряжений в арматуре, температурного перепада, деформации форм (при натяжении арма­туры на формы), от быстронатекающей ползучести бетона; б) вторые потери-от усадки и ползучести бе­тона.^ При натяжении арматуры на бетон следует учитывать: в) первые потери-от деформации анкеров, трения арматуры о стенки каналов или поверхность бетона конструкции; г) вторые потери-от релаксации напряжений в арматуре, усадки и ползучести бетона, смятия бето­на под витками арматуры, деформации стыков между блоками (для конструкций, состоящих из бло­ков). Потери предварительного напряжения арматуры следует определять по табл. 5, при этом суммарную величину потерь при проектировании конструкций необходимо принимать не менее 100 МПа. При расчете самонапряженных элементов учиты­ваются только потери предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона в зависимости от марки бетона по самонапряжению и влажности среды. Для самонапряженных конструкций, эксплуатируемых в условиях избытка влаги, потери от усадки не учитываются.1.26. При определении потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по поз. 8 и 9 табл. 5 необходимо учитывать следующий указа­ния: а) при заранее известном сроке загружения конструкции потери следует умножать на коэффи­циент l, определяемый по формуле                                                         (5)   где t- время, сут, отсчитываемое при определении потерь от ползучести со дня обжатия бетона, от усадки-со дня окончания бетониро­вания; Таблица 5    Факторы, вызывающие потери Значения потерь предварительного напряжения, МПа,при натяжении арматуры предварительного напряжения арматуры  на упоры на бетон  ^ А. Первые потери  1. Релаксация напряжений арматуры: при механическом способе натяжения арматуры: а) проволочной         б) стержневой 0,1sp– 20  при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения арматуры: а) проволочной    0,05sp     б) стержневой 0,03sp Здесь sp принимается без учета потерь, МПа. Если вычисленные значения потерь окажутся отрицательными, их следует принимать равными нулю    2. Температурный перепад (разность температур  Для бетона классов В15-В40       1,25t   натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона) Для бетона класса В45 и выше      1,0t, где t разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвиж­ных упоров (вне зоны нагрева), воспринимающих усилие натяжения, °С. При отсутствии точных данных принимается t= 65°С.   При подтягивании напрягаемой арматуры в процессе термообработки на величину, компенсирующую потери от температурного перепада, последние принимаются ровными нулю    3. Деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств   где l- обжатие опрессованных шайб, смятие высаженных головок и т. п., принимаемое равным 2 мм; смещение стержней в инвентарных зажимах, определяемое по формуле  d диаметр стержня, мм; l- длина натягиваемого стержня (расстояние между наружны­ми гранями упоров формы или стенда), мм.   При электротермическом способе натяжения потери от деформаций анкеров в расчете не учитываются, так как они учтены при опреде­лении значения полного удлинения арматуры    гдеl1-обжатие шайб или прокла­док, расположенных между анкерами и бетоном элемента, принимаемое равным 1 мм; l2-деформация анкеров ста­канного типа, колодок с пробками, анкерных гаек и захватов, принимаемая равной 1 мм; l- длина натягиваемого стержня (элемента), мм   4. Трение арматуры: а) о стенки каналов или о поверхность бетона конструкций       где е- основание натуральных ло­гарифмов; ,  - коэффициенты, определяе­мые по табл. 6; - длина участка от натяжно­го устройства до расчетно­го сечения, м;   - суммарный угол поворота оси арматуры, рад; sp принимается без учета потерь 6) об огибающие приспособления где е- основание натуральных логарифмов; - коэффициент, принимаемый рав­ным 0,25; - суммарный угол поворота оси арма­туры, рад; sp- принимается без учета потерь    5. Деформация стальной формы при изготовлении предварительно напряженных железобетонных конструкций   где - коэффициент, определяемый по фор­мулам: при натяжении арматуры домкра­том при натяжении арматуры намоточной машиной электротермомеханическим способом (50 % усилия создается грузом) n -число групп стержней, натягиваемых неодновременно; l- сближение упоров по линии действия усилия Р, определяемое из расчета де­формации формы; l- расстояние между наружными гранями упоров.   При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции формы потери от ее деформации принимаются равными 30 МПа.   При электротермическом способе натяжения потери от деформации формы в расчете не учитываются, так как они учтены при определении полного удлинения арматуры      6. Быстронатекающая ползучесть для бетона: а)естественного твердения       где  и  коэффициенты, принимаемые:  = 0,25 + 0,025Rbp, но не более 0,8;  = 5,25 –0,185Rbp, но не более 2,5 и не менее 1,1; bp- определяются на уровне центров тяжести продольной арматуры S и S’ с учетом потерь по поз. 1-5 настоящей таблицы.  Для легкого бетона при передаточной прочности 11 МПа и ниже вместо множителя 40 принимается множитель 60       б) подвергнутого тепловой обработке   Потери вычисляются по формулам поз. 6а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0,85     ^ Б. Вторые потери  7. Релаксация напряжений арматуры: а) проволочной     б) стержневой  (см. пояснения к поз. 1 настоящей таблицы)   8. Усадка бетона (см. п. 1.26) :   Бетон естественного твердения    Бетон, подвергнутый тепловой обработкепри атмосферном давлении   Независимо от условий твердения бетона тяжелого классов: а)В35 и ниже  40  35  30 б) В40 50 40 35 в) В45 и выше   60 50 40 мелкозернистого групп: г) А   Потери определяются по поз. 8а, б настоящей таблицы с умножением на коэффициент, рав­ный 1,3   40 д) Б Потери определяются по поз. 8а настоящей таблицы с умножением на коэффициент, равный 1,5  50 е) В Потери определяются по поз. 8а-в настоящей таблицы как для тяжелого бетона естественного твердения  40 легкого при мелком заполнителе: ж) плотном  50  45  40 з) пористом   70 60 50   9. Ползучесть бетона (см. п. 1.26): а) тяжелого и легкого при плотном мелком заполнителе                                                      где sp то же, что в поз. 6, но с учетом потерь по поз. 16 настоящей таблицы;  коэффициент, принимаемый равным для бетона: естественного твердения  1,00; подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении  0,85   б) мелкозернистого групп: А   Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,3  Б Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,5  В   Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы при  = 0,85 в) легкого при пористом мелком заполнителе   Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,2    10.  Смятие бетона под витками спираль­ной или кольцевой арматуры (при диаметре конструкции до 3 м)     где dext- наружный диаметр конст­рукции, см  11. Деформация обжатия стыков меж­ду блоками (для конструкций, состоящих из блоков)     где n- число швов конструкции и оснастки по длине натяги­ваемой арматуры; l-обжатие стыка, принимае­мое равным для стыков, заполненных бетоном,-0,3 мм; при стыковании насухо-0,5 мм; l-длина натягиваемой арматуры, мм    Примечания: 1. Потери предварительного напряжения в напрягаемой арматуре ^ S’ определяются так же, как в арматуре S. 2. Для самонапряженных конструкций потери от усадки и ползучести бетона определяются по опытным данным.  Таблица 6     Коэффициенты для определения потерь от трения арматуры (см. поз. 4 табл. 5) Канал    при арматуре в виде или поверхность  пучков, канатов стержней периодического профиля   1. Канал: с металлической поверхностью      0,0030    0,35    0,40 с бетонной поверх-ностью, образованный жестким каналообразо-вателем   0 0,55 0,65 то же, гибким каналообра­зователем   0,0015 0,55 0,65 2. Бетонная поверхность  0 0,55 0,65   б) для конструкций, предназначенных для экс­плуатации при влажности воздуха ниже 40 %, потери должны быть увеличены на 25 %, за исключением конструкций из тяжелого и мелкозернистого бето­нов, предназначенных для эксплуатации в климати­ческом подрайоне IVА согласно СНиП 2.01.01-82 и не защищенных от солнечной радиации, для кото­рых указанные потери увеличиваются на 50 %; в) допускается использовать более точные мето­ды для определения потерь, обоснованные в уста­новленном порядке, если известны сорт цемента, состав бетона, условия изготовления и эксплуата­ции конструкции и т. п.1.27. Значение предварительного напряжении в арматуре вводится в расчет с коэффициентом точ­ности натяжения арматуры sp, определяемым по формуле                                                      (6)   Знак „плюс" принимается при неблагоприятном влиянии предварительного напряжения (т. е. на данной стадии работы конструкции или на рассмат­риваемом участке элемента предвари