4. НАГРУЗКИ ОТ МОСТОВЫХ И ПОДВЕСНЫХ КРАНОВ4.1. Нагрузки от мостовых и подвесных кранов следует определять в зависимости от групп режимов их работы, устанавливаемых ГОСТ 25546-82, от вида привода и от способа подвеса груза. Примерный перечень мостовых и подвесных кранов разных групп режимов работы приведен в справочном приложении 1.4.2. Полные нормативные значения вертикальных нагрузок, передаваемых колесами кранов на балки кранового пути, и другие необходимые для расчета данные следует принимать в соответствии с требованиями государственных стандартов на краны, а для нестандартных кранов - в соответствии с данными, указанными в паспортах заводов-изготовителей.Примечание. Под крановым путем понимаются обе балки, несущие один мостовой кран, и все балки, несущие один подвесной кран (две балки - при однопропетном, три - при двухпролетном подвесном кране и т. п.).4.3. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой торможением моста электрического крана, следует принимать равным 0,1 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на тормозные колеса рассматриваемой стороны крана.4.4. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой торможением электрической тележки, следует принимать равным:для кранов с гибким подвесом груза-0,05 суммы подъемной силы крана и веса тележки;для кранов с жестким подвесом груза - 0,1 суммы подъемной силы крана и веса тележки.Эту нагрузку следует учитывать при расчете поперечных рам зданий и балок крановых путей. При этом принимается, что нагрузка передается на одну сторону (балку) кранового пути, распределяется поровну между всеми опирающимися на нее колесами крана и может быть направлена как внутрь, так и наружу рассматриваемого пролета.4.5. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой перекосами мостовых электрических кранов и непараллельностью крановых путей (боковой силой), для каждого ходового колеса крана следует принимать равным 0,1 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на колесо.Эту нагрузку необходимо учитывать только при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей и их креплений к колоннам в зданиях с кранами групп режимов работы 7К, 8К. При этом принимается, что нагрузка передается на балку кранового пути от всех колес одной стороны крана и может быть направлена как внутрь, так и наружу рассматриваемого пролета здания. Нагрузку, указанную в п. 4.4, не следует учитывать совместно с боковой силой.4.6. Горизонтальные нагрузки от торможения моста и тележки крана и боковые силы считаются приложенными в месте контакта ходовых колес крана с рельсом.4.7. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять в соответствии с указаниями, приведенными в обязательном приложении 2. Эту нагрузку необходимо учитывать только при расчете упоров и их креплений к балкам кранового пути.4.8. Коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок следует принимать f= 1,1.Примечание. При учете местного и динамического действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана полное нормативное значение этой нагрузки следует умножать при расчете прочности балок крановых путей на дополнительный коэффициент f, равный:1,6 - для группы режима работы кранов 8К с жестким подвесом груза:1,4 - для группы режима работы кранов 8К с гибким подвесом груза:1,3 - для группы режима работы кранов 7К; 1,1 - для остальных групп режимов работы кранов.При проверке местной устойчивости стенок балок значение дополнительного коэффициента следует принимать равным 1,1.4.9. При расчете прочности и устойчивости балок кранового пути и их креплений к несущим конструкциям расчетные значения вертикальных крановых нагрузок следует умножать на коэффициент динамичности, равный: при шаге колонн не более 12 м:1,2 - для группы режима работы мостовых кранов 8К;1,1 -для групп режимов работы мостовых кранов 6К и 7К, а также для всех групп режимов работы подвесных кранов;при шаге колонн свыше 12м-1,1 для группы режима работы мостовых кранов 8К.Расчетные значения горизонтальных нагрузок от мостовых кранов группы режима работы 8К следует учитывать с коэффициентом динамичности, равным 1,1.В остальных случаях коэффициент динамичности принимается равным 1,0.При расчете конструкций на выносливость, проверке прогибов балок крановых путей и смещений колонн, а также при учете местного действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана коэффициент динамичности учитывать не следует.4.10. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей следует учитывать не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию мостовых или подвесных кранов.4.11. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн, фундаментов, а также оснований в зданиях с мостовыми кранами в нескольких пролетах (в каждом пролете на одном ярусе) следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов, а при учете совмещения в одном створе кранов разных пролетов - не более чем от четырех наиболее неблагоприятных по воздействию кранов.4.12. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн, стропильных и подстропильных конструкций, фундаментов, а также оснований зданий с подвесными кранами на одном или нескольких путях следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов. При учете совмещения в одном створе подвесных кранов, работающих на разных путях, вертикальные нагрузки следует принимать:не более чем от двух кранов - для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего ряда при двух крановых путях в пролете; не более чем от четырех кранов: для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований среднего ряда;для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего ряда при трех крановых путях в пролете;для стропильных конструкций при двух или трех крановых путях в пролете.4.13. Горизонтальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей, колонн, рам, стропильных и подстропильных конструкций, фундаментов, а также оснований следует учитывать не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов, расположенных на одном крановом пути или на разных путях в одном створе. При этом для каждого крана необходимо учитывать только одну горизонтальную нагрузку (поперечную или продольную).4.14. Число кранов, учитываемое в расчетах прочности и устойчивости при определении вертикальных и горизонтальных нагрузок от мостовых кранов на двух или трех ярусах в пролете, при одновременном размещении в пролете как подвесных, так и мостовых кранов, а также при эксплуатации подвесных кранов, предназначенных для передачи груза с одного крана на другой с помощью перекидных мостиков, следует принимать по строительному заданию на основании технологических решений.4.15. При определении вертикальных и горизонтальных прогибов балок крановых путей, а также горизонтальных смещений колонн нагрузку следует учитывать от одного наиболее неблагоприятного по воздействию крана.4.16. При наличии на крановом пути одного крана и при условии, что второй кран не будет установлен во время эксплуатации сооружения, нагрузки на этом пути должны быть учтены только от одного крана.4.17. При учете двух кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний: = 0,85 -для групп режимов работы кранов 1К-6К; = 0,95 -для групп режимов работы кранов 7К, 8К.При учете четырех кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний: = 0,7 - для групп режимов работы кранов 1К-6К; = 0,8 - для групп режимов работы кранов 7К, 8К.При учете одного крана вертикальные и горизонтальные нагрузки от него необходимо принимать без снижения.4.18. При расчете на выносливость балок крановых путей под электрические мостовые краны и креплений этих балок к несущим конструкциям следует учитывать пониженные нормативные значения нагрузок в соответствии с п. 1.7, и. При этом для проверки выносливости стенок балок в зоне действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана пониженные нормативные значения вертикального усилия колеса следует умножать на коэффициент, учитываемый при расчете прочности балок крановых путей в соответствии с примечанием к п. 4.8. Группы режимов работы кранов, при которых следует производить расчет на выносливость, устанавливаются нормами проектирования конструкций.^ 5. СНЕГОВЫЕ НАГРУЗКИ5.1. Полное нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия s следует определять по формулеs=s0, (5)где s0- нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с п. 5.2; - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с пп. 5.3 - 5.6.5.2. Нормативное значение веса снегового покрова s0 на 1 м2 горизонтальной поверхности земли следует принимать в зависимости от снегового района СССР по данным табл. 4.5.3. Схемы распределения снеговой нагрузки и значения коэффициента ц следует принимать в соответствии с обязательным приложением 3, при этом промежуточные значения коэффициента необходимо определять линейной интерполяцией.В тех случаях, когда более неблагоприятные условия работы элементов конструкций возникают при частичном загружении, следует рассматривать схемы со снеговой нагрузкой, действующей на половине или четверти пролета (для покрытий с фонарями - на участках шириной b).Примечание. В необходимых случаях снеговые нагрузки следует определять с учетом предусмотренного дальнейшего расширения здания.5.4. Варианты с повышенными местными снеговыми нагрузками, приведенные в обязательном приложении 3, необходимо учитывать при расчете плит, настилов и прогонов покрытий, а также при расчете тех элементов несущих конструкций (ферм, балок, колонн и т.п.), для которых указанные варианты определяют размеры сечений.Примечание. При расчетах конструкций допускается применение упрощенных схем снеговых нагрузок, эквивалентных по воздействию схемам нагрузок, приведенным в обязательном приложении 3. При расчете рам и колонн производственных зданий допускается учет только равномерно распределенной снеговой нагрузки, за исключением мест перепадов покрытий, где необходимо учитывать повышенную снеговую нагрузку.5.5*. Коэффициенты , установленные в соответствии с указаниями схем 1, 2, 5 и 6 обязательного приложения 3 для пологих (с уклонами до 12% или с f/l Для покрытий с уклонами от 12 до 20% однопролетных и многопролетных зданий без фонарей, проектируемых в районах с v 4 м/с, коэффициент , установленный в соответствии с указаниями схем 1 и 5 обязательного приложения 3, следует снижать умножением на коэффициент, равный 0,85.Среднюю скорость ветра г за три наиболее холодных месяца следует принимать по карте 2 обязательного приложения 5.Снижение снеговой нагрузки, предусматриваемое настоящим пунктом, не распространяется:а) на покрытия зданий в районах со среднемесячной температурой воздуха в январе выше минус 5 0С (см. карту 5 обязательного приложения 5);б) на покрытия зданий, защищенных от прямого воздействия ветра соседними более высокими зданиями, удаленными менее чем на 10h1 , где h1 - разность высот соседнего и проектируемого зданий;в) на участки покрытий длиной b,b1 и b2 у перепадов высот зданий и парапетов (см. схемы 8-11 обязательного приложения 3). Таблица 4 Снеговые районы СССР (принимаются по карте 1 обязательного приложения 5) I II II IV V VI s0,кПа (кгс/м2) 0,5(50) 0,7(70) 1.0(100) 1,5(150) 2,0(200) 2,5(250) Примечание. Нормативное значение веса снегового покрова в горных и малоизученных районах, обозначенных на карте 1 обязательного приложения 5, а также в пунктах с высотой над уровнем меря более 1 1500 м и в местах со сложным рельефом следует устанавливать на основании данных Госкомгидромета. При этом в качестве нормативного значения веса снегового покрова s0 следует принимать среднее значение ежегодных максимумов запаса воды по результатам снегосъемок на участке, защищенном от воздействия ветра, за период не менее 10 лет.5.6. Коэффициенты ц при определении снеговых нагрузок для неутепленных покрытий цехов с повышенными тепловыделениями при уклонах кровли свыше 3 % и обеспечении надлежащего отвода талой воды следует снижать на 20 % независимо от снижения, предусмотренного п. 5.5.5.7. Коэффициент надежности по нагрузке f, для снеговой нагрузки следует принимать равным 1,4. При расчете элементов конструкции покрытия, для которых отношение учитываемого нормативного значения равномерно распределенной нагрузки от веса покрытия (включая вес стационарного оборудования) к нормативному значению веса снегового покрова s0 менее 0,8, f следует принимать равным 1,6.^ 6. ВЕТРОВЫЕ НАГРУЗКИ6.1. Ветровую нагрузку на сооружение следует рассматривать как совокупность:а) нормального давления we , приложенного к внешней поверхность сооружения или элемента;б) сил трения wf, направленных по касательной к внешней поверхности и отнесенных к площади ее горизонтальной (для шедовых или волнистых покрытий, покрытий с фонарями) или вертикальной проекции (для стен с лоджиями и подобных конструкций);в) нормального давления wi , приложенного к внутренним поверхностям зданий с проницаемыми ограждениями, с открывающимися или постоянно открытыми проемами;либо как нормальное давление wx, wy , обусловленное общим сопротивлением сооружения в направлении осей х и у и условно приложенное к проекции сооружения на плоскость, перпендикулярную соответствующей оси.При проектировании высоких сооружений, относительные размеры которых удовлетворяют условию h/d > 10, необходимо дополнительно производить поверочный расчет на вихревое возбуждение (ветровой резонанс); здесь h - высота сооружения, d - минимальный размер поперечного сечения, расположенного на уровне 2/Зh.6.2. Ветровую нагрузку следует определять как сумму средней и пульсационной составляющих.При определении внутреннего давления wi, а также при расчете многоэтажных зданий высотой до 40 ми одноэтажных производственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1,5, размещаемых в местностях типов А и B (см. п. 6.5), пульсационную составляющую ветровой нагрузки допускается не учитывать.6.3. Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm на высоте z над поверхностью земли следует определять по формулеwm= wokc, (6) где wo - нормативное значение ветрового давления (см. п. 6.4);k - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте (см. п. 6.5);c - аэродинамический коэффициент (см. п. 6.6).6.4. Нормативное значение ветрового давления wo следует принимать в зависимости от ветрового района СССР по данным табл. 5.Для горных и малоизученных районов, обозначенных на карте 3, нормативное значение ветрового давления wo допускается устанавливать на основе данных метеостанций Госкомгидромета, а также результатов обследования районов строительства с учетом опыта эксплуатации сооружений. При этом нормативное значение ветрового давления wo, Па, следует определять по формулеw0 = 0,61v20, (7)где v0 -численно равно скорости ветра, м/с, на уровне 10 м над поверхностью земли для местности типа A, соответствующей 10-минутмому интервалу осреднения и превышаемой в среднем раз в 5 лет (если техническими условиями, утвержденными в установленном порядке, не регламентированы другие периоды повторяемости скоростей ветра).6.5. Коэффициент k, учитывающий изменение ветрового давления по высоте z, определяется по табл. 6 в зависимости от типа местности. Принимаются следующие типы местности:^ A- открытые побережья морей, озер и водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундра;B - городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м; С - городские районы с застройкой зданиями высотой более 25 м. Таблица 5 Ветровые районы СССР (принимаются по карте 3 обязательного приложения 5) Iа I II III IV V VI VII w0 ,кПа (кгс/м2) 0,17 (17) 0,23 (23) 0,30 (30) 0,38 (38) 0,48 (48) 0,60 (60) 0,73 (73) 0,85 (85) Сооружение считается расположенным в местность данного типа, если эта местность сохраняется с наветренной стороны сооружения на расстоянии 30h - при высоте сооружения h до 60 м и 2 км- при большей высоте. Таблица 6 Высота z, м Коэффициент k для типов местности А B C 0,75 0,5 0,4 10 1,0 0,65 0,4 20 1,25 0,85 0,55 40 1,5 1,1 0,8 60 1,7 1,3 1,0 80 1,85 1,45 1,15 100 2,0 1,6 1,25 150 2,25 1,9 1,55 200 2,45 2,1 1,8 250 2,65 2,3 2,0 300 2,75 2,5 2,2 350 2,75 2,75 2,35 480 2,75 2,75 2,75 Примечание. При определении ветровой нагрузки типы местности могут быть различными для разных расчетных направлений ветра.6.6. При определении компонентов ветровой нагрузки we, wf, wi, wx, wy следует использовать соответствующие значения аэродинамических коэффициентов: внешнего давления ce , трения cf , внутреннего давления ci и лобового сопротивления cx или cy , принимаемых по обязательному приложению 4, где стрелками показано направление ветра. Знак "плюс" у коэффициентов ce или cj соответствует направлению давления ветра на соответствующую поверхность, знак "минус" - от поверхности. Промежуточные значения нагрузок следует определять линейной интерполяцией.При расчете креплений элементов ограждения к несущим конструкциям в углах здания и по внешнему контуру покрытия следует учитывать местное отрицательное давление ветра с аэродинамическим коэффициентом ce = -2, распределенное вдоль поверхностей на ширине 1,5 м (черт. 1 ).В случаях, не предусмотренных обязательным приложением 4 (иные формы сооружений, учет при надлежащем обосновании других направлений ветрового потока или составляющих общего сопротивления тела по другим направлениям и т. п.), аэродинамические коэффициенты допускается принимать по справочным и экспериментальным данным или на основе результатов продувок моделей конструкций в аэродинамических трубах.Примечание. При определении ветровой нагрузки на поверхности внутренних стен и перегородок при отсутствии наружного ограждения (на стадии монтажа здания) следует использовать аэродинамические коэффициенты внешнего давления ce или лобового сопротивления cx.Черт. 1. Участки с повышенным отрицательным давлением ветра6.7. Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки wp на высоте z следует определять:а) для сооружений (и их конструктивных элементов), у которых первая частота собственных колебаний f1, Гц, больше предельного значения собственной частоты fl (см. п. 6.8), - по формулеwp= wmv , (8) где wm - определяется в соответствии с п. 6.3; -коэффициент пульсаций давления ветра на уровне z, принимаемый по табл. 7;v - коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см. п. 6.9); Таблица 7 Высота z, м Коэффициент пульсаций давления ветра для типов местности А B C 0,85 1,22 1,78 10 0,76 1,06 1,78 20 0,69 0,92 1,50 40 0,62 0,80 1,26 60 0,58 0,74 1,14 80 0,56 0,70 1,06 100 0,54 0,67 1,00 150 0,51 0,62 0,90 200 0,49 0,58 0,84 250 0,47 0,56 0,80 300 0,46 0,54 0,76 350 0,46 0,52 0,73 480 0,46 0,50 0,68 ^ Черт. 2. Коэффициенты динамичности1 - для железобетонных и каменных сооружений, а также зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций ( = 0,3); 2 - для стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах ( = 0,15)б) для сооружений (и их конструктивных элементов), которые можно рассматривать как систему с одной степенью свободы (поперечные рамы одноэтажных производственных зданий, водонапорные башни и т.д.), при f1 wp= wmv (9) где -коэффициент динамичности, определяемый по черт. 2 в зависимости от параметра и логарифмического декремента колебаний (см. п. 6.8); f- коэффициент надежности по нагрузке (см. п. 6.11);wp - нормативное значение ветрового давления, Па (см. п. 6.4); в) для зданий, симметричных в плане, у которых f1 wp= m y, (10)где т - масса сооружения на уровне г, отнесенная к площади поверхности, к которой приложена ветровая нагрузка; -коэффициент динамичности (см. п. 6.7, б);у - горизонтальное перемещение сооружения на уровне z по первой форме собственных колебаний (для симметричных в плане зданий постоянной высоты в качестве y допускается принимать перемещение от равномерно распределенной горизонтально приложенной статической нагрузки); - коэффициент, определяемый посредством разделения сооружения на z участков, в пределах которых ветровая нагрузка принимается постоянной, по формуле, (11)где Mk - масса k-го участка сооружения; yk - горизонтальное перемещение центра k-го участка; wpk -равнодействующая пульсационной составляющей ветровой нагрузки, определяемой по формуле (8), на k-м участок сооружения.Для многоэтажных зданий с постоянными по высоте жесткостью, массой и шириной наветренной поверхности нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на уровне z допускается определять по формуле, (12)где wph - нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на высоте h верха сооружения, определяемое по формуле (8). 6.8. Предельное значение частоты собственных колебаний fl, Гц, при котором допускается не учитывать силы инерции, возникающие при колебаниях по соответствующей собственной форме, следует определять по табл. 8. Таблица 8 Ветровые районы СССР (принимаются по карте 3 обязательного приложения 5) fl, Гц, при = 0,3 = 0,15 Iа 0,85 2,6 I 0,95 2,9 II 1,1 3,4 III 1,2 3,8 IV 1,4 4,3 V 1,6 5,0 VI 1,7 5,6 VII 1,9 5,9 Значение логарифмического декремента колебаний следует принимать:а) для железобетонных и каменных сооружений, а также для зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций = 0,3;б) для стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного тмпа, в том числе на железобетонных постаментах, = 0,15.6.9. Коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления v следует определять для расчетной поверхности сооружения, на которой учитывается корреляция пульсаций.Расчетная поверхность включает в себя те частм поверхности наветренных, подветренных, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рассчитываемый элемент сооружения,Если расчетная поверхность близка к прямоугольнику, оризнтированному так, что его стороны параллельны основным осям (черт. 3), то коэффициент v следует определять по табл. 9 в зависимости от параметров р и , принимаемых по табл. 10.^ Черт. 3 Основная система координат при определении коэффициента корреляции v Таблица 9 ,м Коэффиимент v при , м, равных 5 10 20 40 80 160 350 0,1 0,95 0,92 0,88 0,83 0,76 0,67 0,56 5 0,89 0,87 0,84 0,80 0,73 0,65 0,54 10 0,85 0,84 0,81 0,77 0,71 0,64 0,53 20 0,80 0,78 0,76 0,73 0,68 0,61 0,51 40 0,72 0,72 0,70 0,67 0,63 0,57 0,48 80 0,63 0,63 0,61 0,59 0,56 0,51 0,44 160 0,53 0,53 0,52 0,50 0,47 0,44 0,38 Таблица 10 Основная координатная плоскость, параллельно которой расположена расчетная поверхность zоу b h zох 0,4a h хоу b а При расчете сооружения в целом размеры расчетной поверхности следует определять с учетом указаний обязательного приложения 4, при этом для решетчатого сооружения необходимо принимать размеры расчетной поверхности по его внешнему контуру.6.10. Для сооружений, у которых f2fs6.11. Коэффициент надежности по ветровой нагрузке f, следует принимать равным 1,4.^ 7. ГОЛОЛЕДНЫЕ НАГРУЗКИ7.1. Гололедные нагрузки необходимо учитывать при проектировании воздушных линий электропередачи и связи, контактных сетей электрифицированного транспорта, антенно-мачтовых устройств и подобных сооружений.7.2. Нормативное значение линейной гололедной нагрузки для элементов кругового сечения диаметром до 70 мм включ. (проводов, тросов, оттяжек, мачт, вант и др.) i, Н/м, следует определять по формулеi = bk 1(d +bk 1) g * 10-3, (13) Нормативное значение поверхностной гололедной нагрузки i , Па, для других элементов следует определять по формулеi=bk 2g , (14)В формулах (13) и (14):b - толщина стенки гололеда, мм (превышаемая раз в 5 лет), на элементах кругового сечения диаметром 10 мм, расположенных на высоте 10 м над поверхностью земли, принимаемая по табл. 11, а на высоте 200 м и более - по табл. 12. Для других периодов повторяемости толщину стенки гололеда следует принимать по специальным техническим условиям, утвержденным в установленном порядке;k-коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда по высоте и принимаемый по табл. 13;d - диаметр провода, троса, мм; 1 - коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда в зависимости от диаметра элементов кругового сечения и определяемый по табл. 14; 2 - коэффициент, учитывающий отношение площади поверхности элемента, подверженной обледенению, к полной площади поверхности элемента и принимаемый равным 0,6; -плотность льда, принимаемая равной 0,9 г/см3; g - ускорение свободного падения, м/с2.7.3. Коэффициент надежности по нагрузке f, для гололедной нагрузки следует принимать равным 1,3, за исключением случаев, оговоренных в других нормативных документах.7.4. Давление ветра на покрытые гололедом элементы следует принимать равным 25 % нормативного значения ветрового давления м^ определяемого согласно п. 6.4.Примечания: 1.В отдельных районах СССР, где наблюдаются сочетания значительных скоростей ветра с большими размерами гололедно-изморозевых отложений, толщину стенки гололеда и его плотность, а также давление ветра следует принимать в соответствии с фактическими данными.2. При определении ветровых нагрузок на элементы сооружений, расположенных на высоте более 100 м над поверхностью земли, диаметр обледенелых проводов и тросов, установленный с учетом толщины стенки гололеда, приведенной в табл. 12, необходимо умножать на коэффициент, равный 1,5. Таблица 11 Гололедные районы СССР (принимаются по карте 4 обязательного приложения 5) I II III IV V Толщина стенки гололеда b, мм Не менее 3 5 10 15 Не менее 20 Таблица 12 Высота над поверхностью земли, м Толщина стенки гололеда b, мм, для разных районов СССР I района гололед ности азиатской части СССР V района гололедности и горных местностей северной части европейской территории СССР остальных 200 15 Принимается на основании специальных обследований Принимается по карте 4, г обязательного приложения 5 35 300 20 То же То же, по карте 4, д 45 400 25 " То же, по карте 4, в 60 Таблица 13 Высота над поверхностью земли, м 5 10