--PAGE_BREAK--
Таблица №2
№
п.п.
Элементы залегания пласта.
Ед.
Изм.
Мин.
Мах.
Глубина залегания:
м
1.1.
Гор-290м
м
471
485
1.2
Гор-445м
м
635.0
645.0
Мощность ВЗТ.
м
2.1
Гор-290м
м
280
320
2.2
Гор-445м
м
420
470
Угол падения — северо-запад.
Град.
1
3
Параметры пород пласта.
Ед.
Изм.
Значение.
1.
Тип кровли.
II
2.
Объемный вес руды.
т/м3
2.11
3.
Коэффициент крепости пород.
2
2.Обоснование и принятие варианта столбовой системы разработки, её параметров и комплекса оборудования для лавы.
Столбовые системы разработки в настоящее время получили наибольшее распространение на калийных рудниках, ими добывается большая часть руды. Особенностью столбовой системы разработки является то, что выемка руды ведется без оставления поддерживающих целиков в очистном пространстве (сплошная выемка). При этом поддержание вмещающих пород производится только в при забойном пространстве с помощью механизированной крепи. Выемка руды производится очистным комбайном, который движется вдоль забоя и вынимает стружку шириной 0,63- 1м в зависимости от ширины рабочего органа- шнека. После выемки стружки на всю длину лавы, комбайн отгоняется к месту зарубки на новую стружку, передвигается ближе к забою конвейер, а затем передвигается крепь. Породы кровли в выработанном пространстве обрушается самопроизвольно. Длина лавы бывает 150,200,250 м. Между смежными столбами оставляется целики шириной от 25 до 80 м в зависимости от глубины разработки. Основные потери руды при столбовой системе заключается в этих целиках и увеличивающейся глубиной разработки.
На Старобинском месторождении применяются следующие столбовые системы разработки: с валовой выемкой руды, слоевая система разработки с подготовкой слоевых лав общими подготовительными выработками, слоевая система разработки с подготовкой слоевых лав раздельными выработками, селективная выемка сильвинитовых и галлитовых слоёв с закладкой галлита в выработанное пространство.
Характерной особенностью этой системы является выемка калийного пласта на полную мощность с одновременной выемкой сильвинитовых и галлитовых слоев. При столбовой системе разработки длина столба должна быть не более 2 км. При валовой системе подготовительными выработками является конвейерный, транспортный панельный штрек, штрек лавы, который оконтуривают со стороны массива руды и вентиляционный штрек, который оконтуривает панель со стороны отработанного пространства проходится разгружающий штрек, защищающий вентиляционный от горного давления. Подготовка панели начинается от выработок главного направления. Длина панели обычно совпадает с расстоянием от выработок главного направления до границы шахтного поля. В некоторых случаях панели разворачиваются на 180 град. или под меньшим углом в зависимости от раскройки шахтного поля на панели.
Исходя из горно-геологических условий проектируемого участка шахтного поля, и вынимаемой мощности пласта (1,17 м.) а также передового опыта Солигорских рудников наиболее экономически-эффективным вариантом отработки данного пласта, является, валовая выемка, столбовой системой разработки длинными столбами, обеспечивающая снижение затрат на поддержание подготовительных выработок, возможность доразведки условий залегания пласта и независимое ведение подготовительных и очистных работ. Данный вид разработки также способствует меньшему разубоживанию руды и позволяет извлечь из целика максимум руды.
Для сравнения, при применении системы разработки с селективной выемкой сильвинитовых и галлитовых слоёв с закладкой галлита в выработанное пространство, в лаве ведётся раздельная выемка сильвинитовых слоёв и слоя каменной соли. При этом каменная соль на поверхность не выдается, а направляется к закладочным машинам, которые забрасывают её в отработанное пространство для создания бутовых полос. Видно, что селективная выемка экономичней, так как пустая порода не транспортируется на поверхность, лучшее качество руды (содержание полезного компонента выше), но существенными недостатками являются: сложная организация труда и более высокая себестоимость, что не совсем рационально в сложившейся в настоящее время ситуации на рынках сбыта готовой продукции.
Столб подготовлен посредством проходки следующих основных подготовительных выработок: конвейерный штрек лавы, вентиляционный и транспортный штрек лавы, пройденные комбайном ПК8-МА.
Параметры основных подготовительных выработок лавы:
Конвейерный штрек - 4,5 м
Вентиляционный штрек - 3.0 м
Длина лавы - 162.0 м
Ширина монтажного штрека - 5.5 м
Вынимаемая мощность пласта – 1,17 м
На севере проектируемый участок примыкает к контуру малоамплитудного тектонического нарушения МАТН№2, на юге — к северо-восточному панельному вентиляционному штреку и отработанным блокам №№41-43. На западе лава примыкает к целику (150м), оставленному вдоль выработок главного северного направления. На востоке – массив, который будет отработан по специально разработанному проекту камерной системой с оставлением жестких целиков по слою II-IV.
Подготовка столба лавы заключается в проходке конвейерного и вентиляционного штреков по флангам столба лавы. Ширина штреков лавы принята из условий расположения в них оборудования лавы (энергопоезда, приводных и натяжных головок забойного и штрековых конвейеров).Выбор системы разработки и ее параметров произведен в соответствии с «Инструкцией по применению столбовой системы разработки».
2.1. Перечень и основные характеристики средств механизации.
Для механизации процессов выемки сильвинита и управления кровлей полным обрушением предусматриваем применение комплекса состоящего из:
- секций двухстоечной крепи “Фазос –13/20” – 77 шт.
- двухшнекового комбайна СЛ-300 – 1 шт.
- секций двухстоечной крепи “ Фазос –16/24” – 4 шт.
- крепи сопряжения типа ”Фазос – 15/31”
на конвейерном и вентиляционном штреке – 2 компл.
- забойного конвейера ЕКФ-3 – 1 шт.
- штрековых конвейеров (Вальбот I и Вальбот II) –2 шт.
- энергопоезда
Данный комбайн приняли, т.к. он отвечает всем параметрам лавы, и исходя из передового опыта Солигорских рудников, один из лучших и наиболее продуктивных комбайнов. Для такой отработки также применимы комбайны как:EDW-300, EW-200/230 и т.п., но комбайн EW-200/230 не может обеспечить мощность вынимаемого пласта 1,17 м. Чтобы отработать пласт 1,17 м в данной горно-геологической ситуации нужно применить 4(либо 2) комбайна EW-200/230, вследствие чего возникает большой объём подготовительных выработок столба лавы, за счет проходки центрального вентиляционного штрека, будет выполнен большой объём монтажных работ, что экономически нецелесообразно, а EDW-300 имеет низкую производительность в сравнении с SL-300.
Комбайн СЛ-300 (дВУХШНЕКОВЫЙ)
· Установленная мощность: - 677,5кВт
Режущий двигатель — 2х 300 кВт
Двигатель механизма подачи — 2х 35 кВТ
Двигатель привода - 7,5 кВТ
· Рабочее напряжение - 990В
· Диаметр шнека — 1400мм
· Глубина захвата — 800мм
· Конструктивная высота комбайна — 1030мм
· Прирезка: - кровли - 2520 мм - почвы — 90мм
· Длина комбайна (без вентилятора) — 10900мм
забойная крепь “Фазос-13/20” “ Фазос –16/24”
· Максимальная высота крепи - 2.00м — 2.40м
· Минимальная высота крепи - 1.30м — 1.60м
· Продольный угол наклона пласта - до 10о — до 6о
· Шаг установки крепи - 2.0м — 2.0м
· Количество стоек в секции - 2 шт. — 2 шт.
· Номинальное сопротивление стойки — 1662 кН — 1662 кН
· Предварительное сопротивление стойки — 866кН — 866кН
· Шаг передвижки крепи - 0.8м - 0.8м
· Усилие передвижки конвейера — 125кН — 157кН
· Усилие передвижки секции — 157кН — 282кН
· Удельное давление на кровлю - 889 y 908 кН/м2 - 992кН/м2
· Удельное давление на почву - 3410 y 3480 кН/м2 — 2530 кН/м2
· Масса секции - ~6372кг - 7317 кг
· Давление питания — 25 МПа — 25 МПа
· Гидравлическая жидкость (водомасляная эмульсия) - 3—5% .
Конструкция крепи обеспечивает полную механизацию следующих процессов:
· распор секций между почвой и кровлей с предварительным подпором;
· поддержание кровли с постоянным рабочим сопротивлением;
· опускание секций;
· передвижка секции к груди забоя;
· передвижка забойного конвейера;
· корректировка секций.
Крепь сопряжения ”Фазос- 15/31”
· Максимальная высота крепи - 3.085м;
· Минимальная высота крепи - 1.500м;
· Падение пласта - до 8L.
· Шаг установки крепи - 1.5м;
· Номинальное сопротивление стойки — 1500кН;
· Предварительное сопротивление стойки — 785кН;
· Сопротивление крепи: ------------- min — 370кН;
max — 520кН;
· Усилие передвижки конвейера — 157кН;
· Усилие передвижки крепи — 282кН;
· Удельное давление на кровлю — 0.72МПа;
· Удельное давление на почву — 2.0МПа;
· Шаг консоли верхняка - 650мм;
· Рабочая жидкость — 3 I 5% водомаслянная эмульсия;
· Масса секции — 12090кГ.
КОНВЕЙЕР ВАЛЬБОТ-
I и ВАЛЬБОТ —
II
· Производительность Max. - 600 т/час
· Длина конвейера - 90м
· Скорость скребковой цепи - 1.12м/сек
· Скребковая цепь:
- Тип - звеночная, калиброванная
- количество полос - — 1
- диаметр и шаг - Ø30х108мм
- разрывное усилие - 1130 кН
· Электродвигатель:
- вид — асинхронный, короткозамкнутый,
взрывобезопасный
- тип — 3SGf 315M4
- мощность — 2x132 кВт
- синхронная скорость вращения — 1500 1/мин
· Привод
- тип редуктора — конический
- передаточное отношение редуктора - i=28,13
· Рештаки:
- ширина/длина - 750 / 1500мм
- профиль боковины рештака - Е225
· Допустимый наклон выработки:
- по простиранию - A12L
- по падению/восстанию - A 5L
Вальбот — I и Вальбот — II -два одинаковых конвейера. Отличие состоит в том, что рештачный став конвейера Вальбот — II искривлен в горизонтальной плоскости на угол 12L у приводной части для его разгрузки на соседний вдоль лежащий скребковый конвейер Вальбот-I.
Оба конвейера имеют разные основания привода, приводы конвейеров закончены разгрузочными узлами, предназначенными для беспылевой разгрузки горной массы, а также оснащены собственными передвижными устройствами. продолжение
--PAGE_BREAK--
3.Расчёт механизированной крепи.
3.1. Проверочный расчет устойчивости призабойного пространства для крепи “Фазос — 13/20”.
Расчеты произведены в соответствии с “ Нормативными и методическими документами по ведению горных работ на Старобинском месторождении калийных солей”.
3.1.1. Максимальная и минимальная конструктивная высота крепи в лаве должна удовлетворять условию:
Нmin≤Mmin x(1wa xLз) wb – t;
Нmax ≥M max x (1 – a xLп),
Где: Mmin и Mmax - минимальная и максимальная мощность пласта
в пределах выемочного столба. Mmin =0,97м и Mmax= 1,17м.
Lп и Lз - расстояние от груди забоя до оси передней и задней стойки; Lп = Lз = 3.11м
а - коэффициент опускания кровли для Старобинского месторождения принимается — 0.015.
b - запас на разгрузку крепи от горного давления. Для слоев мощностью пластов (слоев) 1.5м и менее принимается — 50мм.
t - cуммарная толщина породной подушки для пластов (слоев) мощностью 1.5м и менее принимается 45мм.
Согласно технической характеристике крепи: H
min =1.30м;
H
max =2.00м.
Hmin =1300
13001526 мм
Hmax = 2000 > 1170x(1 – 0.015 x 3.11 ) = 1811мм.
2000 > 1811 мм
Из расчетов следует, что требуемое условие соблюдается.
3.1.2. Несущая способность (qc) механизированной крепи в лаве должна удовлетворять условию:
qc≥ qk;
где:
qс– несущая способность крепи;
q w удельная нагрузка механизированной крепи от горного давления.
При мощности пласта (слоя) лавы 1.1-3.0 м принимается 300 кН/м2.
k – размерный коэффициент, м4/kH,
k — принимаемый по результатам специальных исследований на Старобинском месторождении, k=0.0225.
qс =Qс
Вз x S;
где: Qс wрабочие сопротивление секции крепи; (Qс =3324 кН/м2)
Вз wширина призабойного пространства ( расстояние от груди забоя до завального конца верхняка крепи ), м – берется после снятия комбайном полосы полезного ископаемого при задвинутых к конвейеру секциях крепи. Вз=4.4м
S w шаг установки крепи. S = 2м
(в соответствии с данными технической документации)
qс = 3324 = 378 кН/м2;
4.4 x 2
При ширине забойного пространства В3>4.2м указанные значения удельной нагрузки должны быть скорректированы в соответствии с зависимостью:
qk = q+ (
Bз — 4.0)2
k
qk= 300+ (4.4- 4.0)2 =307 кН/м2;
0.0225
378>307
Согласно произведенным расчетам применяемая забойная крепь
“Фазос –13/20” обеспечит устойчивость кровли призабойного пространства.
4.Расчет достаточности водозащитной толщи пород для безопасной отработки пласта.
Защита рудников от затопления водами надсолевого комплекса обеспечивается водоупорными слоями водозащитной толщи, в которых не возникают трещины при деформировании массива пород вследствие его подработки. Водозащитная толща (ВЗТ), представлена соленосными отложениями над горизонтом ведения горных работ, и глинисто-мергелистой толщей (ГМТ) за исключением ее верхней части, сложенной слабообводненными породами. В пределах центральной части шахтных полей 1, 2, 3 и 4 РУ мощность верхней части разреза ГМТ, сложенной слабообводненными породами, принимается равной 50 м.
Расчет выполнен в соответствии с “Рекомендациями по определению необходимой мощности водозащитной толщи”, а также с “Указаниями по защите рудников от затопления в условиях Старобинского месторождения калийных солей”. Результаты занесены в таблицу 3.
При разработке двух пластов проверка условия безопасности выполняется на границах остановки очистных работ. Проверка условия безопасности выполнена с учетом максимального из значений высот зон трещин, рассчитанных для каждой из границ с помощью неравенства:
d2*mпр
2*S1 + d3*mпр
3*S3 1, где:
Hв – [M] Hв – [M]+H3-2
Нв– мощность ВЗ над верхним пластом, м;
mпр2 и mпр3 – приведенные вынимаемые мощности на отрабатываемых гори-
зонтах ( нумерация сверху вниз);
Hв и H3-2 – расстояния от рассматриваемого до верхнего отрабатываемого го-
ризонта, м;
d2 и d3 – параметры, определяемые по таблице 8.1 «Нормативных и методиче-
ских документов по ведению горных работ на Старобинском месторождении калийных солей» в зависимости от глубины и системы разработки для каждого из отрабатываемых пластов;
S1 и S3 – коэффициенты, определяемые с учетом взаимного расположения
границ отработки пластов;
[M] – минимальная мощность предохранительной потолочины (принимается
согласно «Указаний…»);
Определим приведенную вынимаемую мощность по формуле:
mпр=mв*k, гдеmв – вынимаемая мощность пласта, м,
k – степень извлечения рудной массы;
mпр=3*0.422=1,266~1.27 – при камерной системе разработки.
Для проектируемой лавы k = D/D0+1,4*Hi-1, где
D – длина лавы, м;
D0= 60*mв = 60*1,17 = 114;
Hi-1 – расстояние по нормали от рассматриваемого i-го пласта до верхнего отрабатываемого горизонта, м;
i – номер рассматриваемого отрабатываемого горизонта, отсчитываемый сверху вниз;
D0+1,4*Hi-1 = 114+1.4*164 = 343.6м;
Для проектируемой лавы ( k= D/D0+1,4*Hi-1),
k=162/114+1.4*164=0.47 – при столбовой системе разработки с обрушением кровли.
mпр=mв*k=1,17*0.47=0.89м.;
d – безразмерный параметр, определяемый в зависимости от глубины ведения работ. Для столбовой системы разработки значения параметра d на различных участках шахтного поля определяется по формуле из таблицы 8.1«Нормативных и методических документов по ведению горных работ на Старобинском месторождении калийных солей»:
d3=57-0,01*H3 = 57-0.01*635 =50.65;
Произведем расчёт:
27.9*3.0*0.41 + 50.65*1,17*0.68 1
280 – 50 420 – 50+164
Таблица №3
№ п.п.
Наименование
параметра.
Ед. изм
Букв.
обозначения.
Значение параметра:
Примечание.
№
формулы.
Гор-290м (2)
Гор-445м (3)
1.
Примыкание проектируемого участка.
МАТН №2
2.
Система разработки.
камерная
столбовая
3.
Глубина залегания.
м
Н
471
635
4.
Мощность ВЗТ.
м
Нв
280
420
5.
Вынимаемая мощность.
м
mв
3.0
1,17
7.
Длина лавы №37.
м
D
162
8.
Безопас. предохр. потолочина.
м
[M]
50
50
9.
Расстояние между горизонтами.
м
Н3-2
164
164
11.
Определение приведенной вынимаемой мощности (mпр=mв*k):
D0= 60*m
в
D
180.0
114
D
+1,4*
Hi
-1
409.6
343.6
d2=32-0,01*H2
d2
27.29
Таб. 8.1
d3=57-0,01*H3
d3
50.65
Таб. 8.1
12.
K — определяем из условия 8.2.6 «Рекомендаций по определению необходимой ВЗТ».
При D+1,4*Hi-1
162
Коэффициенты:
k
0.422
Для проектируемой лавы ( k= D/D0+1,4*Hi-1)
0.47
13.
Приведенная вынимаемая мощность.
mпр
1.27
0.89
(8.1)
14.
Проверка условия безопасности по формуле (8.3.)
Высота зон трещин.
0.15
0.12
(8.3.)
15.
Суммарная величина высот трещин.
0.27
0.27
Условие безопасной отработки проектируемой панели столбовой системой разработки (валом) соблюдается.
5.Технология очистных работ.
В связи с тем, что высота монтажного штрека 3.12м, забойная крепь «Фазос-13/20» установлена без распора. Зарубка лавы осуществляется ãкосыми заездамиÒ, т.е. с поочерёдной задвижкой забойной крепи под породную консоль. По мере передвижки оборудования комплекса по центру монтажного штрека при необходимости устанавливаются деревянные стойки диаметром 0.18y0.20м, L=3.0м с шагом 3.0м.
После окончания монтажа оборудования, перед зарубкой лавы, забойный конвейер задвигается участками для осуществления зарубки «косыми заездами», как описано ниже. Крепи устанавливается в положение максимально приближенное к конвейеру.
Для обеспечения передвижки (подтягивания) крепи на монтажном штреке используются деревянные стойки, распираемые между оборудованием и завальным бортом монтажного штрека
5.1Технология зарубки.
Выемка полос
ãкосыми заездами
Ò производится следующим образом:
C учетом раздвижности забойной крепи и мощности слоев вынимаемая мощность по всей длине зарубки должна быть 1.9 м. Зарубка лавы начинается от вентиляционного (конвейерного) штрека к конвейерному (вентиляционному) штреку, с выравнивания забоя лавы – выемка нулевой полосы, с шириной захвата до 0.8м. После задвижки забойного конвейера к забою лавы комбайн начинает зарубку.
Зарубка на первую полосу производится – в 30I33м от ВШЛ с захватом от 0.0 м в начале зарубки до 0.8 м в конце ее.
Зарубка на вторую полосу — в 60I66м и т.д.
Для обеспечения передвижки крепи устанавливается деревянный брус между основанием крепи и завальным бортом монтажного штрека.
Для распора крепи между верхняком крепи и кровлей устанавливается деревянная стойка до захода верхняка под породную консоль на уровне гидростойки.
Начиная с шестой полосы производится выравнивание забоя лавы. Зарубаясь на расстоянии 30.0-33.0м от КШЛ с переменной шириной захвата от 0.0 до 0.8м, затем на расстоянии 60.0I66.0м – на седьмую и так далее до выравнивания линии забоя.
Задвижка крепи в лаву производится по мере выемки полос после отгона комбайна и задвижки забойного конвейера, обеспечивая минимальный разрыв во времени между креплением и не допуская обнажения кровли более 2.1-2.2 м.
Места зарубки полос (длина участка) могут изменяться по длине лавы и зависят от величины возможного изгиба забойного конвейера. Схема выемки полос при зарубке «косыми заездами» показана на графической части чертежа.
После задвижки крепи в лаву (всем оборудованием лавы) зарубка считается законченной.
5.2Технология очистной выемки.
Очистная выемка осуществляется комбайном СЛ-300, перемещающимся по ставу забойного конвейера ЕКФ-3. Выемка полосы производится в направлении от ВШЛ к КШЛ с зарубкой у вентиляционного штрека “косым заездом”, возможен вариант с зарубкой у конвейерного штрека.
Комбайн осуществляет одностороннюю механизированную выемку и погрузку отбитой руды на забойный конвейер с последующей зачисткой комбайновой дороги.
Очистной цикл состоит из следующих операций:
·Зарубка комбайна “косым заездом”.
·Выемка полосы с одновременной передвижкой крепи.
·Отгон комбайна с зачисткой и передвижкой за комбайном забойного конвейера.
·Концевые операции: осмотр комбайна и замена резцов, зачистка бортовых штреков, дозадвижка забойной крепи, передвижка эстакады с приводом забойного конвейера, крепи сопряжения.
Очистной цикл отражен на графической части (см. “Схему работы комбайна” и “График организации работ”).
Зарубка комбайна на новую полосу производится следующим образом:
· При отгоне с зачисткой комбайновой дороги комбайн не доходит до вентиляционного (конвейерного) штрека на расстояние 26.0I28.0м, на котором забойный конвейер задвигается к забою. Комбайн начинает зарубку с постепенным увеличением захвата соответственно изгибу конвейера. Место зарубки уточняется паспортом.
· После вырубки правого режущего органа на ВШЛ, идущего по кровле III сильвинитового слоя, комбайн отгоняется примерно на 12.0-13.0м, опускает режущий орган и выполняет выемку оставшегося уступа, образующегося между бортом ВШЛ и левым режущим органом комбайна.
· После выемки уступа заканчивается задвижка забойного конвейера по всей длине лавы и, из образовавшейся в результате зарубки “косым заездом” ниши, начинается выемка полосы.
· Выемка полосы осуществляется с постоянной передвижкой забойной крепи непосредственно за комбайном.
· После вырубки правого режущего органа на КШЛ выемка уступа выполняется так же, как на противоположном бортовом штреке.
Комбайн отгоняется с зачисткой призабойного пространства на ВШЛ и цикл повторяется. продолжение
--PAGE_BREAK--
6.Организация работ в очистном забое.
Очистной комплекс обслуживает бригада в составе 12 человек. Режим работы бригады 4-х сменный, три смены добычные и одна ремонтная смена. Продолжительность смены — 6,0 часов + 1час затраченый на перевозку людей. В каждую смену работает звено в составе 3 человек: 2 машиниста горновыемочных машин VII разряда и горнорабочий очистного забоя VI разряда. Время работы комплекса по добыче составляет 18 часов в сутки, профилактическое обслуживание оборудования 6 часов.
Ремонтная смена участка работает 5 дней в неделю с двумя выходными: суббота и воскресенье. При этом соблюдаются общереспубликанские праздники, т.е. предоставление выходных в праздничный день.
Бригада работает не зависимо от общереспубликанских праздников. Выходные предоставляются согласно графику выходов бригады составляемому ежемесячно.
Тмес — среднемесячное количество дней работы комбайна определяется в зависимости от количества остановочных дней в году. Исходя из практики, в году планируется 29 остановочных дней (с учетом 9-ти праздничных дней), тогда среднемесячное количество дней работы комбайна будет:
Тмес =(365 – 29)/12 = 28 дней.
7. Участковый транспорт руды.
Отбитая комбайном руда поступает на забойный конвейер ЕКФ-3, затем на штрековые конвейеры Вальбот- II, Вальбот- I, на поперечный скребковый конвейер типа СП-301, затем на ленточный конвейер типа КЛЗ-500 на северо-восточном панельном конвейерном штреке. Далее руда поступает на ленточные конвейеры на главном северном конвейерном штреке к стволу №2 и затем скипами поднимается на поверхность.
Примечание: по мере подвигания забоя лавы став штрекового передвижного конвейера Вальбот- II подтягивается без разборки передвижным шагающим устройством вперед.
При подходе забоя лавы к концевой головке неподвижного конвейера Вальбот- I, конвейер без разборки перетягивается вперед передвижным шагающим устройством.
Поперечный скребковый конвейер типа СП-301 монтируется в следующей конвейерной сбойке, став северо-восточного панельного ленточного конвейера КЛЗ-500 – укорачивается.
8. Расчет производительности очистного забоя.
Рассмотрим порядок расчета производительности лавы при её оснащении одним комбайном, в случае применения двух и более комбайнов производительность возрастает пропорционально числу комбайнов.
№
п/п
Исходные данные.
Значение.
1.
Длина лавы
162м
2.
Вынимаемая мощность пласта
1,17м
3.
Ширина захвата
0.8м
4.
Энергоемкость разрушения сильвинита
1.5 кВт/час.т
5.
Объемный вес
2.11т/м3
6.
Коэффициент машинного времени
0.3
7
Число часов работы в сутки
18час.
8
Мощность электродвигателей комбайна
677.5кВт
9.
Количество рабочих суток в месяц
28дн.
Расчет производительности:
1.
Суточная производительность.
2439т
2.
Выход руды с полосы (с учетом 1% потерь)
514.37 т
3.
Расчетное количество циклов в сутки.
2439
514.37
4.74 цикла
принимаем
5 циклов
4.
Среднесуточное подвигание лавы.
5циклов * 0.8 = 4.0п.м
4.0 п.м.
5.
Выход руды с 1п.м. столба лавы (1% просыпи)
643 т
6.
Месячная производительность
67609.1т/мес
7.
Годовая производительность
811309.2т/год
продолжение
--PAGE_BREAK--