Содержание
Введение
1. Описание котельной
1.1 Краткое описание котельной
1.2 Описание тепловой схемы существующей котельной
2. Расчет тепловых процессов в котельной
3. Расчет тепловой схемы котельной
4. Тепловой расчет парового котла ДЕ-25-14ГМ
4.1 Исходные данные для расчёта
4.2 Определение присосов воздуха и коэффициентов избытка воздуха по газоходам
4.3 Расчёт объёмов воздуха и продуктов сгорания
4.4 Расчёт энтальпий воздуха и продуктов сгорания
4.5 Расчёт потерь теплоты, КПД и расхода топлива
4.6 Тепловой расчёт топки
4.7 Расчёт первого конвективного пучка
4.8 Расчёт второго конвективного пучка
4.9 Расчёт водяного экономайзера
4.10 Определение невязки теплового баланса
5. Аэродинамический расчет парового котла ДЕ-25-14ГМ
Введение
Теплоснабжение является одной из основных задач энергетики. На теплоснабжение народного хозяйства и населения расходуется около 1/3 всех используемых в Украине первичных топливно-энергетических ресурсов. Одной из важнейших задач ускорения научно-технического прогресса является внедрение новых конструкторских и технологических разработок, надёжных и эффективных, обеспечивающих существенное повышение производительности труда, экономию материальных ресурсов, охрану окружающей среды. Необходимо обновление производства, в первую очередь за счёт замены малоэффективного оборудования прогрессивным, высокопроизводительным; усовершенствование тепловых схем котельных и повышение эффективности их работы за счёт более полного использования теплоты. Развитие промышленности и широкое жилищно-коммунальное строительство вызывают непрерывный рост потребления тепловой энергии. Одновременно идёт процесс концентрации этой нагрузки в крупных городах и промышленных районах, что создаёт предпосылки для дальнейшего развития различных схем теплофикации.
1. Описание котельной
1.1 Краткое описание котельной
Котельная установка предназначена для производственных целей и оборудована паровым котлом типа ДЕ-25-14ГМ. Максимальная паропроизводительность котельной />(т/ч). Конденсат возвращается в количестве 80% при температуре 70оС. Давление пара, необходимое потребителю, равно 7ат. Обычно потребность в паре для технологических потребителей составляет: летом />»(т/ч), в зимнее время – до 8 т/ч. Т.е., как в летнее время, так и в зимнее обычно работает один котёл. Второй котёл находится в резерве. Котел оборудованы непрерывной продувкой, принимаемой равной 5%. Потери на собственные нужды котельной составляют 5% общего расхода вырабатываемого пара.
1.2 Описание тепловой схемы существующей котельной
Насыщенный пар из котла 1 с давлением />атм поступает в общую паровую магистраль котельной, из которой часть пара отбирается на привод резервного парового поршневого насоса 2. К основным производственным потребителям пар направляется с давлением 7ат после прохода через редуктор 3. С этим же давлением пар используется для нагрева питательной воды в деаэраторе 4 и исходной воды в пароводонагревателе 5. Возврат конденсата по линии 13 от потребителей осуществляется в конденсатный бак 12, откуда он при помощи конденсатных насосов 11 подаётся в деаэратор. В него поступает также предварительно обработанная водопроводная вода, восполняющая потери конденсата, а также конденсат от пароводонагревателя 5. Для уменьшения потерь тепла с продувочной водой устанавливается сепаратор непрерывной продувки 6. В сепараторе за счёт снижения давления с 7 до 1,7атм частично выделяется пар вторичного вскипания, который направляется в деаэратор, а остаточная продувочная вода охлаждается до 40Сoв водоводяном теплообменнике 7, после чего сбрасывается в барботёр 8, а затем в дренаж. Исходная водопроводная вода с температурой 5Сo, подаваемая насосом 9, нагревается в теплообменнике 5 до 25Сo, затем проходит химическую водоочистку 10 и теплообменник 7, в котором нагревается до 36Сo. После этого исходная вода проходит через охладитель выпара 11, дополнительно нагреваясь до 39Сo, и лишь затем попадает в деаэратор. В головке деаэратора смешиваются три потока при средней их температуре 80Сo.
Добавочная вода и конденсат в деаэраторе подогреваются до 104Сoкак острым паром />, так и паром, полученным в сепараторе непрерывной продувки. Из бака-деаэратора питательным насосом 2 (2’) вода нагнетается в водяные экономайзеры котлов. Обычно для питания используются центробежные насосы 2', а паровые поршневые 2 являются резервными. Тепловая схема котельной приведена на рис.1.1.
/>
Рисунок 1.1. Принципиальная тепловая схема котельной.
2. Расчёт тепловых процессов в котельной
/>
Паропроизводительность котельной «брутто» составляет />(т/ч).
Общее количество возвращаемого в котельную конденсата
/>(т/ч).
Расход воды на продувку
/>(т/ч).
Количество пара, выделяемое в сепараторе непрерывной продувки
/>
/>(т/ч).
Где />и />– энтальпия воды соответственно при 14 ат и 1,7 ат, в ккал/кг;
/>– энтальпия насыщенного пара при 1,7 ат, ккал/кг; />– значение коэффициента, учитывающего потери тепла.
Количество воды непрерывной продувки, сливаемое в канализацию
/>(т/ч).
Количество воды, добавляемое для питания котлов
/>(т/ч).--PAGE_BREAK--
Количество воды, подвергаемое химической водоподготовке, с учётом собственных нужд (gхим=10%)
/>(т/ч).
Количество питательной воды, поступающей из деаэратора, с учётом непрерывной продувки
/>(т/ч).
Расход выпара из деаэратора
/>(т/ч).
Где />т/т – удельный расход выпара в тна 1т деаэрируемой воды (по данным ЦКТИ).
Расход пара для подогрева исходной воды в теплообменнике 5
/>(т/ч).
Где />и />– энтальпия исходной воды при входе и выходе из теплообменника 5 (численно равные их температурам), ккал/кг;
/>и />– энтальпия насыщенного греющего пара и воды при давлении пара 7 ат, ккал/кг.
Количество конденсата из теплообменника 5, возвращаемое в деаэратор принимаем количество возвращаемого конденсата численно равным расходу пара, т.е.:/>(т/ч). А энтальпию конденсата берём при давлении 7 ат: />ккал/кг.
Энтальпия химически очищенной воды (численно равная её температуре) после её нагрева в теплообменнике 7
/>(ккал/кг).
Где i”7и i’7 – энтальпия воды при выходе и входе в теплообменние 7, ккал/кг;
i’1,7— энтальпия продувочной воды при давлении 1,7 ат, ккал/кг.
i’др— энтальпия сбрасываемой в барботёр воды (принимаемая численно равной температуре 40Сo).
Энтальпия химически очищенной воды после её нагрева в охладителе выпара (теплообменник 11)
/>ккал/кг.
Где />и />– энтальпия воды при выходе и входе в теплообменник 11 (численно равные их температурам);
i’1,2и i”1,2 – энтальпия пара и конденсата при давлении 1,2 ат.
Средняя энтальпия (численно равная средней температуре) потоков воды, вошедших в деаэратор
/>
/>(ккал/кг) />(С/>)
Расход пара на подогрев питательной воды в деаэраторе (по пару 7 ат)
/>
/>(т/ч).
Где />– энтальпия греющего пара при 7 ат, ккал/кг;
/>– энтальпия питательной воды в деаэраторе при давлении 1,2 ат;
/>– средняя энтальпия водяных потоков, поступающих в деаэратор.
Количество пара, расходуемое на собственные нужды котельной />
/>(т/ч).
Количество пара, выдаваемое потребителю
/>
/>(т/ч).
или в % это составит />%.
3. Расчёт тепловой схемы котельной
Исходные данные для расчёта тепловой схемы котельной с паровым котлом, работающей на закрытую систему теплоснабжения.
Таблица 2.1.
Физическая величина
Обозначение
Обоснование
Значение величины при характерных режимах работы котельной
продолжение
--PAGE_BREAK----PAGE_BREAK--
tподп
Принята
70
70
70
Энтальпия подпиточной воды, кДж/кг
iподп
Табл. водяных паров
336
336
336
Температура конденсата, возвращаемого от потребителей, Сo
tк
Задана
80
80
80
Энтальпия конденсата, возвращаемого от потребителей, кДж/кг
iк
Табл. водяных паров
336
336
336
Температура воды после охладителя непрерывной продувки, Сo
tпр
Принята
50
50
50
Энтальпия конденсата при давлении 0,6 МПа, кДж/кг
iроук
Табл. водяных паров
669
669
669
Температура сырой воды, Сo
tс.в.
Принята
5
5
15
Температура химически очищенной воды перед охладителем деаэрированной воды, Сo
t¢х.о.в.
Принята
20
20
20
Расчёт тепловой схемы котельной ведётся для трёх наиболее характерных режимов работы:
А. Максимально зимний режим;
В. Режим работы для наиболее холодного месяца;
С. Летний режим работы котельной.
Коэффициент снижения расходов теплоты на отопление и вентиляцию для режима наиболее холодного месяца
/>
/>
Расход воды на подогреватели сетевой воды
/>
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца (Qо.в.=7,29 МВт):
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Расход пара на подогреватели сетевой воды
/>
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Расход редуцированного пара внешними потребителями
/>
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Суммарный расход свежего пара внешними потребителями
/>
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч) продолжение
--PAGE_BREAK--
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Количество впрыскиваемой воды
/>
Расход пара на собственные нужды котельной
/>
где />– Расход пара на собственные нужды в % расхода пара внешними потребителями (рекомендуется принимать 5-10 %).
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Расход пара на покрытие потерь в котельной∙
/>
где />– Расход пара на покрытие потерь (рекомендуется принимать 2-3 %).
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Суммарный расход пара на собственные нужды
Dсн= D¢сн+Dп
А. Для максимально зимнего режима:
Dсн= 1,553+0,978 = 2,531 т/ч
В. Для режима наиболее холодного месяца:
Dсн= 1,425+0,898 = 2,323 т/ч
С. Для летнего режима работы:
Dсн= 0,61+0,385 = 0,995 т/ч
Суммарная паропроизводительность котельной
D = Dвн+Dсн
А. Для максимально зимнего режима:
D = 31,06+2,531 = 33,591 т/ч
В. Для режима наиболее холодного месяца:
D = 28,5+2,323 = 30,823 т/ч
С. Для летнего режима работы:
D = 12,23+0,995 » 13,23 т/ч
Потери конденсата в оборудовании внешних потребителей и внутри котельной
/>
где />– Потери конденсата в цикле котельной установки.
А. Для максимально зимнего режима:
/>/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Расход химически очищенной воды
/>
где />– Потери воды в теплосети.
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Расход сырой воды
/>
где />– Коэффициент, учитывающий расход сырой воды на собственные нужды химводоочистки.
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Количество воды, поступающей в расширитель с непрерывной продувкой
/>
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы: продолжение
--PAGE_BREAK--
/>(т/ч)
Количество пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки
/>/>
где i¢расш= 436 кдж/кг – Энтальпия воды, получаемой в расширителе непрерывной продувки.
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Количество воды на выходе из расширителя непрерывной продувки
/>/>
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Температура сырой воды после охладителя непрерывной продувки
/>
Здесь />– Энтальпия воды после охладителя непрерывной продувки, принимается 210 кдж/кг.
А. Для максимально зимнего режима:
/>C/>
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>С/>
С. Для летнего режима работы:
/>/>
Расход пара на подогреватель сырой воды
/>
где />– Энтальпия сырой воды после подогревателя, определяется для температуры воды 20 Сo;
/>– Энтальпия сырой воды после охладителя непрерывной продувки, определяется по температуре/>
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Температура хим. очищенной воды в подогревателе перед деаэратором
/>
где />/>– Температура деаэрированной (питательной) воды после охладителя.
А. Для максимально зимнего режима:
/>/>
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>/>
С. Для летнего режима работы:
/>/>
Расход пара на подогрев химически очищенной воды в подогревателе перед деаэратором
/>
Здесь />определяется по найденной />
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Суммарное количество воды и пара, поступающие в деаэратор, за вычетом греющего пара деаэратора
/>
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Средняя температура воды в деаэраторе
/>/>
А. Для максимально зимнего режима:
/>
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/> продолжение
--PAGE_BREAK--
С. Для летнего режима работы:
/>
расход греющего пара на деаэратор
/>
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч
Расход редуцированного пара на собственные нужды котельной
/>
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Действительная паропроизводительность котельной с учётом расхода пара на собственные нужды и потерь пара в котельной
/>
А. Для максимально зимнего режима:
/>(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
/>(т/ч)
Невязка с предварительно принятой паропроизводительностью котельной
/>
А. Для максимально зимнего режима:
/>
В. Для режима наиболее холодного месяца:
/>
С. Для летнего режима работы:
/>
Полученная в результате расчёта тепловой схемы невязка с предварительно принятой производительностью менее 3 %, точность расчёта достаточна.
Сводная таблица результатов расчёта тепловой схемы котельной
Таблица 2.2.
Физическая величина
Обозначение
Значение величины при характерных режимах работы
Максимально-зимнем
наиболее холодного месяца
летнем
1
2
3
4
5
Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию
/>
1
0,81
-
Расход воды на подогреватели сетевой воды, т/ч
/>
116,1
97,7
16,125
Расход пара на подогреватели сетевой воды, т/ч
/>
16,06
13,5
2,23
Расход редуцированного пара внешними потребителями, т/ч
/>
31,06
28,5
12,23
Суммарный расход пара внешними потребителями, т/ч
/>
31,06
28,5
12,23
Расход пара на собственные нужды, т/ч
/>
1,553
1,425
0,61
Расход пара на покрытие потерь в котельной, т/ч
/>
0,978
0,898
0,385
Суммарный расход пара на собственные нужды, т/ч
/>
2,531
2,323
0,995
Суммарная паропроизводительн. котельной, т/ч продолжение
--PAGE_BREAK--
/>
33,591
30,823
13,23
Потери конденсата у внешних потребителей и внутри котельной, т/ч
/>
4,008
3,92
2,4
Расход химически очищенной воды, т/ч
/>
7,491
6,758
2,88
Расход сырой воды, т/ч
/>
9,36
8,45
3,6
Количество воды, поступающей в расширитель с непрерывной продувкой, т/ч
/>
1,008
0,92
0,4
Количество пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки, т/ч
/>
0,179
0,164
0,07
Количество воды на выходе из расширителя непрерывной продувки, т/ч
/>
0,829
0,756
0,33
Температура сырой воды после охладителя непрерывной продувки, оС
/>
9,6
9,63
9,74
Расход пара на подогрев сырой воды, т/ч
/>
0,194
0,176
0,074
Температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды, Сo
/>
35,5
34,45
25,6
Расход пара на подогрев химически очищенной воды в подогревателе перед деаэратором, т/ч
/>
0,667
0,62
0,313
Суммарное количество воды и пара, поступающее в деаэратор, за вычетом греющего пара деаэратора, т/ч
/>
36,591
33,218
13,567
Средняя температура воды в деаэраторе, Сo
/>
84,6
84,67
85,15
Расход греющего пара на деаэратор, т/ч
/>
1,266
1,145
0,456
Расход редуцированного пара на собственные нужды, т/ч
/>
2,127
1,941
0,843
Действительная паропроизводительн. котельной с учётом расхода на собственные нужды и потери пара в котельной, т/ч
/>
34,587
31,736
13,617
Невязка с предварительно принятой паропроизв., %
/>
2,88
2,88
2,84
4. Тепловой расчёт парового котла ДЕ-25-14ГМ
4.1 Исходные данные для расчёта
Котёл ДЕ-25-14ГМ паропроизводительностью 25 т/ч вырабатывает насыщенный пар с абсолютным давлением />ата. Питательная вода поступает из деаэратора при />. Котёл оборудован индивидуальным водяным экономайзером системы ВТИ. Непрерывная продувка котла составляет 3%. Топливом служит природный газ.
Характеристика топлива:
/>;
/>;
/>;
/>;
/>(и более тяжёлые) – 0,1%; продолжение
--PAGE_BREAK--
/>;
/>.
Теплота сгорания низшая сухого газа: />кДж/м3.
Плотность газа при 0 Сo и 760 мм.рт.ст.:/>кг/м3.
Влагосодержание на 1 м3 сухого газа при />принимаем равным />г/м3.
4.2 Определение присосов воздуха и коэффициентов избытка воздуха по газоходам
Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки: />.
/>– присос воздуха в первый конвективный пучок;
/>– присос воздуха во второй конвективный пучок;
/>– присос воздуха в экономайзер.
Таким образом:
/>
/>
/>
4.3 Расчёт объёмов воздуха и продуктов сгорания
Теоретический объём воздуха, необходимый для полного сгорания />:
/>
Где />– число атомов углерода;
/>– число атомов водорода.
/>м3/м3
Теоретический объём азота в продуктах сгорания (a = 1):
/>м3/м3
Теоретический объём трёхатомных газов (a = 1):
/>м3/м3
Теоретический объём водяных паров />:
/>м3/м3
Определяем объёмы продуктов сгорания, объёмные доли трёхатомных газов и другие характеристики продуктов сгорания в поверхностях нагрева. Результаты сводим в таблицу 4.1.
Таблица 4.1.
Наименование величины
Расчётная формула
Топка
1конв.
пучок
2конв.
пучок
Эко-номайзер
Коэффициент избытка воздуха за газоходом, a
Пункт 5.2.
1,1
1,15
1,25
1,35
Коэффициент избытка воздуха средний, aср
/>
1,1
1,125
1,2
1,3
Избыточное количество воздуха, Vоизб, м3/кг
/>
0,973
1,22
1,95
2,9
Действительный объём водяных паров, />/>, м3/м3
/>
2,2
2,21
2,22
2,237
Действительный суммарный объём продуктов сгорания, />, м3/м3
11,913
12,166
12,91
13,9
Объёмная доля трёхатомных газов, rRO2
VRO2 / Vг
0,087
0,085
0,08
0,075
Объёмная доля водяных паров, rH2O продолжение
--PAGE_BREAK----PAGE_BREAK----PAGE_BREAK----PAGE_BREAK----PAGE_BREAK----PAGE_BREAK----PAGE_BREAK--
/>
/>и />
Сz=1; Сs=0,92;
Сф=1,05 и 1,03
Номограмма 6.2. [1]
115,9
109
Параметр kps
/>
/>
/>и 11,5;/>МПа;
/>(Таблица 5.1.);
/>
0,066
0,069
Степень черноты газового потока
/>
Номограмма 5.6. [1]
0,12
0,125
Температура загрязнённой стенки, Сo
/>
t+Dt, где t=195 оС;
Dt=25 оС (при сжигании газа)
220
220
Коэффициент />при средней температуре газов />
/>
Номограмма 6.4. [1]
0,99
0,98
Коэффициент теплоотдачи, учитывающий передачу теплоты излучением в конвективной поверхности нагрева, />
/>
/>
/>и />
Номограмма 6.4. [1]
19,6
19,0
Суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева, />
/>
/>
/>
135,5
128
Коэффициент тепловой эффективности
/>
Таблица 6.2. [1]
0,85
0,85
Коэффициент тепло-
передачи, />
/>
/>
115,18
108,8
Температурный напор, Со
/>
/>
920
864
Количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева, кДж/м3
/>/>
/>
3574
3174
По двум принятым значениям температур (1000 и 900 Сo), а также полученным двум значениям />и />производится графическая интерполяция для определения температуры продуктов сгорания на выходе из поверхности нагрева.
Полученная температура 1015 Сo незначительно отличается от предварительно принятой (1000 Сo). Уточняем расчёт />для полученной температуры.
Энтальпия />кДж/м3 (при полученной температуре).
Температурный напор:
/>
Количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева:
/> продолжение
--PAGE_BREAK--
4.8 Расчёт второго конвективного пучка
Задаёмся двумя значениями температур на выходе из второго конвективного пучка.
/>/>; />. Проводим для этих температур два параллельных расчёта. Расчёт проводим при />. Результаты расчёта сводим в таблицу 4.6.
Таблица 4.6.
Величина
Обознач.
Расчётная формула
Результат
1000
900
1
2
3
4
5
Площадь поверхности нагрева, м2
/>
По
конструктивным характеристикам
котла
ДЕ-25-14ГМ
196
Расположение труб 2 конвективного пучка
-
Коридорное
Площадь живого сечения для прохода газов, м2
/>
0,851
Поперечный шаг труб, мм
/>
110
Продольный шаг труб, мм
/>
110
Диаметр труб конвективного пучка
/>
51 х 2,5
Температура дымовых газов перед газоходом, Сo
/>
Из теплового
расчёта
первого
конвективного
пучка.
1015
Энтальпия дымовых газов перед газоходом, кДж/м3
/>
19270
Энтальпия дымовых газов после газохода, кДж/м3
/>
Таблица 4.2.
7175
6196
Тепловосприятие газохода, кДж/м3
/>
/>,
где />;
/>
12134
13113
Расчётная температура потоков продуктов сгорания в газоходе, Сo
/>
/>
697,5
672,5
Температурный напор, Сo
/>
/>, где/>– температура охлаждающей среды, для парового котла принимается равной температуре кипения воды при давлении в котле (температура насыщения).
502,5
477,5
Средняя скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева, м/с
/>
/>
26,15
25,5
Коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева
/>
/>
/>и />
/>/> продолжение
--PAGE_BREAK--
/>и />
Номограмма 6.1. [1] --PAGE_BREAK----PAGE_BREAK----PAGE_BREAK----PAGE_BREAK----PAGE_BREAK----PAGE_BREAK----PAGE_BREAK----PAGE_BREAK----PAGE_BREAK----PAGE_BREAK----PAGE_BREAK----PAGE_BREAK--
1 пучок – 16,36
2 пучок – 196,0
Сечение для прохода газов />, м2
0,41
1 пучок – 1,245
2 пучок – 0,851
Средняя скорость газов />м/с
18,0
16,9
1 пучок – 24
2 пучок – 21,5
Коэффициент теплопередачи />, />
233,6
287,9
1 пучок – 398
2 пучок – 293,3
Температура газов за пучками />, Со
306
264
1 пучок – 1010
2 пучок — 350
Тип чугунного экономайзера ВТИ
ВЭ-Х11-16п-2м
ВЭ-1Х-20п-3,0
Поверхность нагрева />, м2
236
808,2
Средняя скорость газов />, м/с
8,0
7,37
7,6
7,0
Коэффициент тепло-
передачи />, />
57,7
73,8
55,85
71,61
Температура воды на выходе из экономайзера />/>, Со
133
130
152
145
Температура газов за экономайзером />, Со
172
143
172
140
Литература
Драганов Б.Х, Овчаренко Н.И, Теплотехніка Київ 2005 Інкос 503стр
Промышленная енергетика Журнал Промышленная энергетика. Москва.
Сушкин И.Н. Теплотехніка Москва Металлургия 1973 270стр
Головкин П.И. Энергосистема и потребители энергии Техника Киев 1978 130 стр.
Веников В.Л. Энергетические системы Москва «Высшая школа»1979,448с
Алабовский А.Н., Недужий И.А. Техническая термодинамика и теплопередача Киев «Высшая школа» 1990
7. Справочник проектировщика под ред. А.А.Николаева. – Проектирование тепловых сетей.-М.: 1965-360с.