Поверочный расчет котельного агрегата ПК19

Министерство науки и образования РФ
Федеральное агентство по образованию
ФГОУ СПО Уральский политехнический колледж.
Тема: Поверочный расчет котельного агрегата ПК–19
Курсовой проект
Дисциплина: Котельные установки
КП 140102 01.02.07.
Выполнил студент:
Будаев Захар Юрьевич.
Руководитель:
Барыхина Наталья
Васильевна.
Верхний Тагил
Содержание
Введение
1. Топливо
2. Объёмы и теплосодержание воздуха и продуктов сгорания топлива
2.1 Избыток воздуха и присосы по газоходам
2.2 Объёмы газов при полном сгорании и α>1
2.3 Энтальпия дымовых газов
3. Расход топлива
3.1 Тепловой баланс котла
3.2 Определение тепловых потерь котла
3.3 Полное количество теплоты, полезно отданное в котел
3.4 Расход топлива, подаваемого в топку
4. Топочная камера
4.1 Расчет конструктивных размеров топки
4.2 Полезное тепловыделение в топке и теоретическая температура горения
4.3 Температура газов на выходе из топки
5. Конвективные поверхности нагрева
5.1 Расчёт фестона
5.2 Расчёт пароперегревателя
5.3 Расчёт второй ступени пароперегревателя
5.4 Расчёт первой ступени пароперегревателя
6. Хвостовые поверхности нагрева
6.1 Распределение тепла при компоновке в «рассечку»
6.2 Расчёт воздухоподогревателя
6.3 Расчёт водяного экономайзера.
Заключение
Используемая литература
Министерство энергетики России
Екатеринбургский энергетический техникум
3АДАНИЕ
на курсовой проект по котельным установкам
Студента Будаев Захар Юрьевич группы ВТЗ Т -402
Специальности Теплотехник
Тема проекта: «ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ КОТЛОАГРЕГЕТА» ПК-19
I. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Номинальная часовая производительность ПК – 19 118 т/час
Параметры пара за парозапорной задвижкой: давление 9,8 МПа, температура 510оС
Продувка к.а. в % Л
Вид топлива Каменный уголь 69 марки (ГР)
5.Содержание в топливе балласта: —
Золы Ар 29,6%
Влаги WР 7.5%
6.Метод сжигания топлива Камерный
7.Температура окружающей среды 30°С
Температура уходящих газов 142 °С
Температура питательной воды 145 °С
10.Температура горячего воздуха 375 °С
П. РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ
1. Вспомогательные расчеты по топливу, воздуху и продуктам сгорания:
а) выбор коэффициентов избытка воздуха в основных точках газового тракта;
б) расчет в объемах трехатомных, двухатомных газов, водяных паров и полного объема продуктов сгорания;
в) расчет теплоснабжения продуктов сгорания топлива с учетом потерь от механического недожога.
Построение диаграммы Ы в масштабе с последующим нанесением расчетных точек
2. Составление теплового баланса котлоагрегата. Выявление потерь от механического и химического недожога с уходящими газами и вследствие теплообмена с окружающей средой. Определение КПД брутто котлоагрегата и часового расхода натурального топлива.
3. Расчет топки:
а) расчет размеров топки;
б) расчет теплопередачи в топке с выявлением температуры газов на выходе из топки.
Расчет конвективной поверхности нагрева. Расчет живых сечений газоходов и фактических скоростей газов. Расчет коэффициента теплопередачи. Определение температуры дымовых газов. Расчет коэффициента теплопередачи. Определение температуры дымовых газов на выходе из соответствующего пучка кипятильных труб.--PAGE_BREAK--
Расчет пароперегревателя. Определение температуры газов за пароперегревателями. Расчет скоростей газов и пара. Определение коэффициента теплопередачи. Проверка поверхности нагрева пароперегревателя.
Расчет воздухоподогревателя. Тепловой баланс газохода. Расчет температуры газов перед воздухоподогревателем и скоростей газов и воздуха. Определение коэффициента теплопередачи и проверка поверхности нагрева.
Расчет водяного экономайзера. Тепловой баланс газохода. Расчет температуры воды за экономайзером. Нахождение скоростей газов и воды. Определение коэффициентов теплопередачи. Проверка поверхности нагрева.
Составление теплового баланса по пароводяному и по газовому тракту.
Общий анализ полученных в расчете показателей.
III. ГРАФИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ
Продольный разрез котлоагрегата в масштабе 1:50 со всеми хвостовыми поверхностями нагрева
Поперечный разрез котлоагрегата по топке и хвостовым поверхностям нагрева в масштабе 1;:50. Левая и правая половины составлены из разрезов по различным плоскостям.
ПРИМЕЧАНИЯ:
1. На чертежах, должны быть показаны основные части котла, экрана, пароперегреватель, водяной экономайзер, воздухоподогреватель, топочная камера, колосниковая решетка или амбразуры и отверствия для горелок, обмуровка, изоляция, каркас, фундамент под основные несущие колонны, арматура, гарнитура, сепарационные устройства и трубопроводы, соединяющиеся узлы котлоагрегата (в пределах котла), а также, основные конструктивные размеры, используемые и полученные учащимися в расчете.
2. Отдельные элементы (например: топка, экраны, пароперегреватель и хвостовые поверхности нагрева) должны быть реконструированы только в том случае, если они не удовлетворяют своему назначению (необходимость реконструкции должна быть обоснована).
3. Объем текстовой части 30-40 страниц нормального формата. В пояснительной записке должно быть краткое описание заданного парогенератора и его конструктивные характеристики. Расчеты по топливу и газам приводят в виде таблиц. Тепловой расчет оформляется в виде таблицы, в которой должно указываться наименование расчетной величины ее размерность, расчетная формула (или указывается, где взята эта величина) и расчет. Все расчеты должны производиться в системе «СИ». Расчеты отдельных узлов должны сопровождаться эскизами с указанием всех конструктивных размеров, используемых в расчете. В конце расчета должна быть приведена сводная таблица результатов теплового расчета и на основании ее сделан подробный анализ результатов расчета.
К ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКЕ ДОЛЖНЫ БЫТЬ ПРИЛОЖЕНЫ ГРАФИКИ, ВЫПОЛНЕННЫЕ НА МИЛЛИМЕТРОВОЙ БУМАГЕ.
Дата выдачи курсового проекта 22. 10. 2008.
Срок сдачи__________ 2008-года. Задание составил преподаватель
Рассмотрено и утверждено на заседании технологической комиссии.
ПРЕДСЕДАТЕЛЬ ПРЕДМЕТНОЙ КОМИССИИ:
Введение
Котельный агрегат ПК – 19имеет технические характеристики: давление перегретого пара 9,8 МПа, температура перегретого пара 510 °С. В зависимости от вида используемого твердого топлива изменяются поверхности нагрева конвективного пароперегревателя, второй ступени экономайзера и воздухоподогревателя.
Пароперегреватель котла состоит из поверхности нагрева, расположенной на потолке топки и конвективной опускной шахты, ширмового пакета, размещенного за фестоном, и конвективного пакета, устанавливаемого за ширмовым пакетом. Регулирование температуры пара осуществляется впрыском конденсата в трубопровод, соединяющий ширмовой и конвективные пакеты пароперегревателя.
Экономайзер и воздухоподогреватель двухступенчатые. Экономайзер выполнен из змеевиков горизонтальных труб малого диаметра. Конвективная шахта начиная со второй ступени воздухоподогревателя, разделена по глубине шахты на две половины для лучшей организации теплообмена в воздухоподогревателе и облегчения блочного изготовления. Топка имеет натрубную обмуровку. Котел скомпонован по П-образной схеме. Топка образует подъемную шахту, пароперегреватель расположен в горизонтальном газоводе, а конвективные поверхности нагрева в опускной шахте.
Котлоагрегат снабжен всей необходимой регулирующей и запорной арматурой. Для обслуживания котлоагрегата комплексно поставляются мосты и лестницы.
1.Топливо
Твердое топливо — каменный уголь марки Г Уральского месторождения
Химический состав заданного вида топлива.
Состав рабочей массы топлива, в %
Wр=7,5 — влажность
Ар= 29,6 – зольность
Sрор+к =0,4 – сера органическая и колчеданная
Ѕрк=0.4 сера органическая и колчеданная
Cр=50,9 — углерод
Hр=3,6 -водород
Nр=0,6 — азот
Ор=7,4 — кислород
Qнр=4790 ккал/кг – низшая теплота сгорания топлива
Wп= 1,57%×103кг/ккал – влажность приведенная
Ап=6,18%×103кг/ккал — зольность приведенная
аун=0.95
2. Объемы и теплосодержание воздуха и продуктов сгорания топлива
/>
2.1 Избыток воздуха и присосы по газоходам
Коэффициент избытка воздуха за газоходами определяется нарастающим итогом, путем суммирования избытка воздуха за предшествующим газоходом с присосом очередного по ходу газов и т. д.
α’’пе=α’’т+∆αпе (2.1)
α’’эк2=α’’пе+∆αэк2 (2.2)
Средний избыток воздуха в газоходе определяется по формуле:    продолжение
--PAGE_BREAK--
α= (α’+α’’0/2= (α' +∆α)/2 (2.3)
где α— избыток воздуха перед газоходом, равный избытку воздуха за предыдущим газоходом.
Таблица 2.1- Избыток воздуха и присосы по газоходам:
Наименование газохода
Избыток возд.за газоходом
Присос воздуха в газоходе
Средний избыток возд.в газоходе
Топка и Фестон Пароперегрев. Водян. эк-р 2 Воздухопод.2 Водян. эк-р 1 Воздухопод. 1
α”т=1,2 α”пе=1,23 α”эк2=1,25 α”взп2=1,28 α”эк1=1,3 α”взп1=1,33


«;„2 -1.»
«1×1 = 1Д5
∆αт=0,07
∆αпе =0,03
∆αэк2=0,02
∆αвзп2 = 0,03
∆αэк1=0,02 ∆αвзп1=0,03
αт=1.165
αпе=1.215
αэк2=1.24
αвзп2=1.265
αэк1=1.29
αвзп1=1.315
2.2 Объемы газов при полном сгорании и α>1
2.2.1 Твердое топливо
Объем водяных паров:
VH2O=VOH2O+0.0161/>(α-1)/>VOнм3/кг (2.4)
Объем газов:
VГ=VRO2+VON2+VH2O+(α-1)/>VOнм3/кг (2.5)
Вес дымовых газов GГопределяем по формуле:
GГ=1-Ар+1,306α/>Vo/>/>кг/кг (2.6)
100
Объемные доли трехатомных газов и водяных паров, численно равные парциальным давлениям газов при общем давлении кгс/см2, определяем по формулам Трехатомные газы:
Водяные пары:
حн2о= VH2O/VГ(2.8)
Концентрация золы в дымовых газах определяем по формуле:
/>/>кг/кг (2.9)/>
где αУН-доля золы топлива, уносимая газами. Определяем по таблице XVII.
Результаты расчетов сводятся в таблицу 2.2    продолжение
--PAGE_BREAK--
Таблица 2.2 — Объем и вес дымовых газов, объемные доли трехатомных газов и водяных паров, концентрация золы:
Размерность


Vо=5,25 VоN2=4,14


VRO2=0.95 VоH2O=0.56










Топка и фестон


















Воздухоподогр 1 ст
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Коэфф-нт избытка воздуха за газоходом ,
α’’
—


1,2
1,23
1,25
1,28
1,3
1,33
Коэфф-нт избытка воздуха средний для
газохода,αср
—


1,165


1,215
1,24
1,265
1.29
1,315
VH2O=VoH2O+
0.016(α-1)×Vо
нм3
____
кг
за


0,576














средн


0,578
0,58
0,582
0,584
0,586
VГ=VRO2+VON2+VH2O+(α-1)VO
нм3
кг
за




6,716














средн


6,796
6,93
7.063
7.196
7.329
حRO2= VRO2     продолжение
--PAGE_BREAK--
VГ --PAGE_BREAK--
СРЕДНИЙ
YГ=GГ
VГ
КГ
НМ3






1,329


1,329


1,328


1,327


1,326


1,326
2.3 Энтальпия дымовых газов
Теоретическое количество воздуха:
Vо=0,0889/>(Ср+0,375/>Sрор+к)+0,265/>Нр — 0,0333/>Ор (2.10)
Vo=0.0889/> (50.9+.375/>0.4)+0.265/>3.6-0.0333/>7.4
Vo=5.25м3/кг
Теоретический объем азота:
VoN2=0.79/>Vo+0.8/>Nр/100 (2.11)
VоN2=0.79/>5.25+0.8/>0.6/100
VoN2= 4.14м3/кг
Объем трехатомных газов:
VRO2=1.866/>(Cр+0,375/>Sрор+к)/100 (2.12)
VRO2=1.866/>(50.9+.375/>0.4)/100
VRO2=0.95м3/кг
Объем водяных паров:
VoH2O=0.111/>Hр+,0124/>Wр+0,0161/>Vo (2.13)
VoH2O=0.111/>3.6+.0124/>7.5+0.0161/>5.25
VoH2O=0.56 м3/кг
Энтальпия дымовых газов на 1кг сжигаемого топлива подсчитывается по формуле:
Hг=HоГ +(α-1)/>HоB+HЗЛ , кДж/кг (2.14)
Где HоГ— энтальпия газов при α=1 и температуре газов />оС ;
HоВ — энтальпия теоретически необходимого количества воздуха при температуре />о С;
HоГ – вычесляем по формуле:
HоГ = VRO2(C/>)CO2+VoN2(C/>)N2+VoH2O(C/>)H2O, кДж/кг (2.15)
Где С/> — энтальпия 1 нм3 газа, входящего в состав дымовых газов, при данной температуре />оС, определяем по таблице XIII.
HОВ — вычесляем по формуле:
HоВ=Vo(C/>)В, кДж/кг (2.16)
Где (С/>)В –энтальпия воздуха при температуре />оС, определяем по таблице XIII.
HЗЛ -энтальпия золы, содержащейся в дымовых газах.    продолжение
--PAGE_BREAK--
HЗЛ– вычесляем по формуле:
Hзл=(C/>)зл/>Ар />αун/100, кДж/кг (2.17)
Где (С/>)ЗЛ– энтальпия 1 кг золы, определяем по таблице XIII.
аУН – доля золы топлива, уносимой газами, определена выше.
Результаты подсчета теплосодержаний сводятся в таблицу 2.3
3. Расход топлива
3.1 Тепловой баланс котла
Устанавливаем равенство между поступившим в котел количеством теплоты QРРи низшей теплотой сгорания топлива QРн.
QРР = QРН-для каменных углей.
QРН=4790кКал/кг×4,19
QРН=20070,1 кДж/кг
3.2 Определение тепловых потерь котла
Потери тепла от механического недожога q4 = 1.5 % (каменный уголь) определяем по таблице XVII. Потери тепла от химического недожога q3 = 0 % определяем по таблице XVII. Потери тепла со шлаками q6 =0 %. Потери тепла в окружающую среду через обшивку котла q5=0.87% определяем по, [таблица 3.3с17]. Потеря тепла с уходящими газами q2 определяется по формуле:
q2= Q2×100/Qрн×4.19 (3.1)
НОХВ — энтальпия холодного воздуха, находится по формуле:
НОХВ=30×VО(3.2)
НОХВ=30×5.25
НОХВ=204,2 кДж/кг
VО— теоретический, объём воздуха, найден ранее.
НУХ— энтальпия уходящих газов, находим по таблице2.3 для заданной температуры />УХ=142оС, путем интерполяции НГ.
НУХ=1064.196 ×42+1038.37/100
НУХ=1485,3 кДж/кг
αУХ–по таблице 2.3
QРР= QРН=20070.1кДж/кг
Q2=(Нух – αух×Нхв)×100-q4/100
Q2= (1485.3 -1.33×204,2 )×100-1.5/100
Q2= 1195,51 кДж/кг
q2= Q2 ×100 / Qрн×4.19= 4790×4,19/1195,51 ×100 = 5,95 %.
Коэффициент полезного действия (брутто) котельного агрегата -ηКАнаходим по формуле:
ηКА =100 –(q2+q3+q4+q5+q6) (3.3)
ηКА =100 –(5,95+0+1.5+0,87+0)
ηКА =91,68 %.
3.3 Полное количество теплоты, полезно отданное в котле.    продолжение
--PAGE_BREAK--
QКА–полезное количество теплоты, полезно отданное в котле, в кДж/ч.
QКА=Д×(hПП– hПВ) + ДПР×(hКИП — hПВ) (3.4)
Д – паропроизводительность котла в кг/ч (по заданию)
Таблица 2.3- Энтальпии продуктов сгорания по газоходам котла в кДж/кг.
1
2
3
4
5
6
7
8
Выход из водяного
Экономайзера 2 ст.
α˝экΙΙ
=1.25
600
500
400
5044.74
4153.56
3273.85
4368
3601.5
2856
1092
900.375
714
157.646
129.015
101.327
6294.386
5182.95
4089.177
1111.436
1093.773
Выход из воздухо-
Подогревателя 2ст
α˝взпΙΙ
=1.28
500
400
300
4153.56
3273.85
2419.81
3601.5
2856
2121
1008.42
799.68
593.88
129.015
101.327
74.228
5290.995
4174.857
3087.918
1116.138
1086.939
Выход из водяного
Экономайзера 1 ст.
α˝экΙ
=1.3
400
300
200
3273.85
2419.81
1592.39
2856
2121
1401.75
856.8
636.3
420.525
101.327
74.228
47.6
4231.977
3130.338
2060.515
1101.639
1069.823
Выход из воздухо-
Подогревателя 1ст
αух
=1.33
300
200
100
2419.81
1592.39
785.21
2121
1401.75
698.25
699.93
462.577
230.422
74.228
47.6
22.739
3193.968
2102.567
1038.371
1091.401
1064.196     продолжение
--PAGE_BREAK--
По данным таблицы 2.3 строится диаграмма. Н-/>
Д=118×103 кг/ч
ДПР-количество продувочной воды, принимается в размере 2% от производительности:
ДПР=0,02Д (3.5)
ДПР=0,02×118×103
hПВ— энтальпия питательной воды,
hПВ=(638.7-595.9)/10 ×8+595.7 4-последняя цифра заданной t
hПВ=629,94 кДж/кг.
hПП–энтальпия перегретого пара, определяем по таблице ll–lll[ 4, с ] в зависимости от начальных параметров пара, Рпп=9,8МПа и tПП=510оС ;
hПП=3403,14 кДж/кг
hКИП— энтальпия воды при температуре насыщения и давлении в барабане Рпп=9,8 МПа.
hКИП= h’ =1425кДж/кг
QКА= 118×103×(3403,14-629,94 )+ 0,02×118×103 ×(1425-629,94-=)
QКА= 329113,94 ×103кДж/ч.
3.4 Расход топлива, подаваемого в топку
В-расход топлива, подаваемого в топку в кг/ч.
В = QКА×100/ QРР×ηКА(3.7)
В = 329113,94×103×100/4790×4.19×91.68
В=17.8 т/ч
ВР — расчетный расход твердого топлива, определяем по формуле:
ВР= В ×( 1 –q4 )/100 (3.8)
ВР=17.8×(1 – 1.5 )/100
ВР=17.53 т /ч.
В дальнейшем весь тепловой расчет котла производим на расчетный расход топлива ВР.
4. Топочная камера
4.1. Расчет конструктивных размеров топки
/>
Рисунок 4.1.1 — Эскиз топки.
Масштаб 1:50.
Для нахождения площади боковой стенки, разбиваем ее на участки, соответствующие простым геометрическим фигурам.
S=3.6 ×Vт / Fстметры
где Vт– объём топки
Fст— поверхность стен топочной камеры
Vт= в×F бокв- ширина топки
в=7170×60×2=7.29
hт— высота топочной камеры
hт =323мм×50=16.15м
Fбок – поверхность боковой стенки
Fбок =Fтр+Fтп1+ Fтп 2+ Fпрям+ Fтр3    продолжение
--PAGE_BREAK--
a- глубина топки a =6690+2×60=6.810м
Fпрям=hпрям×a hпрям –высота прямоугольника
hпрям =205×50=10.250м
Fпрям =10.250×6.81=69.8м2
Fтр =hтр×Lтр/2
hтр –высота треугольника
Lтр –основание треугольника
hтр =45×50=2.25м
Lтр =100×50=5м
Fтр =/>=5.625м2
Fтп1 =/>
hтп1=45×50=2.25м
Lтп2=116×50=5.8м
Fтп1 =/>=12.15м2
Fтп 2 =/>
hтп2=27×50=1.35м
Fтп 2 =/>=8.51м2
Fтп3 =/>
Lтп3=21×50=1.05м
hтп3=80×50=4м
Fтп 3 =/>=15.72м2
Fбок =5.625+12.15+8.51+69.8+15.72=111.81м3
Vт =111.81×7.29=815.1м3
Fст= Fфр+2 Fбок + Fзад     продолжение
--PAGE_BREAK--
Fфр –поверхность фронтальной стенки
Fфр =Lфр×в Lфр – длинна фронтальной стенки
Lфр=95×50×103+2.25+1.35+10.25+5=23.6м
Fфр =23.6×7.29=172.044м2
Fзад –площадь задней стенки топки
Lзад=1.75+10.25+15=17м2
Fзад =17.7.29=123.93м2
Fст =172.04+2×111.81+123.93=519.6м2
S=3.6×/>=5.65м –эффективная толщина стенки
4.2 Полезное тепловыделение в топке и теоретическая температура горения
Полезное тепловыделение в топке QT, определяем по формуле:
QT= (QРР×100-q3-q4-q6 +QB)/100-q4 (4.8)
QB — количество теплоты вносимой в топку с воздухом, определяем по формуле:
QB=(αт-∆αт-∆αплу)×НОГВ+(∆αт+∆αплу)×НОХВ(4.9)
Где НОГВ— энтальпия горячего воздуха, поступающего в топку, определяем по таблице 2.3 методом интерполяции.
НОГВ= />×75+2121=2672,25 кДж/кг
НОГВ=2672.25 кДж/кг
∆αплу- коэффициент присоса в системе пылеприготовления, принимаем ∆αплу=0 [1,c-199]
при транспортировке угольной пыли под давлением, подаваемого в молотковую мельницу.
QB=(1.165-0.07-0)×2672,25+(0,07+0)×204,2;
QB=2940,4 кДж/кг;
QT=4790×4.19×/>;
QT=22916.1кДж/кг.     продолжение
--PAGE_BREAK--
По полученному значению QT, которое принимается за энтальпию при условной теоретической температуре горения, определяем по таблице 2.3, условную теоретическую температуру горения />а , методом обратной интерполяции.
/>×Х+22805.68=22916.1
Х =/>
Х=8
/>а=2000+8
/>а=2008ОС
4.2 Температура газов на выходе из топки
/>’’Т— температура газов на выходе из топки, определяем
по номограмме 7, для этого находим вспомогательные величины:
Где М- параметр определяющийся в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки Хт
М =0,59-0,5×Хт(4.10)
Для топок с горизонтальным расположением осей горелок и cверхним отводом газов:
ХТ =/>+∆Х
Где />— относительная высота расположения осей горелок- hГ, к
высоте hт— от середины холодной воронки до середины выходного окна из топки по чертежу.
∆Х –поправка при установке рассекателей
∆Х =-0.15
hг=83×50=4.15м
hт=323мм×50=16.15м
ХТ=/>+(-0.15)
ХТ=0,106
М =0,59-0,5×0,106
М =0,54
ψ– угловой коэффициент тепловой эффективности экранов:
ψ=/>(4.12)
Где />— среднее значение коэффициента тепловой эффективности экранов, определяем по номограмме 1(а)
Трубы d=76 х 6 — по конструктивным характеристикам по чертежу
е-расстояние от оси крайних труб до обмуровки по конструктивным характеристикам е =60 S-шаг(расстояние между осями труб)
S=90- по конструктивным характеристикам при этом />=0,99 [1,c240]    продолжение
--PAGE_BREAK--
/>– коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятия вследствие загрязнения
/>=0,45;
/>=1.18
ψ= 0,99×0,45
ψ=0,45
αФ— эффективная степень черноты факела (топочной среды) рассчитываем по формуле:
αФ=1-е-КРS(4.13)
Р –давление в топке
Р =1 кг/см2;
S– эффективная толщина излучающего слоя,
Для определения αФслужит номограмма 2, для пользования которой необходимо определить произведение КРS–(оптическая толщина), так как Р и Sизвестны, определяем величину КРS:
КРS=( КГ×حП+КЗЛ×µЗЛ+ККОКС×Х1×Х2 )×Р×S(4.14)
Кг – коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, определяем по номограмме 3 ( 4.15)
РпS–вспомогательная величина
РпS=Р×حп×S(4.16)
РпS=1×0.225×5.56
РпS=1.25 кгс/см2
Кг =0.15
КЗЛ – коэффициент ослабления лучей золовыми частицами, определяем по номограмме 4 для температуры на выходе из топки;
КЗЛ =5[1,c 243]
ККОКС =1[1,c 28]
Безразмерные величины Х1 и Х2, учитывающие влияние
концентрации коксовых частиц в факеле, зависят от рода топлива и способа его сжигания
Х1 =0.5(бурые угли) и Х2=0,1(для камерных топок)
Находим оптическую толщину КРS по формуле:
КРS=( КГ×حП+КЗЛ×µЗЛ+ККОКС×Х1×Х2)×Р×S(4.17)
КРS=(0.15×0.225+5×0.031+1×0.5×0.1)×1×5.65
КРS=1.34
По номограмме 2 находим степень черноты факела αФ:
αФ=0,73[1,c241]
По найденным данным определяем температуру на выходе из топки />˝т , по номограмме 7, для чего необходимо найти qF, которая находится по формуле:    продолжение
--PAGE_BREAK--
qF= Вр×Qт
Fст×4,19 (4.18)
qF=/>
qF=184,518×103кКал/м2×ч
/>˝т =970оС
5.Конвективные поверхности нагрева
5.1 Расчет фестона
5.1.1 Конструктивный расчет
/>
Рисунок 5.1 — Эскиз фестона.
Фактическая конструкция фестона берется по чертежу котла. Фестон рассчитывается как обычный шахматный пучок.
Эффективная толщина излучающего слоя S определяется по формуле:
S=/>(5.1)
где S1— поперечный шаг трубы S1=270 мм по чертеж
S2— продольный шаг трубы S2=300мм по чертежу
d— наружный диаметр труб d=76×6 мм.
S=/>
S=1,15м
Принимаем температуру дымовых газов за фестоном на 50 градусов ниже, чем на выходе из топки
/>ф˝=/>т˝-50=970-50=920;
Средняя температура дымовых газов в фестоне
/>
Средне секундный объём газов
Vсек=/>=/>
Vсек=148,15м3/с;
ωг=/>Fср-среднее сечение для прохода газов
Fср =Вок×Lок-Zрд×Lок ×d    продолжение
--PAGE_BREAK--
где:
В–ширина выходного окна из топки
Lок -длинна выходного окна
Zрд-количество труб в одном ряду
Вок =В=7.29м
Lок=4.5м по конструктивным характеристикам
Zрд=/>
Z— количество труб по задней стенке котла
Z=7.17/0.09=80 Zрд =80/3=27 штук.
Fср=7.29×4.5-27×7.29×0.076=23.57м2
ωг=/>=6.24;
Количество тепла переданного в фестоне по Ур.теплового баланса
Qбф=φ(Н˝т— Н˝ф)
φ– коэффициент сохранения тепла
φ=1- />= 1-/>= 0,991;
Н˝т –энтальпия дымовых газов на выходе из топки
Н˝ф — энтальпия дымовых газов за фестоном
Н˝т =/>кДж/кг
Н˝ф =/>кДж/кг
Qбф = 0.99×(10355,2-9943,73)= 510,9кдж/кг;
Qтф =/>кдж/кг
Qтф –количество теплоты полезной отданной газами и воспринятой расчетной поверхностью нагрева фестона
∆tср-средний температурный напор в фестоне
∆tср =/>— tкип (C°)
tкип — температура кипения воды при давлении в барабане котла
tкип = 313.9[2;c30]
∆tср= 945-314=631C°;
Нф=Z×Lср×π×d     продолжение
--PAGE_BREAK--
Lср –средняя длинна труб в фестоне
Lср =4.5м-по конструктивным особенностям
Нф=80×4.5×3.14×0.076=85.91м2
К- коэффициент теплоотдачи, от газов, к обогреваемой среде
К =ψ×α1
ψ=0.65 α1 — коэффициент теплопередачи от газов к стенке
α1 =ξ×( αк+ αл)
где- ξкоэффициент использования тепловосприятия
ξ=1 αк – коэффициент теплоотдачи конвекцей
αк =αкн×Cz×Cs×Cф
/>σ1=S1/d= 270/76 = 3/55
— относительные поперечный и
продольный шаги
σ2=300/76=3.95=4 труб
Cz= 0.9 Cs= 0.91 Cф = 0.95 – поправочный коэффициент учитывающий конструктивные особенности фестона
αкн =44 коэффициент теплоотдачи найденный по номограмме 13
αк =44×0,89*0,91*0,96=34,21кКал/м2*ч*оС;
αл= αкн×а — для запылённого потока
Z=3 ряда.
αл — коэффициент теплоотдачи излучением;
а –степень черноты:
РпS=Р×حп×S=1×0.225×1.15=0.25;
Кг=1м×кг×с/м2;
Кзл=7.4 м×кг×с/м2(по номограмме);
KPS=(1×0.225+7.4×0.031)×1.15=0.52;
а=0.41;
tз— емпература загрязнённой стенки:
tз = tкип+ ∆t;
tз =314+80=394ºС;
∆t =80 ºС ;
αнл=130*0,41=53,3 кКал./ч *м*ºС2.
α1=ξ×(34.24+ 53,3) =68,8 кКал/ ч *м2.*ºС;
К=0.65×68,8=44,72 кКал/ ч *м2.*ºС;;
Qтф=/>=/>=572.55 кдж/кг; (5,6)    продолжение
--PAGE_BREAK--
Так как расхождение между количеством тепла подсчитанного по уравнениям теплового баланса и теплопередачи более 5% произвожу перерасчёт и принимаю температуру дымовых газов за фестоном
/>˝ф=920 ºС
Н˝ф =/>кдж/кг;
Qбф = 0.99×(9943,73-9708,6)=232,7кдж/кг
/>ºС
∆tср=930-314=616 ºС
Qтф =/>= />=565,6 кдж/кг
/>×100 />×100=1.21%
Вывод так как расхождение между количеством теплоты равняется 1,21% расчет фестона закончен.
5.2 Расчет пароперегревателя
/>
Рисунок 5.2.1 Эскиз пароперегревателя.
Барабан
Выходной коллектор
Промежуточны и коллектор 4.1 ступень пароперегревателя 5.2 ступень пароперегревателя
5.2.1 Определение расчётных характеристик пароперегревателя
Количество тепла, необходимое для перегрева пара, воспринимается пароперегревателем путем конвективного теплообмена с газовым потоком и за счет лучистого теплообмена с топочной камерой через фестон.
QЛПЕ – теплота переданная пароперегревателю излучением из топки,
QКПЕ — теплота переданная пароперегревателю конвекцией газового потока,
QЛПЕ = ηв×/>(5.15)
где ηВ— коэффициент распределения топочного излучения, находится по номограмме11,
ηВ=1,15
QЛ — количество теплоты передаваемое лучевоспринимающими поверхностями в топке,
QЛ=φ×(QT-H’’T) (5.16)
φ=0,99;
QT=20070.1 кДж/кг;
H’’T=Н’Ф=10002,52 кДж/кг;
QЛ=0,99×(22916.1 -10002,52)
QЛ=13013,6кДж/кг
НЛ— луче- воспринимающая поверхность топки, определяем по формуле
НЛ= Нэл+ НЛОК (5,17)
Нэл =Fст×Х
НЛОК=вОК×LОК
Х- угловой коэффициент поверхностей расположенных в выходном окне топки
Х=1[1 c22]
Нэл =519.6×1=519.6 м2 ;
НЛОК=7.29×4,5;
НЛОК=32.8м2;
Нл= Нэл+ НЛОК =552.4 м2;
НЛПЕ — луче- воспринимающая поверхность пароперегревателя, определяем по формуле:
НЛПЕ=НЛОК×(1-ХПУЧ) (5.17)    продолжение
--PAGE_BREAK--
Хпуч — угловой коэффициент фестона
Хпуч — при шахматном расположении труб фестона
Хпуч=0.77 [1c 240]
НЛПЕ=32.8×(1-0,77)
НЛПЕ=7.54м2
QЛПЕ=1.15×/>
QЛПЕ=177,62кДж/кг
QКПЕ= />×(hПП-hНП+∆hПО) — QЛПЕ(5.19)
Где hПП=3403,14 кДж/кг
hНП=h’’=2718 кДж/кг –[2c30]
∆hПО=62,9 кДж/кг
QКПЕ=/>×(3403.14-2718+62,9*4,19)-177,62 кДж/кг;
QКПЕ=5189,98 кДж/кг
Находим энтальпию газов за пароперегревателем Н’’ПЕ, по формуле:
Н’’ПЕ= Н’’Ф-/>+∆αПЕ×НОХВ(5.20)
Н’’ПЕ=9708,6-/>+0.03×208,95
Н’’ПЕ=4459,932Дж/кг
По полученному значению Н’’ПЕнахожу по таблице 2.3 значение температуру дымовых газов за 1ступенью пароперегревателя
/>˝1пе=400+х
/>×Х+4032,057=4459,932;
Х=/>;
Х=39,65;
/>˝1пе=400+39,65=439,65ºС;    продолжение
--PAGE_BREAK--
5.3 Расчет второй ступени пароперегревателя
Принимаем температуру газов на выходе из 2 ступени
/>˝2пе=677
Н˝2стПЕ=/>×77+7339,485=8211,478 кДж/кг;
Н˝2стПЕ= 8211,478 кДж/кг
Определяем количество теплоты, переданной 2 ступени пароперегревателя QБ2стПЕ, по формуле:
QБ2стПЕ=φ×( Н˝ф— Н˝2стПЕ+/>×НОХВ); (5.21)
QБ2стПЕ=0,99×(9943,73- 8211,478 +/>×208.95);
QБ2стПЕ=1718,032 кДж/кг;
Определяем количество теплоты воспринятой 2 ступенью пароперегревателя Qт2стПЕ, по формуле:
Qт2стПЕ=/>;
Н2стпе-поверхность нагрева второй ступени;
Н2пе=n×z×Lср×π×d;
n — количество рядов второй ;
n =8;
d-диаметр труб;
d =42Х5;
z-количество труб в ряду:
/>+1=/>/>+1=82;
S1=90 S2=135
Lср =85×50=4.25м по конструктивным особенностям
Н2пе= 8×82×4.25×3.14×0.042    продолжение
--PAGE_BREAK--
Н2пе= 367.68 м2
;∆t ср= ψ×∆t прт
ψ— коэффициент перехода к действительной схеме
ψ=0.99 [1c271]
∆tпрт температурный напор при противоточной схеме
∆tпрт=/>
Энтальпия пара на входе во вторую ступень
h2пп= hпп –(Qлпе+/>Qб2пе)×/>кДж/кг
h2пп= 3403.14-(177,62+1718,032)×/>
h2пп= 3121,53=3067 кДж/кг />
t˝1пе=t΄2пе=372°С
/>=920-372=548°С;
∆tм=/>˝2пе— tпп=713-510=203°С;
∆tпрт=/>=279,18°С
∆tс р=0.99×279,18=276,38;
К- коэффициент теплопередачи
К=ψ×/>ψ=0.65
α1 — коэффициент теплоотдачи от газов к стенке кДж/м2ч*°С;
α2— коэффициент теплоотдачи отстенки к пару
α1 =ξ×( αк+αл )    продолжение
--PAGE_BREAK--
αк— коэффициент теплоотдачи конвекцией определяется пономограмме 12
/>ср=/>=/>=1276,5;
tс р= />=/>=441
hс р=4.75-средняя высота газохода
Fг= hс р ×b-Zр×Lс р×dн
dн =42 b =7.29 по конструктивным особенностям
b — ширина газохода
Fг =4.75×7.29-82×4.25×0.042=19.99=20
fп= Zр ×/>
fп= 82×/>=0.066м2
Vг.сек=/>м3/с
Vг.сек= />=187,82 м3/с
Wг=/>м/с Wг= />=9,3 м/с
Vпп=/>м3/с
υ= 0.0343 м3/кг [2 c58]
Vпп= />=1.124
Wпп=/>=/>=17,03м/с    продолжение
--PAGE_BREAK--
коэффициент теплоотдачи
К- коэффициент теплопередачи
К=ψ×/>кДж/м2ч°С ψ=0.65
α1 — коэффициент теплоотдачи от газов к стенке кДж/м2ч
α2— коэффициент теплоотдачи отстенки к пару
α1 =ξ×( αк+αл ) ξ=1
αк— коэффициент теплоотдачи конвекцией определяется пономограмме 12
αк =Cz×Cs×Cф×αкн
αкн =88ккал Сф=0.98
σ1=/>=/>=2.1
σ2=/>=/>=3.2
Cs=1 Cz=0.98
αк =0.98×1×0.98×88=84.5
αл= αлн×а
tз-температура загрязнённой стенки
tз= tср+(ε+/>)×/>×(Qб2пе+Qлпе) °С     продолжение
--PAGE_BREAK--
Для коридорных пароперегревателей
ε=0.0012м2ч°С /кДж
αн2=2250 Сd=0.98
α2= Сd ×αн2 ккал/м2ч°С
α2= 0.98×2250=2205;
НΙΙпе-поверхность ΙΙступени пароперегревателя
НΙΙпе=Z×n×Lср×π×d
НΙΙпе= 82×8×4.25×3.14×0.042=367.7м2
tз= 441+(0.0012+/>)×/>×(2723,314+177,62)
tз= 590,7
αлн =168 ккал/м2ч°С по номограмме19[1c261]
Ѕ=0.9×dн×(/>×/>-1)
Ѕ=0.9×0.042×(/>×/>-1)
Ѕ= 0.29м
Р=1
KPS=(Кг×ﺡп+Кзл×μ)×P×S
PпS= P×ﺡп×S    продолжение
--PAGE_BREAK--
PпS= 1×0,262×0/29
PпS= 0,075
Кг =3;
номограмма 3;
Кз=10;
номограмма 4
KPS=( 3×0.262+10×0.031)×1×0.29
KPS=0.31
а=0.18;
αл=188×0.18=33,84;
α1=1×(84.5+33,84)=118,34;
К=0.65×/>=77,38;
Qт2ПЕ=/>кДж/кг
Qт2ПЕ= />
Qт2ПЕ= 1879,58 кДж/кг
Нахожу отношение, />/>которое должно быть100+ 2%;l
Так как расхождение между количеством теплоты больше 2% произвожу перерасчет и принимаю температуру дымовых газов на выходе из 2 ступени пароперегревателя />/>2ПЕ=730оС
Перерасчёт
Н˝2пе=/>×30+7339.485=7686,43;
Q2ПЕ=0.99×(9708,6-7686,43+/>×208.95)=2005,5;
∆tм= 730-510=220°С
∆tпрт=/>=308,43°С
∆tср=0.99×308,43=305,34°С
Qт2ПЕ= />=2036,5;    продолжение
--PAGE_BREAK--
Нахожу отношение />/>которое должно быть100+ 2%;l
/>=101,54% =1,54%
Так как расхождение между количеством теплоты меньше2%, расчёт второй ступени закончен.
5.3 Конструктивный расчет первой ступени пароперегревателя
/>
Рисунок 5.3 Эскиз 1 ступени пароперегревателя.
dн=38Х4
Ѕ1=90
Ѕ2=150
Lср =2.6м
hс р=3м
n=10
nнит=2
Нахожу расчетную поверхность 1-ой ступени пароперегревателя.
Н1пе=/>м2
Н1пе= />=566,48 м2
Находим поверхность нагрева одного ряда:
Нр=π×dн×Lср×Zр
Нр= 3.14×0.038×2.6×82
Нр= 25.44
Определяем количество рядов:
nрряд=/>=/>=22.30=23;
Определяем количество петель:
nпет=/>=/>=5.75=6;
Определяем глубину пакета 1-й ступени пароперегревателя по ходу газов:
Впак= nпет ×Ѕ2 ×2 м
Впак =6×0.15×2=1.8м
Н1пе=7686,43 кДж/кг;
Н1пе=Нпе= 4459,932 кДж/кг;
Q1пе= 0,99* (7686,43- 4459,932+0,03/2 *204,2 );
Q1пе=3197,26 кДж/кг;
Средняя температура газов:
/>=/>;    продолжение
--PAGE_BREAK--
tср.г=584*С;
Средняя температура пара:
/>;
tср.п=/>;
tср.п=442,5;
Число труб в ряду:
/>
/>
Zp=82 штуки;
Средняя высота газохода:
h= 3м ( по конструктивным особенностям);
Средняя длина труб:
L= 2,6м ( по конструктивным особенностям.) ;
Сечение для прохода газов:
FГ= hср*В — ZР* Lср*dн
FГ=3*7,29-82*2,6*0,03
FГ=5,24 м2
Сечение для прохода пара:
(5.57)
где nР – количество рядов, определяем по формуле:
nР=ZР*nНИТ (5.59)
nР=82*2
nР=164;
/>
fп=0,116 м2
Средний секундный расход газа:
/>(5.60)
/>
Vг.сек.= 111,4 м3/с
Средняя скорость газа:
Wг=Vг.сек (5.61)
FГ
Wг=111,4
20.7
Wг=5.38м/с
6. Хвостовые поверхности нагрева
/>
Рисунок 6.1 Эскиз опускной шахты.
t²взп= tпв+40+0.7×( tух-120) где — tпвтемпература питательной воды
t²взп= 145+40+0.7×(142-120)
t²взп= 200,4°С
(Нов)²взп1=1401.75 кДж/кг
Qбвзп1=(αт-Δαт— Δαплу+ Δαвзп2+/>)×[ (Нов)²взп1-(Нов)'] кДж/кг
где Δαвзп2 и Δαвзп1присос воздуха в 1 и 2ступени воздухоподогревателя
Qбвзп1=(1.165-0.07-0+0.03+/>)×(1401.75-208.95)    продолжение
--PAGE_BREAK--
Qбвзп1=1359.8 кДж/кг
Н'взп1=Нух+/>— Δαвзп1 ×Нпрс1
где — Нпрс1энтальпия воздуха присасываемого в 1юступень воздухоподогревателя при средней температуре воздуха в ней
tпрс1=/>
tпрс1=/>=115,2°С
Нпрс1=/>×15+698.25
Нпрс1= 803.77
Н'взп1=1495.97+/>-0.03×803.77
Н'взп1= 2845.14
Н'взп1= Н²взп1
Тепловосприятие второй ступени ВЗП
Qбвзп2=(αт-Δαт— Δαплу+ />)×[Hогв— (Нов)'взп2] кДж/кг
Qбвзп2=( 1.165-0.07-0+/>)×(2672,25-1401.75)
Qбвзп2=1410,525кДж/кг
Принимаем J²2взп=410°С
Н'взп2=/>×10+4089.177=4198.6
Н²взп2= Н'взп2 -/>+ Δαвзп ×Нпрс2
Нпрс2 — энтальпия воздуха присасываемого во 2юступень ВЗП при tпрс2
tпрс2 =/>
tпрс2 = />=287,7
Нпрс2 — интерполируем
Нпрс2 =/>×85+1401.75=2013.1
Н²взп2= 4198.6-/>+0.03×2013.1=2846.9
Н²взп2= 2846.9
Qбвэ1=φ×( Н²взп2— Н'взп1+ Δαвэ1×Hохв) кДж/кг
Qбвэ1= 0.99×(2846.9-2845.14+0.02×208.95)=-5.87
Qбвэ1= -5.87
Qбвэ2=φ×( Н²пе— Н'взп2+ Δαвэ2×Hо хв)
Qбвэ2= 0.99×(4455.932 — 4198.6 + 0.02×208.95)=297.63    продолжение
--PAGE_BREAK--
Qбвэ2=297.63
ΔQ=Qрр×ηка-(Qл+Qбф+Qбпп2+ Qбпп1+Qбвэ2+Qбвэ1)×(/>)
Qбпп1 = φ×( Н²2пе— Н²1пе+/>×Hо хв)
Qбпп1 = 0.99×(7455.1-4495.06+/>×208.95)=2933.5
ΔQ= 4790×4.19×0.916-(12493.47+883.4+1932.6+2933.5+297.63+5.87)×
х(/>)
ΔQ= -115.9 кДж/кг
При переходе на заданный вид топлива необходимости в установке ЭК 1йступени н
Заключение
В данном курсовом проекте был проведён поверочный расчет котельного агрегата ПК -19 при камерном сжигании каменного угля с низшей теплотой сгорания равной 18394.1кДж/кг и с температурой дымовых газов после котла равной 140оС.
В ходе проектирования были найдены промежуточные температуры дымовых газов между поверхностями нагрева котла и определены их основные конструктивные характеристики.
Используемая литература
1.Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине «Котельные установки ТЭС»
2. Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод. «Энергия»,1973.
З. М.И.Резников. Ю.М. Липов. Котельные установки электростанций. Москва «Энергоатомиздат.» 1987г.
4. А.А.Александров. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара. Москва 1999 г.