Модернизация лабораторного стенда для проведения исследований узлов ЧМ приемника

Введение В настоящее время практически все радиотехнические системы, в которых происходит обмен информацией по радиоканалу, такие как наземные сотовые, транкинговые, пейджинговые системы связи, вещательные радиостанции, звуковое сопровождение телевидения, служебные полиция, такси, троллейбусы, скорая медицинская помощь, дальние грузоперевозки и др радиорелейные, бытовые радиотелефоны, радиомикрофоны и др. используют для передачи информации частотную модуляцию. Такая популярность частотной кодировки передаваемой информации

обусловлена многими факторами. Основной из них это более высокая помехозащищенность систем, использующих частотную модуляцию и, следовательно, возможность передавать информацию более качественно и очень надежно для сравнения полоса передаваемых частот звукового диапазона при АМ-модуляции составляет лишь около 6 кГц, в то время как при использовании ЧМ-модуляции до 15 кГц. В то же время частотной модуляции присущи и недостатки.

Так, модулированный по частоте сигнал занимает полосу частот, большую, чем при применении амплитудной модуляции, поэтому использование частотной модуляции на частотах ниже 30МГц нерационально. Поскольку частотная модуляция ЧМ используется весьма широко , то ее изучение имеет для студентов очень большое значение при хорошем понимании процессов, происходящих в современных приемопередающих устройствах инженер с подобными знаниями останется востребованным.

В частности, встает вопрос о разработке методик исследования основных отличительных узлов, характерных для ЧМ-приемника, таких как частотный детектор, ограничитель амплитуды, система автоматической подстройки частоты, а также проектирования и сборки практических лабораторных макетов, позволяющих студентам проводить подобные исследования и облегчить им понимание процессов, происходящих при приеме и модуляции ЧМ-сигналов. Имеющиеся на кафедре нашего института лабораторные стенды для проведения исследований и

лабораторных работ не позволяют производить такие исследования, так как они рассчитаны лишь на изучение узлов приемника с амплитудной модуляцией. Имеющиеся же макеты работают на высоких частотах, что затрудняет проведение лабораторных исследований студентам, не имеющим еще достаточных навыков при работе с измерительной аппаратурой. Следовательно, встает вопрос о переделке модернизации части учебных стендов в приемники ЧМ-сигналов, работающих на нестандартных, возможно более низких частотах

При этом ставится задача свести все переделки к минимуму для уменьшения материальных затрат, максимально использовать готовые узлы стенда. Данная задача разработка методик исследования узлов ЧМ-приемника, а именно амплитудного ограничителя, частотного детектора, системы автоматической подстройки частоты, а также разработка и практическое проведение модернизации лабораторного макета, и являются основной задачей данной дипломной работы. 1 Краткое описание лабораторного макета 1.1

Функциональная схема Функциональная схема лабораторного макета приведена на рисунке 1. Макет представляет собой приемник супергетеродинного типа с однократным преобразованием частоты. Он предназначен для приема сигналов в небольшом участке частот средневолнового диапазона. Номинальное значение промежуточной частоты fпч составляет 465 кГц. Особенностью макета является неперестраиваемый преселектор.

Он настроен на центральную частоту диапазона рабочих частот приемника. около 1.1 МГц Рисунок 1.1.1 - Структурная схема лабораторного макета Основные функциональные узлы приемника ВЦ входная цепь УРЧ широкополосный усилитель радиочастотного сигнала ПрЧ преобразователь частоты Г перестраиваемый гетеродин

ПФ полосовой фильтр промежуточной частоты с полосой пропускания около 5-6 кГц УПЧ усилитель промежуточной частоты Д детектор УЗЧ усилитель колебаний звуковых частот ДАРУ детектор системы автоматической регулировки усиления ФНЧ фильтр нижних частот системы АРУ Гр громкоговоритель Rн эквивалент сопротивления нагрузки. Большая часть функциональных узлов приемника реализована на трех

интегральных микросхемах . Усилитель радиочастотного сигнала, преобразователь частоты и перестраиваемый гетеродин собраны на микросхеме К237ХА1. Гетеродин можно перестраивать по частоте при помощи резистора R17 Частота гетер путем изменения обратного напряжения, подводимого к варикапу. Усилитель промежуточной частоты и детектор собраны на микросхеме К237ХА2. В усилителе колебаний звуковых частот применяется

ИС К174УН7 в типовом включении. Принципиальная схема лабораторного стенда без блока питания приведена на Приложении 1. Для проведения экспериментов в лабораторном макете предусмотрены контрольные точки КТ1-КТ7, к которым можно подключать измерительную аппаратуру через соответствующие коаксиальные разъемы на верхней панели макета. Во избежание нарушения нормальной работы приемника при подключении измерительной аппаратуры некоторые контрольные точки выведены через унифицированные контрольные модули

U1-U3 в Приложении 1 с коэффициентом передачи, равным примерно единице. Принципиальная схема согласующего модуля приведена на рисунке 2. Модуль обладает высоким значением входного сопротивления около 100 кОм, и не ухудшает избирательных свойств колебательных систем входной цепи, гетеродина и преобразователя частоты. Высокое входное сопротивление модуля Рисунок 1.1.2 -

Принципиальная схема согласующего модуля обеспечивается транзисторами VT1 и VT2 в соответствующем включении составной истоково-эмиттерный повторитель. Напряжение на выходах 2 и 3 модуля практически равно напряжению на входе 1. Таким образом, вольтметр, подключенный к выходу 2 модуля , измеряет напряжение на выходе исследуемого узла. При этом емкость вольтметра не вызывает смещения резонансной частоты контура.

В то же время сигнал с выхода 3 модуля поступает на вход следующего каскада приемника. Модуль также может быть использован для подачи сигнала на вход следующего каскада от генератора, подключаемого к выводу 2 модуля. Макет имеет следующие органы регулировки, индикации и коммутации см. схему в Приложении 1 - регулятор частоты гетеродина потенциометр R17, осуществляющий перестройку гетеродина по частоте - регулятор громкости

R42 - выключатель системы АРУ S1 - выключатель напряжения питания гетеродина и преобразователя частоты S2. Этот выключатель конструктивно совмещен с потенциометром R17 Частота гетер Гетеродин выключается при повороте потенциометра против часовой стрелки до упора - переключатель нагрузки S3 с громкоговорителя на эквивалент нагрузки R48 - выключатель питающего напряжения на принципиальной схеме не показан - индикатор включения электропитания

тоже не показан - индикатор настойки приемника VD2. 1.2 Принципиальная схема Входной сигнал через гнездо X1 или X2 Приложение 1 поступает на входной неперестраиваемый контур L1C1, настроенный на середину рабочего диапазона приемника около 1,1 МГц. Резистор R3 служит для снижения добротности входного контура, следовательно, для расширения полосы

пропускания. Далее сигнал через разделительный конденсатор C2 поступает на вход унифицированного контрольного модуля U1, служащего для согласования входной цепи с измерительными приборами, подключаемыми к гнездам Х3, Х4. Далее сигнал через разделительный конденсатор С3 подается на вывод 1 микросхемы К237ХА1. Микросхема

DA1 выполняет функции усилителя радиочастоты и преобразователя частоты. С выхода усилителя радиочастоты VT1 через конденсатор С6 сигнал подается на вход балансного смесителя вывод 11 микросхемы DA1, VT2, VT3. Смеситель нагружен на колебательный контур L2L3C8. Для обеспечения требуемой полосы пропускания в схеме применяется фильтр

Z1. Гетеродинная часть микросхемы VT4, VT5, VT6 работает совместно с балансным смесителем. Частота гетеродина задается колебательным контуром L4C11C12 и емкостью варикапа VD1. Частотой гетеродина можно управлять с помощью резистора R17, изменяющего обратное напряжение на варикапе, а следовательно, его емкость. Частота гетеродина через унифицированный контрольный модуль

U3 подается на гнезда Х7, Х8 для последующего наблюдения и контроля. Сигнал промежуточной частоты с фильтра Z1, имеющего полосу пропускания около 6 кГц, поступает на вывод 1 микросхемы DA2 К237ХА2. На данной микросхеме выполнен усилитель промежуточной частоты VT7-VT11, детектор VT12 и предварительный усилитель звуковой частоты VT13. В усилителе предусмотрена система автоматической регулировки усиления, управляющее напряжение

с которой снимается с вывода 10 микросхемы DA2 и подается на вывод 13 микросхемы DA1, а также через дифференцирующую цепочку R53C33 на гнзда Х11, Х12 для последующего контроля и наблюдения. Продетектированный сигнал с вывода 13 микросхемы DA2 поступает на вход усилителя низкой частоты, собранного на микросхеме К174УН7 в типовом включении. Резистор R42 служит для регулировки уровня выходного сигнала.

Переключатель S3 служит для переключения динамической головки и эквивиалента нагрузки на резисторе R48. 1.3 Сравнение гетеродинных приемников АМ и ЧМ сигналов Структурные схемы приемников АМ и ЧМ сигналов приведены на рисунке 1.3.1, а и б соответственно. Из схем видно, что на функциональном уровне различия не очень существенны для обоих систем характерно наличие таких узлов, как входная цепь, усилитель радиочастоты, смеситель, гетеродин, узкополосный фильтр,

усилитель промежуточной частоты, усилитель звуковой частоты, оконечное устройство. Однако существуют отличия в приемнике ЧМ сигналов отсутствует система автоматической регулировки усиления АРУ и амплитудный детектор, в то же время установлены система автоподстройки частоты АПЧ и частотный детектор. На более глубоком уровне сравнения различия состоят и в том, приемники работают в разных диапазонах частот АМ приемник в области ДВ,

СВ,КВ ЧМ приемник в УКВ диапазоне и имеют различные промежуточные частоты как правило, 465 кГц для приемников АМ и 10,7 МГц для приемников ЧМ. Такая разница в промежуточных частотах обусловлена тем, что ЧМ сигнал имеет гораздо большую занимаемую полосу до 250 кГц, а АМ-сигнал около 6 кГц. Также требования, предъявляемые к усилителю звуковых частот при

АМ приеме гораздо ниже усилитель должен иметь полосу воспроизводимых частот 0,3-6,4 кГц, чем при ЧМ-приеме полоса 50-10000 Гц. Таким образом, полноценная переделка с получением всех характеристик, существующих существующим стандартам приемника АМ сигналов в приемник ЧМ сигналов не имеет смысла, т.к. придется не модернизировать, а заново изготовлять все блоки, за исключением блока питания и выходного устройства. Однако в данном случае нам не требуется получить приемник

ЧМ сигналов, который соответствовал бы существующим требованиям, а необходим соответствовал бы существующим требованиям, а необходим лабораторный стенд, который бы Рисунок 1.3.1,а - Структурная схема супергетеродинного приемника АМ сигналов Рисунок 1.3.1, б - Структурная схема супергетеродинного приемника ЧМ сигналов облегчил студентам понимание принципов работы и устройства отдельных узлов приемника

ЧМ, а именно амплитудного ограничителя на диодах амплитудного ограничителя на транзисторах частотного детектора системы автоматической подстройки частоты. Рассмотрим возможность модернизации имеющегося лабораторного макета для получения возможности решать данные задачи. Для исследования амплитудного ограничителя на диодах и полупроводниковых транзисторах, а также частотного детектора необходимы соответствующие узлы.

Так как они отсутствуют принципиально в приемнике АМ сигналов, то их придется рассчитать и смонтировать отдельно. Это будет сделано далее в соответствующей главе. Подключить их входные и выходные точки можно через продублированные разъемы на стенде. После монтажа вышеперечисленных узлов для получения системы автоматической подстройки частоты мы уже будем иметь практически все необходимые узлы.

Ввиду того, что в лабораторном макете присутствует перестраиваемый по частоте гетеродин, наша задача еще больше упрощается. Так как гетеродин перестраивается по частоте подаваемым на варикап VD1 см. рисунок 1.1.2 напряжением, то будет достаточно получить требуемую зависимость выходного напряжения частотного детектора от частоты и подать этот управляющий сигнал на варикап. Дополнительно потребуется расширить полосу пропускания усилителя промежуточной частоты, для того, чтобы

статическая характеристика определялась только характеристикой частотного детектора. Это можно сделать, исключив из схемы узкополосный фильтр Z1. 2 Разработка принципиальной схемы 2.1 Расчет амплитудного ограничителя Принципиальная схема транзисторного ограничителя амплитуды приведена на рисунке 2.1.1. Методика расчета взята из 3. Для уменьшения порогового напряжения и увеличения коэффициента ограничения

транзистор работает при пониженном коллекторном напряжении порядка 2-3 В за счет использования резистора Rф. Выбираем транзистор КТ339А. Его справочные данные, необходимые для расчетов, следующие обратный ток коллектора, мкА 2 статический коэффициент передачи тока ОЭ 50 граничная частота передачи тока в схеме с ОЭ, Мгц 550 емкость коллекторного перехода, пФ 0,65 модуль прямой проводимости на частоте 465 кГц, мСм 0,033

Входная и выходная характеристики приведены на рисунке 2.1.2. Зададимся напряжением питания Eко6 В и сопротивлением Rф фильтра 1 кОм. Согласно равенству arctg б11Rф arctg б111000, чему соответствует линия 1 на рисунке 2.1.2. По выходной характеристике, приведенной на рисунке 2.1.2, выбираем рабочую точку А, для которой Iка2,2 мА и Рисунок 2.1.1 Принципиальная схема амплитудного ограничителя

Рисунок 2.1.2 Характеристики транзистора КТ339А Iба50 мкА. Коэффициент включения определяется по формуле pк0,750,85vRфgэ1 где gэ1 эквивалентная проводимость коллекторного контура. gэ1 дэgд где дэ эквивалентное затухание контура д собственное затухание контура принимается равным 0,01 g собственная резонансная активная проводимость колебательного контура. Эквивалентное затухание контура определяется по формуле дэ2 д1g21g где g21 выходная проводимость транзистора,

определяется по справочнику g21710-6 См. Собственная резонансная активная проводимость колебательного контура g рассчитывается как gдщoCэ где щo резонансная частота принимается 465 кГц Cэ эквивалентная емкость входного контура принимается равной 20 пФ. g0,014650006,282010-120,5810-6 См дэ20,01170,560,27 gэ10,270,010,5810-615,610-6 См pк0,8v10315,610-60,1 Емкость конденсатора фильтра вычисляется по формуле

Сф1020foRф1546500010003210-932 нФ Выбираем из стандартного ряда номиналов конденсатор емкостью 33 нФ. Сопротивление в цепи базы находится по формуле Нагрузочная характеристика для переменного тока проходит через точку А рисунок 2.1.2 и имеет угол наклона, равный arctg б2 gэ1p2к arctg б215,610-6 0,010,0156 Этому углу соответствует линия 2 на рисунке 2.1.2. Для точки Б получаем Iкмакс16 мА, Iбмакс0,35 мА.Максимальная амплитуда входного сигнала, с которой начинается

ограничение, равна Uмвх.л0,5Uбб-Uбв0,50,9-0,40,25 В. Rб6-0,816-2,210-32510 кОм Амплитуда напряжения на коллекторном контуре определяется по формуле Umвых.лркY21 Uмax.вх gэ1 Umвых.л0,10,0330,2515,610-65,3 В Когда амплитуда входного сигнала превышает Uмax.вх, транзистор работает с отсечкой обоих полупериодов, и выходной сигнал соответствует уравнению Umвых.нUmвых.л

НUmвх.нUmвх.л где Umвых.н амплитуда напряжения на выходе ограничителя, В при входной амплитуде Umвх.н, В Umвых.л максимальная амплитуда напряжения на входе, В, при работе в линейном участке НUmвх.нUmвх.л коэффициент, определяемый по рисунку 2.1.3. Он представляет собой часть амплитудной характеристики ограничителя, работающего в нелинейном режиме. Пороговое напряжение ограничителя, при котором он еще работает в линейном режиме, определяется по формуле

Uпор1,5Umвх.л1,50,250,375 В При отношении Umвх.нUmвх.л равном двум, находим по рисунку 2.1.3 величину Н. Н1,25. Следовательно, напряжение на выходе ограничителя составит Umвых.нUmвых.л НUmвх.нUmвх.л5,31,256,62 В Проведя ряд аналогичных вычислений для разных значений входного напряжения, заносим результаты в таблицу 2.1.1. Таблица 2.1.1 Uвх, В0,250,350,50.751Н11,151,251,261,27Uвых, В5,36,16,66,686,73

По этим данным строим график зависимости UвыхfUвх. График этой функции приведен на рисунке 2.1.4. Окончательная принципиальная схема с указанием номиналов деталей приведена в Приложении 2. Рисунок 2.1.3 График для нахождения коэффициента Н Uвых,В7654321Uвх,В0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 Рисунок 2.1.4 Зависимость UвыхfUвх 2.2 Расчет частотного детектора

В качестве частотного детектора выбираем частотный детектор с фазовым детектированием, как простой в настройке и не критичный к параметрам применяемых элементов. принципиальная схема частотного детектора приведена на рисунке 2.2.1. Рассчитаем все элементы данной схемы. Методика расчета взята из 14. Зададим следующие характеристики для расчета - номинальная рабочая частота детектора fo465 кГц - максимальная девиация частоты

Дfмакс50 кГц - верхняя частота модуляции Fмакс10 кГц Параметры транзистора КТ339А выходного каскада УПЧ амплитудного ограничителя, рассчитанного выше - выходное сопротивление R вых1,8Rвых1,81,12 кОм - емкость коллекторного перехода Ск10 пФ Рисунок 2.2.1 Принципиальная схема частотного детектора - ток коллектора Iк2,2 мА см. расчет амплитудного ограничителя Входные параметры усилителя постоянного тока - входное

сопротивление Rвх1 МОм - входная емкость Свх1000 пФ. 1 Задаемся оптимальной величиной обобщенного коэффициента связи контуров в1. 2 Определяем максимальную величину обобщенной расстройки бмакс0,5 в0,5 3 Эквивалентная добротность контуров определяется по формуле Qэ4,651050,5251042,32 4 Величина конструктивного коэффициента связи равна kсв вQэ12,320,1 5

Выбираем диоды КД522, их крутизна Sд5мАВ и емкость Сд1,0 пФ. 6 Принимаем сопротивления нагрузки R2R310 кОм, емкость монтажа См5 пФ и собственная добротность контуров Qк150. 7 Величины емкостей нагрузки диодов в пикофарадах равны C3C445105FмаксR2 где Fмакс максимальная частота модуляции в килогерцах

R1 сопротивление нагрузки в килоомах. C3C44,510510104500 пФ Выбираем стандартное значение 4,7 нФ, условие C3C4Сд10-См10-55 пФ при этом соблюдается. 8 Определяем угол отсечки токов диодов по формуле 9 Коэффициент передачи детекторов по напряжению вычисляется по формуле Кдcos иcos 0,570,84 10 Определяем собственное и резонансное эквивалентные сопротивления контуров

Rк2пfoL1Qк23,144650000,1210-315052,6 кОм Rэ2пfoL1Qэ23,144650000,1210-32,32813 Ом 11 Коэффициент включения контура в коллекторную цепь транзистора mвх1,55, принимаем mвх1. 12 Находим значение функции цбмакс, в 13 Определяем максимальное напряжение на выходе дискриминатора Uвыхд0,33IкRэm2вкКд цбмакс, в Uвыхд 0,332,20,81310,840,16983,8 мВ 14 Емкость С1 находим по формуле С135104foRэ80 нФ Выбираем стандартный конденсатор 100 нФ.

15 Индуктивность L3 дросселя определяется как L31020L1100,121,2 мГн 16 Находим емкость резонансного контура Ск2,53104f2o L1 m2вкCвых - Cм1960 пФ Выбираем стандартное значение 2200 пФ. Для увеличения крутизны выходного напряжения применяется усилитель постоянного тока с изменяемым коэффициентом усиления от 2 до 12, собранный на операционном усилителе К548УН1Б. Полная принципиальная схема частотного детектора приведена в

Приложении 3. 2.3 Расчет системы автоподстройки частоты Для расчета системы автоматической подстройки частоты непрерывного типа используется методика, приведенная в 12. Исходными данными для расчета системы являются - номинальное значение частоты принимаемого сигнала fос4500 кГц - изменение частоты сигнала fс по каким-либо причинам на величину Дfсfc-foc100 кГц - допустимая остаточная ошибка системы

АПЧ Дfо5 Гц - статическая характеристика регулятора частоты приведена на рисунке 4.2.1 - крутизна статической характеристики регулятора частоты Sрч30 кГцВ - граничные значения изменения частоты гетеродина fг1, fг2, управляющего напряжения Uупр1 и Uупр2, определяющие диапазон перестройки частоты гетеродина 2ДfгДfг1Дfг2 и диапазон изменения управляющего напряжения ДUупрДUупр1 ДUупр2 Дfг1110 кГц, Дfг270 кГц 2Дfг180 кГц ДUупр13,5

В ДUупр22,4 В ДUупр5,9 В - номинальное значение частоты гетеродина fог и напряжение опорное напряжение Uор на регуляторе частоты, fог 4400 кГц при Uор2 В. Чтобы обеспечить заданную в техническом задании остаточную ошибку Дfо5кГц при начальной расстройке Дfнач40 кГц, коэффициент подстраивающего действия системы АПЧ должен равняться К ДfначДfо3056 Для выбранного гетеродина известна крутизна регулятора частоты определяется

экспериментально из графика рис.4.2.2 Sрч30 кГцВ На основании рассчитанного коэффициента подстройки К определяется требуемое значение крутизны частотного детектора системы АПЧ SчдК-1 Sрч6-1300,17 ВкГц Экспериментальное определение крутизны Sчд0,2 ВкГц было проведено в пункте 4.2. Как видно, эта величина превышает необходимую, поэтому в систеие АПЧ можно применить данный частотный детектор. Определим основные параметры системы

АПЧ. 1 Полоса схватывания ПАЧ определяется по формуле Псх0,8 v 4IкSрчКдdэminfчдСк Псх 0,8v42,20,20,840,01465000220010-1256 кГц Частоты, соответствующие экстремумам статической характеристики частотного детектора f1,2fчд10,5dэmin46510,50,27257 кГц и 400 кГц Полоса удержания определяется по формуле Пу0,46СкП3схIкSрчКд Пу0,4610-125600032,20,20,84218570 кГц 2.4

Указания к проведению модернизации Для подключения системы АПЧ к лабораторному стенду необходимо провести следующие изменения в принципиальной схеме стенда см. Приложения 1-4 1. Собрать расчитанные в п.п.2.1-2.3 схемы 2. Подключить питание к от стенда 3. Параллельно варикапной матрице КВС111А VD1 подключить варикап КВ104Г для увеличения крутизны регулировки частоты гетеродина 4.

Аноды варикапов подключаются к общему проводу см. Приложение 4 через параллельно соединенные резистор номиналом 100кОм и конденсатор емкостью 0.033 мкФ для подключения к ним сигнала управления от частотного детектора 5. Отключить полосовой фильтр Z1, вместо него подключить конденсатор емкостью 1000 пФ для увеличения полосы пропускания усилителя промежуточной частоты. 3 Разработка методик проведения лабораторных работ 3.1

Разработка методики исследования амплитудного ограничителя и частотного детектора Рекомендуемая методика проведения исследования амплитудного ограничителя при проведении лабораторной работы следующая. 1 Расчетная часть предполагает проведение студентами теоретического расчета амплитудного ограничителя. Студенту необходимо рассчитать и построить амплитудную характеристику амплитудного ограничителя с шунтирующими диодами и амплитудную характеристику транзисторного ограничителя.

Методические указания к расчетам изложены ниже. Характеристики амплитудного ограничителя с шунтирующими диодами рассчитывается в следующем порядке - задаваясь рядом значений косинуса угла отсечки токов шунтирующих диодов cos и 1 0,96 0,92 0,88 0,84 0,8 и, зная напряжение запирания диодов Uз, определить соответствующие амплитуды выходного напряжения ограничителя Uвых.огр. Uз cos и - рассчитать для выбранных углов отсечки cos и входное сопротивление двух шунтирующих

диодов 0,5R , пользуясь формулой R и приведенными в таблице 3.1.1 значениями Здесь Sд крутизна характеристики прямого тока диода. Таблица 3.1.1 cos и10,960,920,880,840,8831478,543,727,320- по заданным dэ1, Сэ1 и fo рассчитать сопротивление первого контура Rэ1, затем рассчитать значения R э, d э, и в1 для всех выбранных значений cos и по формулам где dэ1 эквивалентное затухание первого

контура с учетом влияния шунтирующих диодов dэ2 эквивалентное затухание второго контура по найденным Uвых.огр R э, в и заданной крутизне транзистора VT1 рассчитать ряд значений амплитуд входного напряжения, соответствующих выбранным cos и и, следовательно, Uвых.огр пользуясь соотношением Uвх Uвых.огр.1 в21S R э1 где S крутизна характеристики коллекторного тока транзистора построить амплитудную характеристику

ограничителя Uвых.огр.fUвх Характеристики амплитудного ограничителя на транзисторах рассчитывается по формуле Рекомендуется следующая последовательность расчетов - при аппроксимации характеристики транзистора вида рисунка 3.1.3 IкШUвх найти крутизну ее наклонного участка S и напряжение отсечки Uo - задаваясь рядом значений угла отсечки cos и 1 0,8 0,6 0,4 0,2 0,1 найти соответствующие им значения амплитуды входного напряжения

Uвх Uоcos и, UоU1U2 на рисунке 3.1.3 - для выбранных cos и и, следовательно, Uвх по формуле 1 рассчитать значения Uвых.огр предварительно вычислив резонансное сопротивление первого контура Rэ11щоСэ1dэ1, и, используя значения функции , приведенные в таблице 3.1.2. Таблица 3.1.2 cos и10,80,60,40,20,110,90,720,4850,250,13 - для всех Uвх, при которых cos и 0,1, можно считать амплитуду первой гармоники тока коллектора приблизительно

постоянной и равной - при всех Uвх Uо, то есть в отсутствие ограничения, рассчитываемое устройство имеет резонансный коэффициент усиления, равный Характеристики частотного детектора рассчитываются с помощью обобщенных кривых Шб , в, рисунок 3.1.4 - на обобщенной характеристике, соответствующей заданному в, выбрать 5-6 точек и найти их абсциссы и ординаты - найденные абсциссы выбранных точек выразить в значениях расстроек - выходные напряжения частотного детектора, соответствующие выбранным точкам обобщенной характеристики,

рассчитывают, подставляя найденные значения ординат функции Шб , в, в формулу UвыхI1RэKдШб , в где Kд заданный в п. коэффициент передачи диодных амплитудных детекторов Rэ резонансное сопротивление колебательных контуров частотного детектора, рассчитываемое на основании исходных данных I1 амплитуда первой гармоники тока коллектора транзистора VT1. При расчете I1 надо полагать, что амплитуда входного напряжения частотного детектора во много раз

больше порога ограничения и поэтому I1 см. характеристику на рисунке 3.1.3 2 Экспериментальная часть производится следующим образом. Перед началом работы собрать схему, представленную на рисунке 3.1.1. Включить питание генератора сигналов, вольтметров, осциллографа и лабораторной установки. Пробник вольтметра переменного напряжения В1 подключить к гнезду

Х1 лабораторного макета. Пробник вольтметра В2 подключить к гнезду Х2. Рисунок 3.1.1 - Схема для исследования амплитудного ограничителя Подвести сигнал от генератора сигналов ГС к гнезду Х1 макета, установив входное напряжение Uвх при отсутствии модуляции равным 20-30 мВ. Установить частоту ГС равной резонансной частоте контура ограничителя fo.

Плавно изменяя входное напряжение от ГС от 20 мВ до 3 В, снять 7-10 значений напряжения на выходе ограничителя. Результаты занести в таблицу 3.1.3 Таблица 3.1.3 Uвх ограничителя, мВUвых ограничителя, мВ Для снятия характеристик частотного детектора необходимо собрать схему, представленную на рисунке 3.1.2. Соединить гнезда Х2 и Х3, к гнезду Х4 подсоединить вольтметр переменного тока

В2. Вначале определяют расстройку Дf между центральной частотой частотного детектора f0f01f02 частотой входного сигнала, при прохождении которой выходное напряжение ЧД изменяет знак, обращаясь в нуль и Рисунок 3.1.2 - Схема для исследования частотного детектора. Рисунок 3.1.3 Рисунок 3.1.4 частотой f, на которой выходное напряжение частотного детектора достигает максимума

Дff - f0. Устанавливают амплитуду входного сигнала от ГС около 500 мВ. Затем снимают характеристику ЧД, задавая равные приращения частоты в пределах от 0 до 2 Дfо так, чтобы каждую ветвь характеристики ЧД можно было построить по 6-7 точкам. Полученные результаты заносятся в таблицу 3.1.4 Таблица 3.1.4 fчд, кГцUвых.чд, мВ Экспериментальную и расчетную характеристики исследуемых узлов строят на одном графике.

Содержание отчета Отчет по работе должен содержать цель работы, схему лабораторной установки, расчет характеристик амплитудного ограничителя и частотного детектора, таблицы расчетных и экспериментальных данных, графики расчетных и экспериментальных зависимостей, результаты сопоставления расчетных полученных в ходе эксперимента характеристик с указанием возможных причин расхождения эксперимента с расчетными данными. Контрольные вопросы 1. Объясните принцип работы амплитудного ограничителя с шунтирующими диодами.

2. От чего зависит порог ограничения амплитудного ограничителя с шунтирующими диодами 3. Почему рабочая часть характеристики амплитудного ограничителя с шунтирующими диодами не может быть горизонтальной и от чего зависит ее наклон 4. Объясните принцип действия транзисторного амплитудного ограничителя. 5. От чего зависит порог ограничения транзисторного амплитудного ограничителя 6. Объясните принцип действия балансного частотного детектора со связанными контурами.

7. Как и почему изменяется форма характеристики частотного детектора при изменении коэффициента связи между контурами 8. От чего зависит крутизна характеристики частотного детектора 9. От чего зависит протяженность рабочего участка характеристики частотного детектора 10. Чем определяется эквивалентное затухание каждого из контуров 11. Нарисовать форму напряжений на входе ЧД, на входе первого

АМ детектора, на входе второго АМ детектора при изменении частоты подводимого колебания. Исходные данные для расчетов - резонансная частота контуров ограничителя и детектора 465 кГц - эквивалентная емкость контуров Сэ220 пФ - эквивалентные затухания контуров dэ0,05 - крутизна характеристики транзистора VT1 в рабочей точке на рабочей частоте S15 мАВ - коэффициент передачи по напряжению каждого из диодных детекторов Кд0,8. Остальные данные, необходимые для расчетов, приведены в литературе.

Фактор связи в в интервале 1,02,5 задается преподавателем. 3.2 Разработка методики исследования системы автоматической подстройки частоты Для исследования системы автоматической подстройки частоты АПЧ с помощью модернизированного лабораторного стенда рекомендуется следующая методика. Она представлена в виде методических указаний к проведению лабораторных работ.

Целью данной работы является определение основных характеристик системы автоподстройки частоты следящего типа коэффициента автоподстройки, полосы схватывания, статической характеристики управления частотой гетеродина и остаточной расстройки, полосы удержания. Структурная схема системы АПЧ приведена на рисунке 3.2.1. Рисунок 3.2.1 Структурная схема системы АПЧ Рабочее задание на лабораторную работу 1.

Снять статические характеристики управителя-частотного детектора 2. Снять резонансную характеристику преобразователя без АПЧ и с АПЧ, определить полосу удержания и полосу схватывания. К п.1. Соединить гнезда КТ5 с Х1, Х2 с Х3, тумблер АПЧ поставить в положение вкл. К гнезду КТ4 присоединить генератор сигналов и частотометр, установить

частоту немодулированного входного сигнала около 400 кГц амплитудой 10-15 мВ. К гнезду Х4 подключить милливольтметр постоянного напряжения. Включить питание всех приборов. Плавно меняя частоту генератора, снять характеристики Uвыхчдоfпч и fгетцUвыхчд. Результаты занести в таблицу 3.2.1. При измерении частоты гетеродина частотометр подключается к гнезду

КТ4. Значения fпчоfпч465 кГц при UвыхчдUо fгетоfгет при UдUo где Uo постоянное напряжение на варикапе, измеряемое на гнезде Х4 при положении выкл тумблера АПЧ. По результатам экспериментов построить графики зависимостей ДfгетоUвыхчд, Uвыхчд цД fпч. По графикам определить статическую крутизну управителя Sу Дfгет ДUвыхчд, и различителя Sд ДUвыхчд Дfпч для линейных участков снятых характеристик.

Коэффициент автоподстройки Капч вычисляется по формуле Капч1 Sу Sд Таблица 3.2.1 fпч, кГцUвыхчд, Вfгет, кГцД fпч, кГцД Uвыхчд, В К п.2. Тумблер АПЧ выключить. Установить на генераторе сигналов частоту в районе 4,5 Мгц, амплитуду сигнала на выходе 1-1,5 мВ, подать ее на гнездо КТ2, подключить вольтметр переменного тока к гнезду

КТ5. Установить регулятор Частота гетеродина в среднее положение. Плавно меняя частоту генератора или вращением ручки Частота гетеродина настроиться в резонанс по максимуму показаний вольтметра. Снять значение напряжения на вольтметре U1. Плавно перестраивая генератор, снять резонансную характеристику преобразователя UвыхFfc, начиная с уровня U110 и заканчивая таким же уровнем.

Результаты занести в таблицу 3.2.2. Тумблер АПЧ поставить в положение ВКЛ. Снять резонансную характеристику с включенной системой автоподстройки частоты. Результаты занести в таблицу 3.2.3. С АПЧ характеристика снимается дважды а при увеличении частоты б при уменьшении частоты. Таблица 3.2.2 - Характеристики без АПЧ fc, кГцUвых, В Таблица 3.2.3 Характеристики с АПЧ fc, кГцUвых,

ВаUвых, Вб Построить все отснятые резонансные кривые на одном графике, откладывая по оси ординат отношение напряжения при расстройках к максимальному резонансному значению напряжения на выходе, а по оси абсцисс абсолютные значения частоты входного сигнала. Пользуясь этими кривыми, построить характеристику АПЧ зависимость отклонения промежуточной частоты относительно номинального значения остаточной расстройки от отклонения частоты входного сигнала относительно частоты точной настройки.

Для этого из точки произвольного значения частоты восстановить перпендикуляр до пересечения с резонансной характеристикой, снятой с АПЧ, и определить относительную величину входного сигнала, соответствующую данной частоте или данной начальной расстройке Дfнfс1-fс0 где fс1 произвольное значение частоты fс0 частота сигнала, соответствующая точной настройке. Абсцисса точки пересечения прямой, проведенной через эту точку параллельно оси абсцисс и резонансной

характеристикой, снятой без АПЧ, будет определять остаточную расстройку по формуле Дfсfс2-fс1 где fс2 частота сигнала, определенная в результате последнего построения. Пользуясь построенной характеристикой АПЧ, определить коэффициент автоподстройки, полосу схватывания и полосу удержания. Содержание отчета Отчет должен содержать цель работы, схему исследуемого макета, результаты экспериментов, краткие выводы по проделанной работе.

Контрольные вопросы 1. Какова методика снятия статической характеристики управления варикап-гетеродин 2. Какой вид имеет вольт-фарадная характеристика варикапа 3. Какова методика снятия статической характеристики различителя частотного детектора 4. Какова методика снятия резонансной характеристики усилителя при работающей АПЧ 5. Как изменится резонансная характеристика усилителя при работающей

АПЧ по сравнению с резонансной характеристикой усилителя без АПЧ 6. Какова методика экспериментального определения полосы схватывания и полосы удержания 7. Как объяснить кажущееся ухудшение избирательности усилителя промежуточной частоты при действии АПЧ 8. Как изменится характеристика АПЧ, если изменить полярность напряжения, подаваемого от частотного детектора на варикап 9. Что понимается под полосой схватывания и полосой удержания

АПЧ 10. Как влияет форма характеристики частотного детектора на величину полосы схватывания и удержания 11. Чему равен коэффициент автоподстройки частоты 12. От чего зависит остаточная расстройка и как определить ее величину по характеристикам частотного детектора и управления при заданной начальной расстройке 4 Экспериментальные результаты 4.1 Экспериментальные данные, полученные при исследовании амплитудного ограничителя и частотного детектора При проведении исследований амплитудного ограничителя использовалась

методика, разработанная в пункте 3.1 данного дипломного проекта. Полученные данные приведены в таблице 4.1.1. График зависимости UвыхfUвх приведен на рисунке 4.1.1. Таблица 4.1.1 Uвх, мВ83080275350600750900Uвых, мВ2.583019006500700072006900 Uвых,В87654321Uвх,В0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 Рисунок 4.2.1 График зависимости UвыхfUвх При исследовании частотного детектора полученные результаты

заносились в таблицу 4.1.2. График зависимости Uвых.чд Ffвх приведен на рисунке 4.1.2. Таблица 4.1.2 fчд, кГц Uвых.чд, В0,922,03,34,04,54,44,03,42,5 Uвых, В5,55,04,54,03,53,02,52,01,51,00,5fвх,кГ ц400 410 420 430 440 450 460 470 480 490 Рисунок 4.2.2 График зависимости UвыхFfвх 4.2 Экспериментальные данные, полученные при исследовании системы АПЧ Исследования системы автоматической подстройки частоты проводились по методике, приведенной

в разделе 3.2 данного проекта. Полученные данные представлены в таблицах 4.2.1, 4.2.2, 4.2.3. Графики зависимостей ДfгетоUвыхчд, Uвыхчд цД fпч приведены на рисунках 4.2.1 и 4.2.2 соответственно. Определенная по графикам статическая крутизна управителя Sу Дfгет ДUвыхчд 60230 кГцВ и различителя Sд ДUвыхчд Дfпч 2100,2 ВкГц Коэффициент автоподстройки Капч Капч1

Sу Sд 1300,27 Таблица 4.2.1 fпч, кГц445455465475480Uвыхчд, В6,55310,6fгет, кГц43004360441044704480Д fпч, кГц-20-1001015Д fгет, кГц110600-60-70Таблица 4.2.2 - Характеристики без АПЧ fc, кГц Uвых, В0,150,51,11,510,50,15Таблица 4.2.3 Характеристики с АПЧ fc, кГц Uвых, Ва0,150,511,510,50,15Uвых, Вб 5 Безопасность жизнедеятельности 5.1 Создание оптимальных условий труда на участке травления печатных

плат При внедрении модернизированного лабораторного макета в серийное производство, одним из этапов изготовления макета будет травление печатных плат для последующей сборки электронной части лабораторного макета. Рассмотрим условия труда и возможные вредные факторы, которые могут возникнуть при работе на участке по травлению печатных плат. 1. Освещение недостаточное освещение вызывает уменьшение производительности труда, усиливает утомляемость, увеличивает количество ошибочных действий, могущих привести к браку или

несчастному случаю, также может развиться близорукость. Для недопущения возникновения этих факторов на участке по травлению печатных плат применяется комбинированная система естественное и искусственное освещение . 2. Микроклимат отклонения отдельных параметров микроклимата от рекомендованных значений снижают работоспособность, ухудшают самочувствие , и могут привести к профессиональным заболеваниям.

Так, при низкой температуре воздуха происходит охлаждение организма, что способствует возникновению простудных заболеваний. При высокой температуре возникает перегрев организма, что ведет к повышенному потоотделению и снижению работоспособности. Работник теряет внимание, что может стать причиной несчастного случая. Повышенная влажность воздуха затрудняет испарение влаги с поверхности кожи и легких, что ведет к нарушению терморегуляции организма, и к ухудшению состояния человека и снижению работоспособности.

При пониженной относительной влажности у человека появляется ощущение сухости слизистых оболочек верхних дыхательных путей. Скорость движения воздуха также имеет немаловажное значение, при температуре до 35-36о С оказывает на человека освежающее действие, а при температуре более 40 о С неблагоприятное. По характеру выполняемая на участке работа относится к легкой физической категории 1б производится сидя, стоя или связана с ходьбой и сопровождается некоторым физическим напряжением.

В помещении где производятся работы такой категории, установлены следующие нормированные значения микроклиматических условий1 - температура воздуха в холодный период года 23-25оС - относительная влажность 40-60 - температура воздуха в теплый период года 22-24оС - скорость движения воздуха не более 0,2 мс. 3. Выделения вредных веществ при работе на участке травления печатных плат выделяется большое количество вредных веществ. Травление происходит в растворе соляной кислоты температура раствора составляет 60-70

оС. При этом выделяются хлорид меди CuCl2, водород H2, возможно выделение хлора Cl2. Водород при смешивании с атмосферным кислородом образует взрывоопасную смесь. Хлор относится ко второму классу опасности высокоопасные вещества, его нормированная предельно допустимая концентрация в воздухе рабочей зоны составляет 1 мгм3 1. Он может вызвать тяжелые отравления со смертельным исходом.

Для защиты от воздействия на человека вредных веществ необходимо применение не только общей, но и местной вентиляции. Для эффективного отвода загрязненного воздуха от участка по травлению печатных плат применим двубортовые отсосы, расположенные около каждой из четырех ванн для травления печатных плат. Ванны имеют одинаковые размеры 500Х200 мм. Схема двубортового отсоса приведена на рисунке 5.1.1. Количество воздуха L м3час, удаляемого одним двубортовым отсосом, определяется по формуле8

L14000,53Bl2Bl2H13Bl2k1k2kДT, где B расчетная ширина ванны, м l2 длина ванны, м H расстояние от зеркала электролита до оси щели, м по конструктивным соображениям принимаем 100 мм k1 - коэффициент учета конструкции отсоса, принимаемый равным 1 для двубортового отсоса k2 коэффициент учета токсичности выделяющихся вредных веществ, принимается равным 1,25 Рисунок 5.1.1 - Схема двустороннего бортового отсоса 1 корпус ванны 2 кожух бортового отсоса 3 вытяжной

воздуховод 4 сборник для улавливания раствора 5 конус в сборнике 6 удале-ние конденсата 7 заслонка. kДT - коэффициент учета температуры электролита, при разности температур электролита и окружающего воздуха в 50о С принимается равным 1.79. Окончательно, имеем L14000,530,50,20,50,20,1130,50,21,791,25 1 175 м3ч Общее количество удаляемого воздуха, м3ч,равно LобщLn где n количество двубортовых отсосов.

Lобщ17581400 м3ч В качестве вентилятора, удаляющего такой объем воздуха, можно применить вентилятор марки К315L фирмы VENTRADE адрес в глобальной сети ИНТЕРНЕТ httpwww.aha.ruventrade, имеющий следующие техничес-кие характеристики Потребляемая мощность, Вт 319 Поток, м3ч 1660 Частота вращения, обмин 2645 Звуковое давление, dBА 46 Вес, кг 5 Меры безопасности при работе с ваннами для травления печатных плат

и травильными растворами - вентиляция в цехе включается до начала работ, а выключается только после их окончания - категорически запрещается работа с неисправной вентиляцией, так как в этом случае выделяемый хлор может вызвать отравление людей, а водород создает с атмосферным кислородом взрывоопасную смесь - все работы производятся в резиновых перчатках и стеклянных очках во избежание попадания травильного раствора на кожу и в глаза - в случае попадания раствора в глаза или на кожу, поврежденные участки тела

необходимо промыть водой в течение 15-20 минут и обратиться к врачу - емкости с травильным раствором хранятся в плотно закупоренных емкостях в местах, исключающих их возможное повреждение - все работники обязаны знать технику безопасности и меры оказания первой помощи пострадавшим при отравлениях хлором и другими химическими веществами, а также при поражении электрическим током. 5.2 Защита окружающей среды от выбросов вредных веществ

Как уже сказано выше, при работе участка выделяются вредные вещества водород, хлорид меди, пары соляной кислоты. Также возможно выделение хлора. Соляная кислота и хлор относятся к классу высокоопасных химических веществ. Они оказывают раздражающее воздействие на слизистые оболочки, поверхность кожи и органы дыхания. В сточных водах присутствуют хлорид меди, соляная кислота. Попадание этих веществ в водоемы изменяет уровень кислотности рН, что влечет за собой изменение биологического

равновесия и может привести к гибели живых организмов. Поэтому прямой сброс сточных вод в канализацию недопустим. Для очистки сточных вод участка по травлению печатных плат от солей меди и соляной кислоты применим ионообменный метод очистки. Этот метод позволяет обеспечить высокую эффективность очистки , а также получать выделенные из сточной воды металлы в виде относительно чистых концентрированных солей.

Для ионообменной очистки сточных вод используют синтетические ионообменные смолы. На рисунке 5.2.1 представлена схема ионообменной очистки сточных вод ванн травления от соединений меди. Сточные воды поступают в приемный резервуар 1, откуда насосом 2 подаются в фильтр 3 для очистки от механических примесей. Очищенная от механических примесей сточная вода поступает в последовательно расположенные анионитовые фильтры 4 и 5, заполненные ионообменной смолой в

ОН-форме. Очищенная таким образом сточная вода вновь подается в ванну омеднения 12. Вспомогательный катионитовый фильтр 6 предназначен для дополнительной обработки сточной воды в пусковой период. В бак 7 поступают выделенные соединения меди. Бак 8 предназначен для сбора отработанного раствора. Емкости 13 со щелочью и 14 с кислотой предназначены для промывки фильтров.

Промывной раствор нейтрализуется в баке 11, куда через дозатор 9 одновременно подается необходимое для нейтрализации количество извести из бака 10. Данная схема позволяет задерживать до 95 солей металлов, образующихся при работе участка по производству печатных плат. Рисунок 5.2.1 Схема ионообменной очистки сточных вод ванн травления 5.3 Меры электробезопасности Помещение производственного участка по травлению печатных плат химическим методом

относится к особо опасному помещению, так как в нем 1. Присутствует активная химическая среда хлорное железо, соляная кислота, которая способна вызвать разрушение изоляции и уменьшение ее сопротивления. 2. Возможно прикосновение человека к имеющим соединение с землей металлоконструкциям здания батареям центрального отопления и др технологическим аппаратам, механизмам с одной стороны, и к металлическим корпусам электрооборудования, находящегося под напряжением 3.

Имеется бетонный пол, который при определенных условиях может стать электропроводящим повышенная влажность и др. По характеру окружающей среды помещение относится к классу помещений с активной химической средой. По степени доступности участок относится к производственным помещениям оборудование доступно для обслуживающего персонала неэлектротехнических специальностей, не имеющих достаточного представления о безопасности при работе с электрооборудованием. В помещении данного класса используется четырехпроводная электросеть

с глухо-заземленной нейтралью и с нулевым защитным проводником, т.к. невозможно обеспечить хорошую изоляцию проводов вследствие наличия агрессивной химической среды. Сеть электропитания трехфазная, 380220 В. Поражение электрическим током может произойти при коротком замыкании проводки на металлический корпус аппаратуры, при неумелом обращении с электрообо-рудованием, при случайном касании токоведущих частей. Для защиты персонала от поражения электрическим током применяются

зануление, обеспечивающее быстрое отключение аппарата при замыкании токоведущих частей на металлический корпус, устройства защитного отключения, автоматически отключающие электроустановку при потенциальной возможности соприкосновения человека с токоведущими частями, а также защитное заземление. Рассчитаем сопротивление защитного заземления. Расчет ведется по формулам, приведенным в 1. Заземляющее устройство использует естественные заземлители части металлических конструкций, находящиеся

в земле, измеренное сопротивление растеканию которых Re25 Ом. Требуемое сопротивление защитного заземляющего устройства для этого случая согласно ГОСТ121.038-81 должно быть не более 4 Ом. Следовательно, дополнительно к естественному заземлителю монтируется искусственный из вертикальных стальных стержней длиной L2.5 м, диаметром 15 мм, верхние концы которых соединяются стальной полосой сечением 20х4 мм2, уложенной

в грунт суглинок с удельным сопротивлением с120 Омм и на глубине t0,5 м. Контурный заземлитель размещается по периметру здания предприятия связи, длина которого Lг70 м. При расстоянии между заземлителями а5м необходимое количество вертикальных электродов составит n Lгa70514 штук Требуемое сопротивление искусственного зазаемляющего устройства Rи.тр ReRзRe-Rз25425-44,76 Ом Сопротивление растеканию вертикальных

Rв и горизонтальных Rг электродов определяется по формулам Rвс2пLln2Ld12ln4tL4t-L 12022.53.1415ln 22.50,0150.5ln41.752.5 41.75-2.542 Ом Rгс2пLгln2Lг2bto12023,141570ln270700,004 0,5 4.2 Ом. где с расчетное удельное сопротивление грунта, Омм Lг длина горизонтального заземлителя b ширина полосы, м to глубина заложения полосы горизонтального

заземлителя, м t - глубина заложения вертикального заземлителя d диаметр вертикального заземлителя, м. Коэффициенты использования электродов зз 0.66 и зс 0.36 1, рисунок 12.7б и 12.8б. Сопротивление растеканию группового искусственного заземлителя определяется по формуле 1 Rи Rг Rв Rг зс Rв зз n424.20.36424.20.66143.27 Ом. Это сопротивление меньше заданного 4.76 Ом, что значительно повышает безопасность.

Общее сопротивление заземляющего устройства Rз.дReRиReRи253.27253.272.9 Ом, что меньше требуемого по ГОСТ 121.030-81. 5.4 Меры противопожарной безопасности Помещение, где производится травление печатных плат, относится к взрывоопасному, так как выделяемый при травлении водород с атмосферным кислородом образует взрывоопасную смесь. Однако это может произойти лишь при отключении вентиляции, т.е. при авариях.

Следовательно, помещение относится к классу В-Iа. По степени пожарной опасности данное производство согласно СНиП 11-90-81 может быть отнесено к категории Д, так как характеризуется наличием только несгораемых веществ и материалов в холодном состоянии. Причинами пожара в цехе могут стать короткое замыкание в цепях питания электрооборудования значительные перегрузки проводки плохие контакты в местах соединения

проводников, приводящие к увеличению переходного сопротивления, на котором выделяется большое количество тепла небрежное обращение с огнем удары молнии и др. Так как на производственном участке имеется большое количество электрооборудования, а также кислота, использование воды для тушения пожара опасно. Поэтому предполагается использовать установку газового объемного пожаротушения, В качестве огнегасительного вещества используется комбинированный углекислотно-

хладоновый состав 85 двуокиси углерода, 15 хладона 111В2. Рассчитаем необходимую массу огнегасительного вещества. Производственный участок помещение размером 5х10 метров, высота потолков 3 м. 1. Требуемая масса комбинированного углекислотно-хладонового состава md, кг, для объемного пожаротушения определяется по формуле 15 mdk6qnV, где k6 коэффициент компенсации неучитываемых потерь углекислотно-

хладонового состава, принимается равным 1.2 qn нормативная массовая огнетушащая концентрация углекислотно-хладонового состава, принимается 0.27 кгм3 при времени заполнения помещения , равным 30 сек V объем защищаемого помещения, м3. md1.20.27105348.6 кг 2. Количество о1 баллонов определяется из расчета вместимости в 40-литровый баллон 25 кг углекислотно-хладонового состава о1 md2548.6252 полных баллона 3. Внутренний диаметр магистрального трубопровода di, мм, определяется

по формуле did1 о2 где d1 диаметр сифонной трубки баллона, мм 30 мм о2 число одновременно разряжаемых баллонов. di30v242.443 мм 4. Эквивалентная длина магистрального трубопровода l2, м, определяется по формуле l2k7 l где k7 коэффициент увеличения длины трубопровода для компенсации неучитываемых местных потерь принимается равным 1.1 l длина трубопровода по проекту, м принимается равной 30 м. l21.13033 м 5. Площадь сечения выходного отверстия оросителя

Аз, мм2, определяется по формуле АзSо1 где S площадь сечения магистрального трубопровода, мм2 о1 число оросителей 8. Аз3.1415233826 мм2 6. Расход углекислотно-хладонового состава Q, кгс, в зависимости от эквивалентной длины и диаметра трубопровода определяется по черт.3 15 Q5,6 кгс 7. Расчетное время подачи углекислотно-хладонового состава t, мин, определяется по формуле tmd60Q где md расчетная масса углекислотно-хладонового состава, кг

Q расход углекислотно-хладонового состава, кгс. t48,65,68,7 мин 8. Масса основного запаса углекислотно-хладонового состава, m, кг, определяется по формуле m 1,1md1k8k6 где k8 коэффициент, учитывающий остаток углекислотно-хладонового состава в баллонах и трубопроводах, равен 0.2 m 1,148,610.21.262,4 кг Насадки расположены на потолке в два ряда по четыре штуки в ряду на расстоянии 1.5 м от стен и 2м друг от друга. Они соединены последовательно магистральной трубой диаметром 33

мм, баллоны с газом расположены в соседнем помещении. Определим технические и организационные мероприятия на участке по травлению печатных плат. К техническим мероприятиям относятся противопожарные меры, применяемые при строительстве цеха. В частности, при строительстве цеха необходимо соблюсти следующее - территорию цеха необходимо постоянно содержать в чистоте, горючий мусор должен систематически удаляться на специально отведенные участки

и по мере накопления вывозиться - все токоведущие части, распределительные устройства, рубильники и другие пусковые аппараты монтируются на негорючих основаниях мрамор, текстолит, гетинакс, асбест, и т.п измерение сопротивления изоляции электросети проводится не реже двух раз в год. Неисправные участки обесточиваются и заменяются новыми - вся электрическая аппаратура, установленная в цехе, выполняется взрывозащищенной - для осветительной проводки в цехе применяются только провода

в кислотноупорной оболочке - для устранения возможности проникновения паров и газов из цеха в соседние помещения выводы проводов сквозь стены делаются с применением фарфоровых трубок, отверстия которых закрываются кислотноупорной замазкой - отопление аккумуляторного помещения делается централизованным водяным или паровым в виде целых сварных труб без фланцев и вентилей - на дверях цеха выполняется крупная надпись Огнеопасно, с огнем не входить - курение в помещении строго воспрещается - на случай возникновения пожара

необходимо предусмотреть возможность эвакуации людей. Эвакуационные пути должны обеспечивать эвакуацию всех людей, находящихся в помещении цеха в течение необходимого времени. Число эвакуационных путей не менее двух - двери на путях эвакуации навешиваются так, чтобы открывались по направлению выхода из здания - устройство раздвижных и подъездных дверей на путях эвакуации не допускается - минимальная ширина дверей на путях эвакуации не менее 0,8м - высота

перехода на путях эвакуации не менее 2 м - устройство винтовых лестниц и забежных ступеней на путях эвакуации не допускается - схема эвакуации людей тщательно разрабатывается и вывешивается на видных местах - весь трудовой коллектив проходит обучение мерам противопожарной безопасности. 6 Технико-экономическое обоснование дипломного проектирования В данном дипломном проекте разрабатывается оптимальный способ модернизации лабораторного стенда, имеющегося

на кафедре Радиотехника. Данный проект представляет определенную ценность для Алматинского Института Энергетики и Связи, поэтому имеет смысл рассчитать рыночную стоимость и себестоимость производимой модернизации. 6.1 Трудозатраты Представим организацию выполнения научно-исследовательской работы в виде таблицы 6.1. В этой таблице представлены наименования этапов разработки, трудоемкость и исполнители разработки. 6.2 Трудоемкость Определяем оклады руководителю, консультанту и инженеру.

Считая, что в месяце 24 рабочих дня, определяем дневной заработок, а также трудоемкость. Месячный оклад руководителя составляет 12000 тенге, консультанта - 6000 тенге, инженера - 6000 тенге. Результаты расчета приведены в таблице 6.2. Таблица 6.1 Наименование этаповИсполнителиТрудоемкость челдн1Постановка задачируководитель12Обзор научно-технической литературыинженер53Подбор теоретических сведенийинженер54Разработка принципиальной схемыинженер35Сборка

схемы и ее настройкаинженер226Консультации по специальной частируководитель57Консультации по БЖДконсультант28 Консультация по экономикеконсультант29Проведение нормоконтроляконсультант210 Сдача работыруководитель1всего83 6.3 Смета затрат Фонд оплаты труда ФОТ определяется суммой основной заработной платы ОЗП и дополнительной заработной платы Таблица 6.2. ИсполнителиДневной заработок, тенгеУчастие, дниЗаработная плата, тенге1Руководитель500735002Инженер250358 7503Консультант

по экономике25025004Консультант по БЖД25025005Консультант по нормоконтролю2502500Итого8313750 ДЗП ДЗП составляет 30 от основной заработной платы ОЗП 2 ДЗП0,3ОЗП ДЗП0,3137504125 тенге ФОТОЗПДЗП ФОТ13750412517878 тенге Отчисления в фонд социального страхования ФСС определяется в размере 30 от фонда оплаты труда ФСС0.3ФОТ ФСС0.3178785362.5 тенге Отчисления в фонд занятости составляют 2 от

ФОТ ЗФЗ0.02ФОТ ЗФЗ0.0217878357.56 тенге Затраты на электроэнергию определяются по формуле СЭWTSКИМ, где W - мощность всех приборов, Вт Т - фонд времени работы прибора, час S - стоимость киловатт-часа электроэнергии, S6.0 тенгечас КИМ - коэффициент использования мощности, КИМ0.9. Результаты расчета затрат на электроэнергию сведены в таблицу 6.3. Таблица 6.3 Затраты на электроэнергию.

Оборудование Потребляемая мощность, кВтФонд времени, часРасход электроэнергии, кВтчасЗатраты на электроэнергию, тенгеЭлектропаяльник0.025501.257.5Осцилл ограф0.07503.521Генератор сигналов0.05502.515Частотометр0.05502.51 5Итого58.5 СЭ58.50.952.65 тенге. 6.4 Расчет стоимости специального оборудования и его амортизации В процессе модернизации лабораторного макета были использованы - электропаяльник типа ЭПСН-25 - осциллограф ОСЦ-51 - генератор сигналов высокочастотный

ГС-106 частотометр Ч-42. На проведение экспериментальных работ выделено 20 дней или 0.055 года. Результаты работы сведены в таблицу 6.4. Норма амортизации составляет 8 2 Таблица 6.4. Амортизационные отчисления Наименование оборудованияЦена за единицу, тенгеВремя использов годаНорма аморт Год. сумма аморт. тенгеАморт. отчисления, тенгеЭлектропаяльник2500.0558201.1Осцилл ограф90000.055872039.6Генератор сигналов 4200 0.055 8 336 18.48Частотометр65000.055852028.6Итого87 .8

Время дипломного проектирования 3 месяца, что составляет 0.25 лет. Затраты на специальное оборудование в соответствии с 1 составляют Зсп.об.АгодТиспТгод, где Зсп.об затраты на специальное оборудование, тенге Агод - амортизационные отчисления, тенге Тисп - время использования по теме, год Тгод - длительность работы над дипломом, лет. Зсп.об87.80.0550.2519 тенге.

Общая сумма всех затрат ЗобщФОТЗсп.обСЭЗФЗ Зобщ17878195335718307 тенге. Накладные расходы составляют 75 от затрат ЗнЗобщ0.75 Зн183070.7513730 тенге. Полная себестоимость SЗобщЗн137301787831608 тенге. Полученные результаты расчета основных технико-экономических показателей разработки сводим в таблицу 6.5. 6.5 Расчет цены реализации разработки Определим лимитную цену разработки по формуле

ЦлSП где П - прибыль предприятия П0.4S. ЦлS0.4S1.43160844251.2 тенге. Цена реализации разработки модернизации ЦрЦлНДС, где НДС - налог на добавленную стоимость, НДС составляет 20 от лимитной цены разработки. ЦрЦл0.2Цл1.244251.253101 тенге. Из учета рыночных отношений разумно перевести цену в доллары США и в последующем реализовать продукт по цене в зависимости от рыночного курса государственной валюты.

На момент проведения работ по модернизации курс тенге по отношению к доллару США составлял 116.8 тенге за один американский доллар. Следовательно цена разработки будет составлять 455. Таблица 6.5. Себестоимость затрат Статьи затратСумма, тенге1Основная заработная плата137502Дополнительная заработная плата41253Фонд оплаты труда178784Отчисления в фонд социального страхования5362.55Амортизационные

отчисления87.86Затраты на электроэнергию52.67Отчисления в фонд занятости357.568Накладные расходы13730Всего затрат31608Лимитная цена44251.2Цена разработки53101 Заключение В результате проделанной работы была проведена реальная модернизация лабораторного стенда Исследование приемника АМ сигналов в приемник ЧМ сигналов. Были рассчитаны, изготовлены и настроены составные узлы приемника

ЧМ колебаний амплитудный ограничитель, частотный детектор, система автоподстройки частоты также разработаны методики исследования вышеупомянутых узлов. Причем теперь лабораторный макет может использоваться как для исследования узлов АМ-приемника, так и для исследования приемника ЧМ-сигналов. Это позволит включить в учебную программу дополнительные лабораторные работы, которые позволят студенту лучше понять процессы, происходящие при приеме сигналов с

ЧМ-модуляцией, а следовательно, поднять уровень его квалификации и увеличить рыночную цену его труда, что тоже имеет немаловажное значение. Произведен расчет стоимости разработки модернизации стенда, проведен ряд экспериментов на модернизированной установке, полученные данные достаточно хорошо согласуются с расчетными, что позволяет говорить о правильной выборке методик расчета и хорошем проведении сборки и настройки макета. Список использованной литературы 1.

Баклашов Н.И Китаева Н.Ж Терехов Б.Д Охрана труда на предприятиях связи и охрана окружающей среды. М.Радио и связь, 1989. 2. Барамысова Г.А. Методические указания к экономической части дипломного проекта для специальности 23.05 всех форм обучения Алма-Ата АЭИ, 1990 г. 3. Бобров Н.В. Расчет радиоприемников. М. Радио и связь, 1981. 4. Богданович Б.М Ваксер Э.

Б. Краткий радиотехнический справочник. Минск, 1968. 5. Бродский М.А. Аудио и видеомагнитофоны. Минск. Вышейшая школа, 1995. 6. Воронина А.А Шибенко Н.Ф. Охрана труда в энергосистемах. М. Энергия, 1973. 7. Долин П.А. Основы техники безопасности в электроустановках. М. Энергоатомиздат, 1984. 8. Методические указания по конструированию местных воздухоприемников, встроенных

в оборудование для пайки и лужения. Л.ВНИИОТ. 1980. 9. Охрана окружающей среды. Под ред. Белова С.В. М. Высшая школа, 1983. 10. Охрана труда в электроустановках. Под ред. Князевского. М. Энргия, 1977. 11. Полупроводниковые приборы транзисторы. Справочник. Под ред. Горюнова Н.Н М. Энергоатомиздат,

1985. 12. Проектирование радиоприемных устройств. Под ред. Сиверса А.П. М. Советское радио, 1976. 13. Радиоприемные устройства. Под ред. Жуковского А.П. М. Высшая школа, 1989. 14. Радиоприемные устройства на полупроводниковых приборах. Проектирование и расчет. Под ред. Валитова Р.А Куликовского

А.А. М. Советское радио, 1988. 15. СниП 2.04.09-84 М.1985. 16. Современные линейные интегральные микросхемы и их применение. Под ред. Гальперина. М. Энергия, 1980. 17. Шило В.Л. Линейные интегральные схемы в радиоэлектронной аппаратуре. М. Советское радио, 1979. 18. Щербаков В.И Грезов

Г.И. Электронные схемы на операционных усилителях. Справочник. Киев. Технiка, 1983. Содержание Введение 1 Краткое описание лабораторного макета 1.1 Функциональная схема 1.2 Принципиальная схема 1.3 Сравнение гетеродинных приемников сигналов с АМ и ЧМ 1 Разработка принципиальной схемы 2.1 Расчет амплитудного ограничителя 2.2

Расчет частотного детектора 2.3 Расчет системы автоподстройки частоты 2.4 Указания по проведению модернизации 3 Разработка методик проведения лабораторных работ 3.1 Разработка методики исследования амплитудного ограничителя и частотного детектора 3.2 Разработка методики исследования системы автоматической подстройки частоты 4 Экспериментальные результаты 4.1 Экспериментальные данные, полученные при исследовании амплитудного

ограничителя и частотного детектора 4.2 Экспериментальные данные, полученные при исследовании системы автоматической подстройки частоты 5 Безопасность жизнедеятельности 5.1 Создание оптимальных условий труда на участке травления печатных плат 5.2 Защита окружающей среды от выбросов вредных веществ 5.3 Меры электробезопасности 5.4 Меры противопожарной безопасности 6

Технико-экономическое обоснование дипломного проекта 6.1 Трудозатраты 6.2 Трудоемкость 6.3 Смета затрат 6.4 Расчет стоимости специального оборудования и его амортизации 6.5 Расчет цены реализации разработки Заключение Список использованной литературы Приложение 1 Лабораторный макет. Схема электрическая принципиальная

Приложение 2 Амплитудный ограничитель. Блок питания. Схемы электрические принципиальные Приложение 3 Частотный детектор. Схема электрическая принципиальная Приложение 4 К проведению модернизации