Центральное водяное отопление детского кинотеатра на 300 мест

Содержание Введение I. Исходные данные II. Проектирование системы отопления III. Гидравлический расчет системы отопления
IV. Тепловой расчет отопительных приборов V. Расчет и подбор элеватора Список использованной литературы
Введение Отопление поддерживает в помещении на определённом уровне температуру воздуха и внутренних поверхностей ограждающих конструкций. В помещении обеспечивается тепловой комфорт - оптимальная температурная обстановка, благоприятная для жизни и деятельности людей в холодное время года. Отопление - один из видов инженерного (технологического) оборудования здания и, кроме того, является отраслью строительной техники. Монтаж стационарной установки отопления производится в процессе возведения здания, её элементы увязываются со строительными конструкциями и сочетаются с интерьером помещения. Функционирование отопления характеризуется определённой периодичностью в течение года и изменчивостью использования мощности установки, зависящей, прежде всего, от метеорологических условий в холодное время года. При понижении наружного воздуха и усиления ветра должна увеличиваться, а при повышении температуры наружного воздуха и воздействии солнечной радиации уменьшаться теплоотдача от отопительных установок в помещении. Изменение интенсивности внешнего воздействия на здание может так же сочетаться с неравномерным поступлением тепла от внутренних производственных и бытовых источников, что требует дополнительного регулирования действия отопления. Очевидно, что для создания и поддержания теплового комфорта в помещениях зданий требуются технически совершенные отопительные установки. И чем суровее климат местности и выше требования к обеспечению благоприятных условий в здании, тем более мощным и надёжным должно быть отопление.
I. Исходные данные 1. Город - Абакан 2. Характеристика здания: 2.1 Назначение здания - общественное (детский кинотеатр на 300 мест). 2.2 Расчетные условия: tн = - 410С. 2.3 Расчетные теплопотери помещений принимаются из КР "Расчет теплопотерь здания"

II. Проектирование системы отопления Источник теплоснабжения В курсовой работе запроектирована центральная система водяного отопления. Источник теплоснабжения - ТЭЦ. Параметры воды во внешней тепловой сети - 150 - 700С. Выбор расчетных параметров теплоносителя Расчетные параметры теплоносителя согласно требованиям санитарно-гигиенических норм, изложенные в СНиП 41-01-2003 “Отопление, вентиляция и кондиционирование”, принимаем равными: , (для двухтрубной системы водяного отопления с отопительными приборами - чугунными радиаторами). Выбор системы отопления Для центрального отопления с искусственной циркуляцией воды рекомендуется двухтрубная система отопления. Принимаем горизонтальную двухтрубную систему отопления. При двухтрубной схеме теплоноситель параллельно поступает в отопительные приборы, использование кранов двойной регулировки на подающей подводке позволяет регулировать теплоотдачу каждого отопительного прибора и обеспечить равномерность обогрева всех помещений. Выбор типа отопительных приборов и материала трубопроводов К установке принимаем радиатор чугунный секционный МС - 140-108. Радиатор конвективно-радиационный прибор. Отвечает многим требованиям: а) теплотехнические - имеют большую тепловую мощность на единицу длины прибора; б) эксплуатационные - долговечен при использовании, так как более корозионностоек по сравнению с другими отопительными приборами; в) варьирование количества секций, т.е. изменение площади нагрева. Трубопроводы системы отопления приняты стальные водогазопроводные легкие. Выбор типа разводки Принимаем нижнюю разводку, т.к. здание бесподвальное и не имеющее чердака, магистральные трубопроводы прокладываем в подпольных каналах, глубиной 0,4м. В местах перехода трубопроводов через неотапливаемые помещения и в каналах трубопроводы теплоизолируются. Отопительные приборы устанавливаются на отметке 0,2 м от уровня пола. Выбор способа циркуляции Необходимую циркуляцию теплоносителя в трубопроводах в системе отопления здания обеспечивают сетевые насосы на ТЭЦ. Система с искусственной циркуляцией теплоносителя - насосная. Выбор схемы движения теплоносителя в подающей и обратной магистралях. Схема движения воды в магистралях тупиковая (4 ветви по периметру здания). Тепловой пункт располагается в помещении 11. Выбор схемы присоединения системы отопления к тепловым сетям. Выбираем зависимую схему присоединения, ввиду ее меньшей стоимости с подмешиванием воды из обратного трубопровода при помощи водоструйного элеватора. Конструирование системы отопления. С целью локализации холодных потоков воздуха отопительные приборы располагаем по периметру наружных стен под оконными проемами. По возможности стояки располагаем в наружных углах здания и помещений, т.к. это самые благоприятные места для выпадения конденсата. Уклон магистралей делается против движения теплоносителя в сторону теплового узла. Согласно СНиП [1] принимаем уклон равный 0.003. На магистралях устанавливаем вентили и задвижки для отключения отдельных ветвей. На тепловом пункте предусмотрена линия для слива воды из системы, где устанавливаем запорную арматуру до и после элеватора. Выпуск воздуха из системы отопления осуществляется кранами Маевского, которыми оборудованы все отопительные приборы.
III. Гидравлический расчет системы отопления Цель гидравлического расчета заключается в определении диаметров труб для пропуска расчетных расходов теплоносителя, при этом определяются потери давления на всех участках системы отопления. Гидравлический расчет выполняется по законам гидравлики и основан на принципе: расчетное циркуляционное давление, действующее в системе полностью тратится на преодоление сопротивлений в данной системе. Задача гидравлического расчета сводится к распределению расходов по всем элементам системы отопления. Гидравлический расчет выполняем способом удельных линейных потерь давления на трение (R). В данном способе подбираем диаметры труб, задаваясь равными перепадами температур теплоносителя во всех стояках и ветвях, также как расчетный перепад температур во всей системе отопления (). Потери давления на трение и местные сопротивления на участке определяем по преобразованной формуле: где R - удельные линейные потери давления на трение, зависящие от расхода (G) и от диаметра трубопровода (d) Z - потери давления в местных сопротивлениях, в зависимости от скорости V и Sx.
Расход теплоносителя определяется по формуле: , где - коэффициент, учитывающий дополнительный тепловой поток вследствие округления числа элементов отопительного прибора до целого числа или увеличения площади нагревательной поверхности его до стандартного значения /2/;
- коэффициент, учитывающий величину дополнительного теплового потока вследствие расположения отопительного прибора у наружной стены /2/; - расчетная разность температур воды в системе. Потери давления в циркуляционном кольце системы отопления при последовательном соединении участков, определяются по формуле: , Па Потери давления в циркуляционном кольце системы отопления при параллельном соединении двух участков, стояков или ветвей определяются по формуле: , Па В здании запроектирована система отопления, состоящая из основного циркуляционного кольца и малых циркуляционных колец. Так как в исходных данных не задано значение располагаемого давления на вводе, то для двухтрубной системы водяного отопления с механическим побуждением оно определится по формуле: Dрр = Dрн + 0,40×Dре, где Dрн - давление, создаваемое циркуляционным насосом для обеспечения необходимого расхода воды в системе, Па; Dре - естественное циркуляционное давление, Па. Насосное циркуляционное давление определяется по формуле: Dрн =100×Sl, Па где Sl - сумма длин расчетных участков наиболее протяженного циркуляционного кольца, м. Dре = Dре. пр + Dре. тр, Па Естественное циркуляционное давление Dре. тр в насосных системах с нижней разводкой не учитывается (в виду малого значения). Естественное циркуляционное давление Dре. пр, Па, возникающее вследствие охлаждения воды в отопительных приборах для двухтрубной системы рассчитывается по формуле: Dре. пр = h1*g*b* (tг - tо), где h1 =0,5м - вертикальное расстояние между осью элеватора и центром отопительного прибора первого этажа, м; g - ускорение свободного падения, м/с2; b= 0,64 кг/ (м30С) - среднее увеличение плотности воды при уменьшении температуры воды на 10С. Для основного кольца: Dрн =100×33=33 Па Dре. пр = 0,2*9,81*0,64 (95-70) =32 Па Dре. тр=0 Dре = 32 Па Dрросн. кольца =13300+0,4*32=13313 Па Гидравлический расчет трубопроводов начинаем с определения среднего ориентировочного значения удельной линейной потери давления Rср, Па/м, по формуле: Rср = 0,9×0,65×Dрр / ål, где 0,9 - коэффициент, показывающий, что 10% Dрр оставляем в запас; 0,65 - потери давления на трение, равные 65% Dрр; ål - общая длина последовательно соединённых участков, составляющих расчётное циркуляционное кольцо, м. Rсросн. кольца = 0,9×0,65×13313/133= 58,5 Па/м. Ориентировочный расход воды на участке, кг/ч, определяется по формуле: , где Qт. п - теплопотери помещения, Вт, принимаются по КР "Расчет теплопотерь здания"; с - удельная массовая теплоёмкость воды, равная 4187 Дж/ (кг×0С); Dtс = tг - tо - расчётная разность температуры в системе, 0С; b1, b2 - поправочные коэффициенты, принимаемые по /2, табл.9.4 и 9.5/. Расход воды на участке 12 (перемычка элеватора) определяется по формуле: где Т1=1500С - температура воды в подающем трубопроводе наружной тепловой сети; Т2=700С - температура воды в обратном трубопроводе наружной тепловой сети Для удобства гидравлический расчёт сводится в таблице 1, сумма коэффициентов местных сопротивлений по участкам дана в таблице 2. После определения потерь давления на участке определяется суммарная потеря давления в расчетном циркуляционном кольце S (Rl+z) осн. уч и сравнивается с располагаемым давлением. Должно выполняться равенство: S (Rl+z) =0,9*DРр После определения диаметров трубопроводов основного циркуляционного кольца производится гидравлический расчет трубопроводов малого циркуляционного кольца системы отопления и определяется невязка, %, по формуле: , значение не должно превышать 15 % где S (Rl+z) общ. уч - потеря давления в общих участках, входящих в состав сравниваемых колей или ветвей системы, Па. При невозможности увязки потерь давления путем изменения диаметров, необходимо прибегнуть к установке диафрагм на стояках, для этого необходимо просчитать диаметр диафрагмы по формуле: где DРд - необходимые для увязки потери давления в диафрагме, Па. По основному кольцу: S (Rl+z) =10373 Па 0,9*DРр =0,9*13313=11982Па 11982 Па ≈10373 Па - условие выполняется Располагаемое давления для малого циркуляционного кольца 1 определится по формуле: Dррмалого. кольца = Dрросн. кольца - S (Rl+z) общих участков, Па водяное отопление детский кинотеатр где S (Rl+z) общих участков - потери давления в общих участках системы (участки 9-15) = 1596,4+402+464,1+37,8+464,1+402+1596,4= 4963 Па, Dррмалого. кольца =13313-4963=8350 Па. Увязка малого циркуляционного кольца 1: Невязка, %, равна: - значение превышает 15 % Так как невозможно увязать малое циркуляционное кольцо 1 за счет изменения диаметров трубопроводов, необходимо установить диафрагму, для этого необходимо просчитать диаметр диафрагмы по формуле: где 100 кг/ч - расход воды на участке 27 DРд = 10373-4963-698,8 = 4711,2 необходимые для увязки потери давления в диафрагме, Па. Располагаемое давления для малого циркуляционного кольца 2 определится по формуле: Dррмалого. кольца = Dрросн. кольца - S (Rl+z) общих участков, Па где S (Rl+z) общих участков - потери давления в общих участках системы (участки 10-14) = 402+464,1+37,8+464,1+402= 1769,9 Па Dррмалого. кольца =13313-1769,9=11543,1 Па Увязка малого циркуляционного кольца 2: Невязка, %, равна: - значение превышает 15 % Так как невозможно увязать малое циркуляционное кольцо 2 за счет изменения диаметров трубопроводов, необходимо установить диафрагму, для этого необходимо просчитать диаметр диафрагмы по формуле: где 315 кг/ч - расход воды на участке 44
DРд = 10373-1769,9-5231,6 = 3372 необходимые для увязки потери давления в диафрагме, Па. Располагаемое давления для малого циркуляционного кольца 3 определится по формуле: Dррмалого. кольца = Dрросн. кольца - S (Rl+z) общих участков, Па где S (Rl+z) общих участков - потери давления в общих участках системы (участки 11-13) = 464,1+37,8+464,1= 966Па
Dррмалого. кольца =13313-966=12347 Па Увязка малого циркуляционного кольца 3: Невязка, %, равна: - значение превышает 15 % Так как невозможно увязать малое циркуляционное кольцо 2 за счет изменения диаметров трубопроводов, необходимо установить диафрагму, для этого необходимо просчитать диаметр диафрагмы по формуле: где 390 кг/ч - расход воды на участке 68 DРд = 10373-966-6467 = 2940 необходимые для увязки потери давления в диафрагме, Па. Таблица 1 - Гидравлический расчет N уч. Нагрузкаотоп-го прибора Q, Вт Расход воды G, кг/ч Длинатрубопровода l, м Скорость воды V, м/с Диаметр трубопровода d, мм Потери давления Динамич. давление Pv, Па Сумма коэф. местн. сопр. ∑ξ Потери давл. в местн сопр. Z, Па Общие потери давления Падавления Rl+z, Па На 1 м R, Па/м На всем участке R l, Па 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 основное кольцо 1 600 22 4,4 0,030 15 1,90 8,36 0,44 11,8 5, 19 13,55 2 1350 49 5,0 0,067 15 6,00 30,00 2,39 4 9,56 39,56 3 2100 77 3,5 0,107 15 18,00 63,00 5,91 1 5,91 68,91 4 2850 104 4,3 0,141 15 30,00 129,00 10,30 2,5 25,75 154,75 5 3600 131 3,6 0,186 15 50,00 180,00 17,60 1 17,60 197,60 6 4350 159 3,6 0,223 15 70,00 252,00 24,70 1 24,70 276,70 7 5100 186 3,6 0,254 15 90,00 324,00 31,80 1 31,80 355,80 8 5850 213 8,2 0,296 15 120,00 984,00 44,00 14 616,00 1600,00 9 8600 314 22,9 0,241 20 55,00 1259,50 29,30 11,5 336,95 1596,45 10 17240 629 5,6 0,300 25 60,00 336,00 44,00 1,5 66,00 402,00 11 27920 1019 1,4 0,277 32 36,00 50,40 38,30 10,8 413,64 464,04 12 0 655 0,8 0,180 32 16,00 12,80 16,70 1,5 25,05 37,85 13 27920 1019 1,4 0,277 32 36,00 50,40 38,30 10,8 413,64 464,04 14 17240 629 5,6 0,300 25 60,00 336,00 44,00 1,5 66,00 402,00 15 8600 314 22,9 0,241 20 55,00 1259,50 29,30 11,5 336,95 1596,45 16 5850 213 8,2 0,296 15 120,00 984,00 44,00 14 616,00 1600,00 17 5100 186 3,6 0,254 15 90,00 324,00 31,80 1 31,80 355,80 18 4350 159 3,6 0,223 15 70,00 252,00 24,70 1 24,70 276,70 19 3600 131 3,6 0,186 15 50,00 180,00 17,60 1 17,60 197,60 20 2850 104 4,3 0,141 15 30,00 129,00 10,30 2,5 25,75 154,75 21 2100 77 3,5 0,107 15 18,00 63,00 5,91 1 5,91 68,91 22 1350 49 5,0 0,067 15 6,00 30,00 2,39 4 9,56 39,56 23 600 22 4,4 0,030 15 1,90 8,36 0,44 4 1,76 10,12 S (Rl+z) 10373,14 малое кольцо 1 24 600 22 4,6 0,030 15 1,90 8,74 0,44 11,8 5, 19 13,93 25 1400 51 3,1 0,069 15 6,50 20,15 2,39 1 2,39 22,54 26 2150 78 5,4 0,107 15 18,00 97, 20 5,91 1 5,91 103,11 27 2750 100 6,6 0,136 15 28,00 184,80 8,91 3 26,73 211,53 28 2750 100 6,6 0,136 15 28,00 184,80 8,91 3 26,73 211,53 29 2150 78 5,4 0,107 15 18,00 97, 20 5,91 1 5,91 103,11 30 1400 51 3,1 0,069 15 6,50 20,15 2,39 1 2,39 22,54 31 600 22 4,6 0,030 15 1,90 8,74 0,44 4 1,76 10,50 S (Rl+z) 698,79 малое кольцо 2 32 750 27 5,3 0,038 15 2,40 12,72 0,78 11,8 9, 20 21,92 33 1500 55 7,3 0,076 15 8,50 62,05 3,13 4 12,52 74,57 34 2180 80 2,8 0,110 15 19,00 53, 20 5,91 2,5 14,78 67,98 35 2860 104 2,9 0,141 15 30,00 87,00 9,58 1 9,58 96,58 36 3480 127 3,8 0,176 15 45,00 171,00 16,70 1 16,70 187,70 37 4080 149 1,9 0, 205 15 60,00 114,00 20,50 1 20,50 134,50 38 4680 171 2,8 0,239 15 80,00 224,00 28,10 4 112,40 336,40 39 5160 188 2,0 0,254 15 90,00 180,00 31,80 2,5 79,50 259,50 40 5640 206 4,6 0,282 15 110,00 506,00 39,70 1 39,70 545,70 41 6390 233 2,0 0,321 15 140,00 280,00 51,60 1 51,60 331,60 42 7140 261 2,0 0, 198 20 38,00 76,00 19,60 1 19,60 95,60 43 7890 288 2,0 0,229 20 50,00 100,00 25,90 1 25,90 125,90 44 8640 315 4,6 0,241 20 55,00 253,00 29,30 3 87,90 340,90 45 8640 315 4,6 0,241 20 55,00 253,00 29,30 3 87,90 340,90 46 7890 288 2,0 0,229 20 50,00 100,00 25,90 1 25,90 125,90 47 7140 261 2,0 0, 198 20 38,00 76,00 19,60 1 19,60 95,60 48 6390 233 2,0 0,321 15 140,00 280,00 51,60 1 51,60 331,60 49 5640 206 4,6 0,282 15 110,00 506,00 39,70 1 39,70 545,70 50 5160 188 2,0 0,254 15 90,00 180,00 31,80 2,5 79,50 259,50 51 4680 171 2,8 0,239 15 80,00 224,00 28,10 4 112,40 336,40 52 4080 149 1,9 0, 205 15 60,00 114,00 20,50 1 20,50 134,50 53 3480 127 3,8 0,176 15 45,00 171,00 16,70 1 16,70 187,70 54 2860 104 2,9 0,141 15 30,00 87,00 9,58 1 9,58 96,58 55 2180 80 2,8 0,110 15 19,00 53, 20 5,91 2,5 14,78 67,98 56 1500 55 7,3 0,076 15 8,50 62,05 3,13 4 12,52 74,57 57 750 27 5,3 0,038 15 2,40 12,72 0,78 4 3,12 15,84 S (Rl+z) 5231,61 малое кольцо 3 58 930 34 4,1 0,047 15 3,00 12,30 1,22 11,8 14,40 26,70 59 1860 68 3,0 0,093 15 14,00 42,00 4,41 1 4,41 46,41 60 2790 102 3,0 0,141 15 30,00 90,00 10,30 1 10,30 100,30 61 3720 136 8,6 0,186 15 50,00 430,00 15,80 5,5 86,90 516,90 62 4650 170 3,0 0,231 15 75,00 225,00 25,90 1 25,90 250,90 63 5580 204 3,0 0,282 15 110,00 330,00 39,70 1 39,70 369,70 64 6510 238 3,0 0,332 15 150,00 450,00 54,90 1 54,90 504,90 65 7440 271 2,2 0,216 20 45,00 99,00 22,60 1,5 33,90 132,90 66 8900 325 10,3 0,252 20 60,00 618,00 31,80 4 127, 20 745, 20 67 9790 357 2,5 0,274 20 70,00 175,00 37,00 1 37,00 212,00 68 10680 390 3,3 0,303 20 80,00 264,00 45,50 1,5 68,25 332,25 69 10680 390 3,3 0,303 20 80,00 264,00 45,50 1,5 68,25 332,25 70 9790 357 2,5 0,274 20 70,00 175,00 37,00 1 37,00 212,00 71 8900 325 10,3 0,252 20 60,00 618,00 31,80 4 127, 20 745, 20 72 7440 271 2,2 0,216 20 45,00 99,00 22,60 1,5 33,90 132,90 73 6510 238 3,0 0,332 15 150,00 450,00 54,90 1 54,90 504,90 74 5580 204 3,0 0,282 15 110,00 330,00 39,70 1 39,70 369,70 75 4650 170 3,0 0,231 15 75,00 225,00 25,90 1 25,90 250,90 76 3720 136 8,6 0,186 15 50,00 430,00 15,80 5,5 86,90 516,90 77 2790 102 3,0 0,141 15 30,00 90,00 10,30 1 10,30 100,30 78 1860 68 3,0 0,093 15 14,00 42,00 4,41 1 4,41 46,41 79 930 34 4,1 0,047 15 3,00 12,30 1,22 4 4,88 17,18 S (Rl+z) 6466,80 малое кольцо 4 80 730 27 3,8 0,038 15 2,40 9,12 0,78 11,8 9, 20 18,32 81 1460 53 2,9 0,073 15 7,50 21,75 2,75 1,5 4,13 25,88 82 1460 53 2,9 0,073 15 7,50 21,75 2,75 1,5 4,13 25,88 83 730 27 3,8 0,038 15 2,40 9,12 0,78 4 3,12 12,24 S (Rl+z) 82,31 Таблица 2 - Таблица КМС Участки Количество, n Значение,
1 Вход и выход через ОП Кран КДР Отвод Тройник проходной 1 1 2 1 3,8 4 1,5 1 11,8 2 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 2 1 1,5 4 3 Тройник проходной 1 1 4 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 1 1 1,5 2,5 5 Тройник проходной 1 1 6 Тройник проходной 1 1 7 Тройник проходной 1 1 8 Тройник проходной Отвод на 90˚ Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный 1 1 1 1 1 1,5 1,5 10 14 9 Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный 1 1 1,5 10 11,5 10 Тройник поворотный на ответвление 1 1,5 11 Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный 1 1 1,5 9 10,5 12 Тройник поворотный на ответвление 1 1,5 13 Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный 1 1 1,5 9 10,5 14 Тройник поворотный на ответвление 1 1,5 15 Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный 1 1 1,5 10 11,5 16 Тройник проходной Отвод на 90˚ Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный 1 1 1 1 1 1,5 1,5 10 14 17 Тройник проходной 1 1 18 Тройник проходной 1 1 19 Тройник проходной 1 1 20 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 1 1 1,5 2,5 21 Тройник проходной 1 1 22 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 2 1 1,5 4 23 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 2 1 1,5 4 24 Вход и выход через ОП Кран КДР Отвод Тройник проходной 1 1 2 1 3,8 4 1,5 1 11,8 25 Тройник проходной 1 1 26 Тройник проходной 1 1 27 Отвод Тройник поворотный на ответвление 1 1 1,5 1,5 3 28 Отвод Тройник поворотный на ответвление 1 1 1,5 1,5 3 29 Тройник проходной 1 1 30 Тройник проходной 1 1 31 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 2 1 1,5 4 32 Вход и выход через ОП Кран КДР Отвод Тройник проходной 1 1 2 1 3,8 4 1,5 1 11,8 33 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 2 1 1,5 4 34 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 1 1 1,5 2,5 35 Тройник проходной 1 1 36 Тройник проходной 1 1 37 Тройник проходной 1 1 38 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 2 1 1,5 4 39 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 1 1 1,5 2,5 40 Тройник проходной 1 1 41 Тройник проходной 1 1 42 Тройник проходной 1 1 43 Тройник проходной 1 1 44 Отвод Тройник поворотный на ответвление 1 1 1,5 1,5 3 45 Отвод Тройник поворотный на ответвление 1 1 1,5 1,5 3 46 Тройник проходной 1 1 47 Тройник проходной 1 1 48 Тройник проходной 1 1 49 Тройник проходной 1 1 50 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 1 1 1,5 2,5 51 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 2 1 1,5 4 52 Тройник проходной 1 1 53 Тройник проходной 1 1 54 Тройник проходной 1 1 55 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 1 1 1,5 2,5 56 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 2 1 1,5 4 57 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 2 1 1,5 4 58 Вход и выход через ОП Кран КДР Отвод Тройник проходной 1 1 2 1 3,8 4 1,5 1 11,8 59 Тройник проходной 1 1 60 Тройник проходной 1 1 61 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 3 1 1,5 5,5 62 Тройник проходной 1 1 63 Тройник проходной 1 1 64 Тройник проходной 1 1 65 Тройник поворотный на ответвление 1 1,5 66 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 2 1 1,5 4 67 Тройник проходной 1 1 68 Тройник поворотный на ответвление 1 1,5 69 Тройник поворотный на ответвление 1 1,5 70 Тройник проходной 1 1 71 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 2 1 1,5 4 72 Тройник поворотный на ответвление 1 1,5 73 Тройник проходной 1 1 74 Тройник проходной 1 1 75 Тройник проходной 1 1 76 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 3 1 1,5 5,5 77 Тройник проходной 1 1 78 Тройник проходной 1 1 79 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 2 1 1,5 4 80 Вход и выход через ОП Кран КДР Отвод Тройник проходной 1 1 2 1 3,8 4 1,5 1 11,8 81 Тройник поворотный на ответвление 1 1,5 82 Тройник поворотный на ответвление 1 1,5 83 Тройник проходной Отвод на 90˚ 1 2 1 1,5 4
IV. Тепловой расчет отопительных приборов Цель теплотехнического расчета: определение площади нагревательной поверхности отопительных приборов, достаточной для подачи в помещение требуемого количества тепла при расчетных условиях .
Исходные данные для расчета: · - тепловые потери помещения; · параметры теплоносителя; · тип отопительного прибора · место и способ установки отопительного прибора. Средняя температура в отопительном приборе, присоединенном к стояку двухтрубной системы отопления, определяется по формуле: tср. = 0,5* (tГ + tО) tГ,tО - температуры горячей и холодной воды, 0С; tв - температура внутреннего воздуха, 0С. Расчетная площадь теплового потока отопительного прибора qпр., Вт/м2, определяется по формуле: где Dtср =tср-tв - разность между средней температурой воды в приборе и температурой воздуха в помещении, 0С; n, р, спр - экспериментальные числовые показатели /2, табл.9.2/; qном. - номинальный тепловой поток прибора. Теплоотдача открыто проложенных теплопроводов определяется по формуле: Qтр. =qв*lв+ qг*lг где qв, qг - теплоотдача 1м вертикальных и горизонтальных труб, Вт/м /2, табл. II.22/; lв, lг - длина вертикальных и горизонтальных труб, м. Расчетная площадь отопительного прибора, м2, определяется по формуле: Qп - тепловая нагрузка прибора, Вт; 0,9 - поправочный коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи открыто проложенных теплопроводов. Число секций в чугунном радиаторе определяется по формуле: ; где f1 = 0,244 - площадь одной секции, м2; b4 - поправочный коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении /2, табл.9.12/; b3 - поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе, определяется по формуле: Если расчетное число секций Nр получается не целым, то к установке принимается ближайшее большее число секций Nуст. Пример расчета 1 прибора: При расчете отопительных приборов теплоотдача от труб, проложенных в подпольном канале не учитывалась. tср. = 0,5* (95+ 70) =82,50С Dtср =82,5-20=62,50С кг/ч qном. =Qном/f1=185/0,244=758,2Вт/м Qном - номинальный тепловой поток /2, прил. Х, табл. Х.1/. Вт/м2 n=0,3 р=0.02 спр=1.039 qв=65 Вт/м qг=84 Вт/м lв=1,2м lг=0,8м Qтр. =65*1,2+84*0,8=145 Вт м2 b4 =1 - для открытой установки прибора. Nуст= 3 секции чугунного радиатора. Расчет сводится в таблицу 3. Таблица 3 - Расчет поверхности нагрева отопительных приборов N прибора по ходу воды Qпр, Вт Gпр, кг/ч tв,°С tср,°С ∆tср,°С qв, Вт/м qг, Вт/м Lв, м Lг, м Qтр, Вт qпр, Вт/м2 Ар, м2 β3 Число секций Nр Nуст 1 2 3 4 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 1 600 22 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 642,8 0,7 1,052 2,8 3 2 750 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,7 0,9 1,036 3,6 4 3 750 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,7 0,9 1,036 3,6 4 4 750 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,7 0,9 1,036 3,6 4 5 750 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,7 0,9 1,036 3,6 4 6 750 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,7 0,9 1,036 3,6 4 7 750 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,7 0,9 1,036 3,6 4 8 750 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,7 0,9 1,036 3,6 4 9 600 22 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 642,8 0,7 1,052 2,8 3 10 800 29 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 646,5 1,0 1,028 4,1 5 11 750 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,7 0,9 1,036 3,6 4 12 600 22 20 82,50 62,50 67 87 1,2 0,8 150 642,8 0,7 1,053 2,8 3 13 750 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,7 0,9 1,036 3,6 4 14 750 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,7 0,9 1,036 3,6 4 15 680 25 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 671,4 0,8 1,044 3,2 4 16 680 25 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 671,4 0,8 1,044 3,2 4 17 620 23 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 643,3 0,8 1,049 3,0 3 18 600 22 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 642,8 0,7 1,052 2,8 3 19 600 22 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 642,8 0,7 1,052 2,8 3 20 480 18 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 640,0 0,5 1,080 2,1 3 21 480 18 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 640,0 0,5 1,080 2,1 3 22 750 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,7 0,9 1,036 3,6 4 23 750 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,7 0,9 1,036 3,6 4 24 750 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,7 0,9 1,036 3,6 4 25 750 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,7 0,9 1,036 3,6 4 26 930 34 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 648,5 1,2 1,019 5,0 5 27 930 34 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 648,5 1,2 1,019 5,0 5 28 930 34 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 648,5 1,2 1,019 5,0 5 29 930 34 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 648,5 1,2 1,019 5,0 5 30 930 34 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 648,5 1,2 1,019 5,0 5 31 930 34 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 648,5 1,2 1,019 5,0 5 32 930 34 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 648,5 1,2 1,019 5,0 5 33 930 34 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 648,5 1,2 1,019 5,0 5 34 890 32 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 647,9 1,2 1,021 4,7 5 35 890 32 20 82,50 62,50 65 84 1,2 0,8 145 647,9 1,2 1,021 4,7 5 36 730 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,3 0,9 1,038 3,5 4 37 730 27 18 82,50 64,50 67 87 1,2 0,8 150 672,3 0,9 1,038 3,5 4 151
V. Расчет и подбор элеватора Коэффициент смешения элеватора определяют по формуле: где Т1 - температура воды, поступающей из наружного подающего теплопровода в элеватор, 0С.
Диаметр горловины водоструйного элеватора dг, см, определяется по формуле: Диаметр сопла элеватора определяется с точностью до 0,1мм с округлением в меньшую сторону по формуле: По найденному значению dг подбираем стальной элеватор №1 ВТИ Мосэнерго.
Список использованной литературы 1. СНиП 41.01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование /Госстрой России. - М.: Госстрой России, 2003. - 39с. 2. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3-х частях: Ч.1. Отопление/ В.Н. Богословский, Б.А. Крупнов, А.Н. Сканави и др.; Под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера. - 4-е перераб. и доп. изд. - М.: Стройиздат, 1990. - 344 с.