Вентиляция общественного здания

Содержание 1.Исходные данные 2.Выбор параметров наружного воздуха 3.Расчет параметров внутреннего воздуха 4.Определение количества вредностей, поступающих в помещение 1. Расчет теплопоступлений 1. Теплопоступления от людей 2. Теплопоступления от источников солнечного освещения 3. Теплопоступления за счет солнечной радиации 6 4.2.

Расчет влаговыделений в помещении 3. Расчет выделения углекислого газа от людей 4. Составление сводной таблицы вредностей 5. Расчет воздухообменов 1. Воздухообмен по нормативной кратности 2. Воздухообмен по людям 3. Воздухообмен по углекислому газу. 4. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги 1. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги теплый период года 12 5.4.2.

Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в переходный период года. 3. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в зимний период года. 5. Расчет воздухообмена по нормативной кратности и составление воздушного баланса для всего здания 6.Расчет воздухораспределения. 7.Аэродинамический расчет воздуховодов 8.Выбор решеток 9.Расчет калорифера 10.Подбор фильтров 11.Подбор вентиляторных установок 12.Аккустический расчет 13.Список используемой литературы 1.Исходные

данные В качестве объекта для проектирования предложено здание ВУЗа в городе Томске, в котором предусмотрена приточно-вытяжная вентиляция с механическим и естественным побуждением. Время работы с 9 до 19 часов. В качестве теплоносителя предложена вода с параметрами 13070 C Освещение люминесцентное. Стены из обыкновенного кирпича толщиной в 2,5 кирпича R01,52 m2KВт Покрытие - 0,45 м R01,75 m2KВт D4,4 29,7

Остекление одинарное в деревянных переплетах с внутренним затенением из светлой ткани, R00,17 m2KВт Экспликация помещений 1. Аудитория на 200 мест 2. Коридор 3. Санузел на 4 прибора 4. Курительная 5. Фотолаборатория 6. Моечная при лабораториях 7. Лаборатория на 15 мест с 4 шкафами размером 800x600x8. Книгохранилище 9. Аудитория на 50 мест 10. Гардероб 2.Выбор параметров наружного воздуха

Расчетные параметры наружного воздуха, а также географическая широта и барометрическое давление принимаются по прил. 71 в зависимости от положения объекта строительства для теплого и холодного периодов года. Выбор расчетных параметров наружного воздуха производим в соответствии с п.2.14.1, а именно для холодного периода по параметрам Б, для теплого по параметрам А. В переходный период параметры принимаем в соответствии с п.2.171 при температуре 80С и энтальпии

I22,5 кДжкг.св. Все данные сводим в табл. 3.1 Расчетные параметры наружного воздуха Таблица 3.1 Наименование помещения, город, географическая широтаПериод годаПараметр АПараметр БВ, мсP , КПа A , градtн, 0CI, кДжкг.св, d, г кг.св.tн, 0CI, кДжкг.св d, г кг.св.Аудитория на 200 чел. Томск, 560 с.ш. Т21,779701139911П822,5805,539911Х3.Расчет параметров внутреннего воздуха

Для вентиляции используются допустимые значения параметров внутреннего воздуха. Они принимаются в зависимости от назначения помещения и расчетного периода года в соответствии с п.2.1.1 по данным прил. 11. В теплый период года температура притока tпт tнт л, tпт 21,7 С, tрз tпт 3С24,7 С В холодный и переходный периоды tп tрз - t, С, где tрз принимается по прил. 11, tрз20 С. Так как высота помещения более 4 метров, принимаем t равным 5С.

tпрхп 20-515 С. Температура воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения, определяется по формуле tуд tрз grad tH-hрз, где tрз - температура воздуха в рабочей зоне, С. grad t превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, См H - высота помещения, м H7,35м hрз - высота рабочей зоны, м hрз2м. grad t превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, См H - высота помещения, м

H7,35м hрз - высота рабочей зоны, м hрз2м. grad t выбирает из таблицы VII.2 3 в зависимости от района строительства. г. Томск grad tт 0,5 См grad tхп 0,1 См tудт 24,70,57,35-227,38 С tудхп 200,17,35-220,54 С Результаты сводим в табл. 4.1 Расчетные параметры внутреннего воздуха Таблица 4.1 НаименованиеПериод года Допустимые параметрыtн ,

Сtуд, Сtрз ,Срз мсАудитория на 200 местТ24,7650,521,727,4П20650,21520,5Х206 50,21520,4.Определение количества вредностей, поступающих в помещение В общественных зданиях, связанных с пребыванием людей, к вредностям относятся избыточное тепло и влага, углекислый газ, выделяемый людьми, а так же тепло от освещения и солнечной радиации. 1. Расчет теплопоступлений 1. Теплопоступления от людей Учитываем, что в помещении находятся 200 человек 130 мужчин и 70 женщин они

работают сидя, т.е. занимаются легкой работой. В расчете учитываем полное тепловыделение от людей и определяем полное теплопоступление по формуле , где qм, qж полное тепловыделение мужчин и женщин, Втчел nм, nж число мужчин и женщин в помещении. Полное тепловыделение q определим по таблице 5. Теплый период tрзт24,7 С, q145 Втчел Qлт145130701450,8527473 Вт Холодный период tрзхп20 С, q151 Втчел Qлхп151130701510,8528615

Вт 2. Теплопоступления от источников солнечного освещения Qосв, Вт, определяем по формуле , где E - удельная освещенность, лк, принимаем по таблице 2.36 F - площадь освещенной поверхности, м2 qосв - удельные выделения тепла от освещения, Вт м2лк, определяется по табл. 2.4.6 осв - коэффициент использования теплоты для освещения, принимаем по 6 E300 лк F247 м2 qосв0,55 осв 0,108 Qосв3002470,550,1084402

Вт 3. Теплопоступления за счет солнечной радиации Определяем как сумму теплопоступлений через световые проемы и покрытия в теплый период года Вт Теплопоступления через остекления определим по формуле , Вт, где qвп, qвр удельное поступление тепла через вертикальное остекление соответственно от прямой и рассеянной радиации. Выбирается по таблице 2.16 5 для заданного в здании периода работы помещения

для каждого часа. Fост площадь остекления одинаковой направленности, м2, рассчитывается по плану и разрезу основного помещения здания. сз коэффициент, учитывающий затемнение окон. Как коэффициент, учитывающий аккумуляцию тепла внутренними ограждающими конструкциями помещения. К0 коэффициент, учитывающий тип остекления. К0 коэффициент, учитывающий географическую широту и попадание в данную часть прямой солнечной радиации. К2 коэффициент, учитывающий загрязненность остекления.

Расчет ведем отдельно для остекления восточной и западной стороны. Fост. з42184 м2 Fост .в1,51725,5 м2 сз определяем по таблице 1.25. Для внутренних солнцезащитных устройств из светлой ткани сз0,4 Как1, т.к. имеются солнцезащитные устройства г.Томск промышленный город. Учитывая что корпуса институтов обычно строят в центре городов, выбираем по таблице 2.185 для умеренной

степени загрязнения остекления при 80-90 К20,9 По таблице 2.175 принимаем для одинарного остекления в деревянных переплетах при освещении окон в расчетный час солнцем К10,6, при нахождении окон в расчетный час в тени К11,6. Теплопоступления через остекление Таблица 5.1 ЧасыТеплопоступления через остекление, Qост, ВтЗападЮг1239-10561,40,9110,484101637891 0,60,9110,425,5602710-11581,40,9110,4841 052193760,60,9110,425,5345711-12631,40,9 110,484114337670,60,9110,425,5133612-133 767 1,40,9110,4841887630,60,9110,425,581013- 1419376 1,40,9110,4844881580,60,9110,425,574514- 1537891 1,40,9110,4848510560,60,9110,425,572015- 16504114 1,40,9110,48411213550,60,9110,425,570716

-17547122 1,40,9110,48412138480,60,9110,425,561717 -18523115 1,40,9110,48411576430,60,9110,425,555318 -1942374 1,40,9110,4849018300,60,9110,425,5900 Теплопоступления через покрытия определяются по формуле , Вт R0 сопротивление теплопередачи покрытия, м2КВт tн среднемесячная температура наружного воздуха за июль, С Rн термическое сопротивление при теплообмене между наружным воздухом и внешней поверхностью покрытия, м2кВт - коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия

Iср среднесуточная прямая и рассеянная суммарная солнечная радиация, попадающая на горизонтальную поверхность, Втм2 tв температура воздуха, удаляемого из помещения, С коэффициент для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока принимаем в зависимости от максимального часа теплопоступлений К коэффициент, зависящий от конструкции покрытия Ав амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций,

С Rв термическое сопротивление при теплообмене между внутренней поверхностью покрытия и воздухом помещения, м2КВт F площадь покрытия, м2. Из задания R00,96 м2КВт По табл. 1.5 5 tн18,1 С Rн определяется по формуле , где средняя скорость ветра, мс, в теплый период, 3,7 мс м2КВт 0.9, принимаем в качестве покрытия наружной поверхности рубероид с песчаной посыпкой табл. 1.18 5 Из табл. 4.1 данного КП tудТ27,38 С Амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности,

С, определим по формуле , где - величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, С Аtн максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха, С Imax максимальное значение суммарной прямой и рассеянной солнечной радиации, принимается для наружных стен как для вертикальных поверхностей, а для покрытия как для горизонтальной поверхности. 29,7 по заданию 0,5 Аtн 11 приложение 7 1 Imax 837

Втм2 таблица 1.195 Iср 329 Втм2 таблица 1.195 Ав 129,7110,0350,9837-3290,9 С Rв 1в18,70,115 м2КВт F 247 м2 В формуле для Qn все величины постоянные, кроме - коэффициента для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока в различные часы суток. Для нахождения для заданного периода времени по часам находим Zmax . Zmax 132.7D 132.73.8 23-24 -1 Стандартное значение коэффициента принимаем по табл.

2.20 5, а фактическое значение получаем путем сдвига на 1 час назад. Значение коэффициента сводим в таблицу 5.2 Расчет теплопоступлений через покрытие сводим в таблицу 5.3 Таблица 5.2 Значение коэффициента Часы910111213141516171819-0,5-0,71-0,87- 0,97-1-0,97-0,87-0,71-0,5-0,260 Таблица 5.3 Теплопоступления через покрытие ЧасыТеплопоступления через покрытие, Qn, Вт9-100,625-0,6057,9247 - 102610-110,625-0,797,9247 -

138711-120,625-0,927,9247 - 164012-130,625-0,9857,9247 - 176813-140,625-0,9257,9247 - 176814-150,625-0,7927,9247 - 164015-160,625-0,797,9247 - 138716-170,625-0,6097,9247 - 102617-180,625-0,387,9247 - 587,118-190,625-0,137,9247 - 353 Составляем сводную таблицу теплопоступлений за счет солнечной радиации.

Таблица 5.4 Сводная таблица теплопоступлений за счет солнечной радиации. ЧасыТеплопоступления, ВтЧерез покрытиеЧерез остекление ВсегоЗападВосток9-10-102610166027601710- 11-138710523457312211-12-164011431336839 12-13-1768188781092913-14-17684881745385 814-15-16408510720759015-16-138711213707 1053316-17-1026121386171172917-18-587115 765531154218-19-35390189009565 На основании расчета принимаем максимальное значение теплопоступлений за счет солнечной радиации, равное Qср11729 Вт в период с 16 до 17 часов. Общее теплопоступление определяем по формуле ,

Вт В летний период Qпт2747801172939207 Вт В переходный период Qпп2861444020,51172938881 Вт В зимний период Qпх286144402033016 Вт 4.2. Расчет влаговыделений в помещении Поступление влаги от людей, Wвл, гч, определяется по формуле , где nл количество людей, выполняющих работу данной тяжести wвл удельное влаговыделение одного человека, принимаем по таблице 2.245

Для теплого периода года, tр.з.24,7С wвл115 гччел Wвлт 130115701150,8521792,5 гч Для холодного и переходного периодов года, tр.з.20 С wвл75 гччел Wвлт 1307570750,8514212,5 гч 4.3. Расчет выделения углекислого газа от людей Количество СО2, содержащееся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от интенсивности труда и определяется по формуле , гч, где nл количество людей, находящихся в помещении, чел mCO2 удельное выделение

СО2 одним человеком, определяется по таблице VII.1 3 Взрослый человек при легкой работе выделяет mCO2 25 гччел. Тогда МСО2130250,8570254737,5 гч 4.4. Составление сводной таблицы вредностей Разность теплопоступлений и потерь тепла определяет избытки или недостатки тепла в помещении. В курсовом проекте мы условно принимаем, что система отопления полностью компенсирует потери тепла,

которые будут иметь место в помещении. Поступление вредностей учитывается для трех периодов года холодного, переходного и теплого. Результаты расчета всех видов вредностей сводим в табл. 5.5 Таблица 5.5. Количество выделяющихся вредностей. Наименование помещенияПериод годаИзбытки тепла, Qп, ВтИзбытки влаги, Wвл, гчКоличество СО2, МСО2, гчАудитория на 200 местТ39207217934738П38881142134738Х33016 142134738 5.

Расчет воздухообменов Вентиляционные системы здания и их производительность выбирают в результате расчета воздухообмена. Последовательность расчета требуемого воздухообмена следующая 1задаются параметры приточного и удаляемого воздуха 2определяют требуемый воздухообмен для заданного периода по вредным выделениям, людям и минимальной кратности. 3выбирается максимальный воздухообмен из всех расчетов по разным факторам. 5.1. Воздухообмен по нормативной кратности Определяется по формуле , м3ч

КPmin минимальная кратность воздухообмена, 1ч. VP расчетный бьем помещения, м3. По табл. 7.7 2 КPmin 1 1ч VP Fn6 VP 24761729 м3. L172911729 м3ч 5.2. Воздухообмен по людям Определяется по формуле , м3ч где lЛ воздухообмен на одного человека, м3ччел nЛ количество людей в помещении. По прил.17 1 определяем, что для аудитории, где люди находятся более 3 часов непрерывно, lЛ 60 м3ччел. L 2006012000 м3ч 5.3.

Воздухообмен по углекислому газу. Определяется по формуле , м3ч МСО2 количество выделяющегося СО2, лч, принимаем по табл. 5.5 данного КП. УПДК предельно-допустимая концентрация СО2 в воздухе, гм3, при долговременном пребывании УПДК 3,45 гм3. УП содержание газа в приточном воздухе, гм3, УП0,5 гм3

МСО24738 гч L47383,45-0,56317,3 м3ч 5.4. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги В помещениях с тепло- и влаговыделениями воздухообмен определяется по Id-диаграмме. Расчет воздухообменов в помещениях сводится к построению процессов изменения параметров воздуха в помещении. 5.4.1. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги теплый период года На Id-диаграмме наносим точку Н, она совпадает с т.

П tH21,7С IH49 кДжкг.св, характеризующей параметры приточного воздуха рис 1. Проводим изотермы внутреннего воздуха tВtР.З.24,7С и удаляемого воздуха tУ.Д.27,4С Для получения точек В и У проводим луч процесса, рассчитанный по формуле , кДжкг.вл QП избытки тепла в теплый период года, Вт, из таблицы 5.5 КП WВЛ избытки влаги в теплый период года, кгч, из таблицы 5.5

КП E3,63920721,7936477 кДжкг вл. Точки пересечения луча процесса и изотерм tВ,tУ.Д. характеризуют параметры внутреннего и удаляемого воздуха. Воздухообмен по избыткам тепла , м3ч Воздухообмен по избыткам влаги , м3ч где IУД,IП соответственно энтальпии удаляемого и приточного воздуха, кДжкг.св. IУД56,5 кДжкг.св. IП49 кДЖкг.св. dУД12,1 гкг.св. dП11 гкг.св.

По избыткам тепла LП3,6392071,256,5-4915683 м3ч По избыткам влаги LП217931,212,1-1116509 м3ч В расчет идет больший воздухообмен по избыткам влаги LП16509 м3ч Рис. 1 Теплый период года 5.4.2. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в переходный период года. В переходный период предусмотрена рециркуляция воздуха. По параметрам наружного воздуха tН8С, IН22,5 кДжкг.св строим точку

Н рис.2. Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания воздуха WВЛ14213 гч LНminLН по людям LН кр minКРminVР LН кр min1729 м3ч LНmin12000 м3ч dНУ142131,2120000,9 гкг.св. dУДdНdНУ5,50,96,4 гкг.св. Точка У находится на пересечении изобары dУДconst и изотермы tУДconst. Соединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси

С. Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса , кДжкг. вл. Проводим луч процесса через точку У, получаем на пересечении с изотермами точки В и П. Из точки П по линии dconst опускаемся до пересечения с линией НУ, получаем точку С. количество рециркулирующего воздуха, GP, определяем Gn minLn min1.214400 кгчас GP4.62-1Gn min1.31440018720 кгчас

LnGn15600 м3ч Рис. 2 Переходный период года 5.4.3. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в зимний период года. В зимний период также предусмотрена рециркуляция воздуха. По параметрам наружного воздуха tН-40С, IН-40,2 кДжкг св строим точку Н рис.3. Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания воздуха

WВЛ14213 гч LНminLН по людям LНmin12000 м3ч dНУ142131,2120000,9 гкг.св. dУДdНdНУ0,20,91,1 гкг.св. Проводим изотермы tУД20,54 С, tВtР.З.20 С, tН15 С, Точка У находится на пересечении изобары dУДconst и изотермы tУДconst. Объединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси С. Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса , кДжкг вл

Проводим луч процесса через точку У, получаем на пересечении с изотермами точки В и П. Из точки П по линии dconst опускаемся до пересечения с линией НУ, получаем точку С. количество рециркулирующего воздуха, GP, определяем Gn minLn min1.214400 кгчас кгчас GНGРGn min14400689121291 кгчас LnGn 17743 м3ч Результат расчета воздухообменов сводим в таблицу 6.1.

Таблица 6.1 Выбор воздухообмена в аудитории Период годаВоздухообмен LН по факторам, м3чМаксимальный воздухообмен,м3ч По минимальной кратностиПо СО2Нормируемый по людямПо Id-диаграмеТ17296317120001650916509П1729 6317120001560015600Х17296317120001774317 743 рис. 3 Зимний период года 5.5. Расчет воздухообмена по нормативной кратности и составление воздушного баланса для всего здания Для остальных помещений воздухообмен рассчитывается по нормативной кратности

в зависимости от назначения помещения. Кратность принимаем по таблице 6.124 отдельно по притоки и по вытяжке. Результаты расчета сводим в табл. 6.2 Таблица 6.2 Сводная таблица воздушного баланса здания. Наименование помещенияVP, м3Кратность, 1чLn, м3чПрим.притоквытяжкапритоквытяжка1Аудит ория20358,58,517743177432Коридор5882-117 63013Санузел 50-2004Курительная54-10-5405Фотолабор.90 221801806Моечная72462884327Лаборатория12 6455046308Книгохранил.21620,5-1089Ауд. на 50 мест-201000100010Гардероб243214862432137 721076301

Дисбаланс равен 301 м3ч. Добавляем его в коридор помещение 2 6.Расчет воздухораспределения. Принимаем схему воздухообмена снизу-вверх, т.к. имеются избытки тепла и влаги. Выбираем схему воздухораспределения по рис. 5.17, т.к НП 4m, то IV схема. рис.5.1г. Подача воздуха осуществляется плафонами типа ВДШ. Для нахождения необходимого количества воздухораспределителей

Z площадь пола обслуживаемого помещения F делится на площади строительных модулей Fn. zFFn. Определяем количество воздуха, приходящееся на один воздухораспределитель, L0LСУМZ где LСУМ общее количество приточного воздуха, подаваемого через плафоны. L017743101774 м3ч На основании полученной подачи L0 по табл. 5.177 выбираем тип и типоразмер воздухораспределителя

ВДШ-4. Далее находим скорость в его горловине XkДОП1,40,20,28 мс ХПНП-hПОТ-hПЛ-hРЗ ХП7,4-1-0,5-0,34,6 м м10,8 n10,65 по таблице 5.184 F0L0360051774360050.085 м2 Принимаем ВДШ-4, F00,13 м2 Значения коефициентов КС0,25 т.к. КВЗ1 т.к lXn5,54,61,2 КН1,0 т.к Ar не ограничен. т.е. условие Ф 0 удовлетворено что удовлетворяет условиям, т.е.

1C 7.Аэродинамический расчет воздуховодов Его проводят с целью определения размеров поперечного сечения участков сети. В системах с механическим побуждением движения воздуха потери давления определяют выбор вентилятора. В этом случае подбор размеров поперечного сечения воздуховодов проводят по допустимым скоростям движения воздуха. Потери давления Р, Па, на участке воздуховода длиной l определяют по формуле РRlZ где R удельные потери давления на 1м воздуховода,

ПамБ определяются по табл.12.17 4 -коэффициент, учитывающий фактическую шероховатость стенок воздуховода, определяем по табл. 12.14 4 Z-потери давления в местных сопротивлениях, Па, определяем по формуле ZPg, Где Pg динамическое давление воздуха на участке, Па, определяем по табл. 12.17 4 - сумма коэффициентов местных сопротивлений. Аэродинамический расчет состоит их 2 этапов 1 расчета участков основного направления 2 увязка ответвлений.

Последовательность расчета. 1. Определяем нашрузки расчетных участков, характеризующихся постоянством расхода воздуха 2. Выбираем основное направление, для чего выявляем наиболее протяженную цепь участков 3. Нумеруем участки магистрали и ответвлений, начиная с участка, наиболее удаленного с наибольшим расходом. 4. Размеры сечения воздуховода определяем по формуле где L расход воздуха на участке, м3ч р- рекомендуемая скорость движения воздуха мс, определяем по табл.

11.3 3 5. Зная ориентировочную площадь сечения, определяем стандартный воздуховод и расчитываем фактическую скорость воздуха 6. Определяем R,Pg по табл. 12.17 4. 7. Определяем коэффициенты местных сопротивлений. 8. Общие потери давления в системе равны сумме потерь давления в воздуховодах по магистрали и в вентиляционном оборужовании PRlZмагPоб 9. Методика расчета ответвлений аналогична.

После их расчета проводят неувязку. Результаты аэродинамического расчета воздуховодов сводим в табл 8.1. Расчет естественной вентиляции Pgghн-в9.814.71.27-1.23.25 Па Llр-рыRRlPgZRlRlпримуч.а х вdэZZМагистраль15001.85400x4004000.81.40 .020.052.970.3911.161.2125001.5420x3500. 941.210.030.0540.550.4950.270.3243100055 20x5500.971.230.020.1320.850.6120.520.64 32.1774121132.43520x5501.21.250.030.0381 .150.8810.930.9683.146Ответвления52431.8 5270x2700.921.430.040.062.850.4951.411.4 762437220x3600.91.210.040.341.10.4950.54 0.882.3575001.85400x4004000.81.40.020.05 3.450.3911.351.4 Участок 1 Решетка 2 Боковой вход 0.6 Отвод 900 0.37

Участок 2 Тройник 0.25 Участок 3 Тройник 0.85 Участок 4 Зонт 01.15 НевязкаРотв56 - Руч.м. 123Руч.ш. 123100 2.35-2.1772.1771007.9 15 - условие выполнено НевязкаРотв7 - Руч.м. 12Руч.м. 12100 1.4-1.5341.534100-8.7 -15 - условие выполнено 8.Выбор решеток Таблица 9.1 Воздухораспределительные устройства Номер помещенияLnТип решеткиКолличествоПодбор приточных решеток21176Р-200425180Р-200126288Р-2001 27504Р-2002291000Р-2004210486Р-20022Подб ор вытяжных решеток15743Р-2002022101Р-150123400Р-150 824540Р-200225180Р-200126432Р-200227630Р

-200328108Р-1501291000Р-2004210243Р-2001 2 9.Расчет калорифера Для подогрева приточного воздуха используем калориферы, которые, как правило, обогреваются водой. Приточный воздух необходимо нагревать от температуры наружного воздуха tн-25С до температуры на 11.5 25С меньешй температуры притока этот запас компенсируется нагревом воздуха в воздуховодах, т.е. до tн15-114С Колличество нагреваемого воздуха составляем 21377 м3ч.

Подбираем калорифер по следующей методике 1. Задаемся массовой скоростью движения теплоносителя 8 кгм2с 2. Расчитываем ориентировочную площадь живого сечения калориферной установки. fкуорLnн3600, м2 где Ln расход нагреваемого воздуха, м3ч н плотность воздуха, кгм3 fкуор213771.3323600100.79 м2 3. По fкуор и табл. 4.37 5 принимаем калорифер типа КВС-9п, для которого площадь поверхности нагрева Fk19,56м2, площадь живого сечение по воздуху fk0.237622м2, по теплоносителю fтр0.001159м2. 4.

Расчитаем необходимое количество калориферов, установленных параллельно по воздуху mвfкуорfk0.790.2376223,3. Принимаем mв3 шт 5. Рассчитаем действительную скорость движения воздуха. дLnн3600fkmв21377-1.33236000.2376228.35 кгм2с 6. Определяем расход тепла на нагрев воздуха, Втч Qк.у.0.278LnCvtk-tнб0.278213771.215 8164021 Вт 7. Рассчитаем колличество теплоносителя, проходящее через калориферную установку.

WQк.у3,6вCвtг-to, m3ч W1640213.64.191000130-702.82 m3ч 8. Определяем действитеельную скорость воды в трубках калорифера. W3600fтрnm, mc 2.8236000.00115930.23, mc 9. По табл. 4.40 5 определяем коеффициент теплоотдачи К33.5 Втм2 0с 10. Определяем требуемую поверхность нагрева калориферной установки

FкутрQкуКtср т tср в, м2 Fкутр16402133.5130702-15-8250.73 м2 11. NkFкутрFку50.7319.562.89. Принимаем 3 шт 12. Зная общее колличество калориферов, находим колилчество калориферов последовательно по воздуху nпосл вNkmв331 шт 13. Определяем запас поверхности нагрева ЗапасFk-FкутрFкутр1001020 Запас15.86-50.7350.7315 20 Условие выполнено 14. Определим аэродинамическое сопротивление калориферной

установки по табл. 4.40 5 Pк65.1 па 10.Подбор фильтров В помещения административно-бытовых зданий борьба с пылью осуществляется путем предотвращения попадания е извне и удаление пыли, образующейся в самих помещениях. Подаваемый в помещениях приточный воздух очищается в воздушных фильтрах. Плдберем фильтры для очистки приточного воздуха. 1.

Целью очистки воздуха в аудитории принимаем защиту находящихся там людей от пыли. Степень очистки в этом случае равна тр0,60,85 2. По табл. 4.1 4 выбираем класс фильтра III, по табл. 4.2 4 вид фильтра смоченный, тип волокнистый, наименование ячейковый ФяУ, рекомендуемая воздушная нагрузка на входное сечение 9000 м3ч 3. Рассчитываем требуемую площадь фильтрации FфтрLnq, m2, где

Ln колличество приточного воздуха, м3ч Fфтр1563490001.74 м2 4. Определяем необходимое колличество ячеек nяFфтрfя где fя площадь ячейки, 0.22 м2 nя1.740.227.9 м2 Принимаем 9 шт. 5. Находим действительную площадь фильтрации Fфдnяfя90.221.98 м2 6. Определяем действительную воздушную нагрузку qдLnFфд156341.987896 м3ч 7. Зная действительную воздушную нагрузку и выбранный тип фильтра, по номограмме 4.3 4 выбираем начальное

сопротивление Pф.ч.44 Па 8. Из табл. 4.2. 4 знаем, что сопротивление фильтра при запылении может увеличиваться в 3 раза и по номограмме 4.4 4 находим массу уловленной пыли m0, гм2 Pф.п.132 Па m0480 гм2 9. По номограмме 4.4 4 при m0480 гм2 1-оч0.13 оч0.87 оч очтр 10. Рассчитаем колличество пыли, осаждаемой на 1 м2 площади фильтрации в течении 1 часа. mудLynnfяnя1563450.871.9834.35 гм2ч 11. Рассчитаем переодичность замены фильтрующей поверхности регм0муд48034.3514 часов 12.

Рассчитаем сопротивление фильтра PфPф.ч.Pф.п.44132 176 Па 11.Подбор вентиляторных установок Вентиляторы подбирают по сводному графику и инидвидуальным характеристикам 4. Вентиляторы, размещаемые за пределами обслуживаемого помещения выбираем с учетом потери воздуха в приточной системе, вводя повышающие коэффициенты. Для П1 ВЦ4-75 10 E10.095.1 n720 обмин 4А132МВ N5.5 кВт L25000 м3ч Pв550

Па Для В1 крышный вентилятор ВКР-5.00.45.6 в колличестве 2 штук n915 обмин 4А80А6 N0.06 кВт L7030 м3ч Pст265 Па Для В вентилятор ВЦ 4-75 2.5 E2.5.100.1 n1380 обмин 4АА50А4 N0.06 кВт L800 м3ч Pв120 Па 12.Аккустический расчет Уровень шума является существенным критерием качества систем вентиляции, что необходимо учитывать при проектировании зданий различного назначания.

1. По табл. 17.1 4 выбираем по типу помещения рекомендуемые номера предельных спектров ПС и уровни звука по шкале А, характеризующие допускаемый шум от системы вентиляции Для аудитории ПС35, А40дБ. По табл. 17.3 4 определяем активные уровни звукового давления Lдоп при частотах октавных полос 125 и 250 Гц. Lдоп12552Дб Lдоп25045Дб 2. Рассчитываем фактический уровень шума в расчетной точке по формуле

LLв окт 10lgФ4x2n4ФВ, где Ф фактор направленности излучения источника шума, Ф1 xn расстояние от источника шума до рабочей зоны, м Lв окт октавный уровень звуковой массивности вентилятора, дБ Lв окт Lр общ - L1L2 Lр общ общий уровень звуковой мощности вентилятора, дБ L1 поправка, учитывающая распределение звуковой мощности вентилятора по октавным полосам, дБ, принимается

по выбранному типу вентилятора и частотам вращения по табл. 17.5 4 L11257Дб L12505Дб L2 поправка, учитывающая аккустическое влияние присоеденения воздуховода к вентилятору, дБ, принимается по табл. 17.6. 4 L21253Дб L22500.5Дб Lр общ 10lg Q 25 lg H - критерий шумности, дБ, зависящий от типа и конструкции вентилятора, по табл. 17.4 4 41 дБ Н полное давление вентилятора, кгсм2 - поправка на режим работы, дБ 0

Q3600 м3ч Н550 кгсм2 Lр общ 4110lg25000360025lg5509.893.14 дБ L125в окт 93.14-7389.14 дБ L250в окт 93.14-50,587.64 дБ L125р 89.1410lg143.144.672.51 дБ L250р 87.6410lg143.144.670.02 дБ 3. Рассчитаем требуемое снижение уровня звука m0 L125эл.сети71.52-52-12.83511.69 дБ L250эл.сети70.02-45-18.68511.34 дБ 4. Ориентировочное сечение шумоглушителя fшорL3600доп25000360061.157

дБ 5. По табл. 17.17 4 формируем конструкцию шумоглушителя Принимаем шумоглушитель пластинчатый fg1.2 м2 Внешние размеры 1600х1500 мм, длинна 2м Снижение шума L12512дБ L25020дБ g5.79 мс 13.Список используемой литературы 1. СниП 2.04.05-68 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха 2. Р.В. Щекин Спрравочник по теплогазоснабжению и вентиляции часть 2 3.

В.Н. Богославский Отопление и вентиляция часть 2 4. И.Р. Староверов. Справочник проектировщика Вентиляция и кондиционирование воздуха 5. Р.В. русланов Отопление и вентиляция жилых и общественных зданий 6. В.П. Титов Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции 7. О.Д. Волков Проектирование вентиляции промышленного здания