Министерство образования и науки Российской Федерации
Федеральное агентство по образованию
Южно-Уральский государственный университет
Кафедра промышленной теплоэнергетики
Проектирование промышленно-отопительной котельной
для жилого района
Пояснительная записка к курсовой работе
по курсу «Источники и системы теплоснабжения
промышленных предприятий»
Нормоконтролер Руководитель
Кириллов В.В._______ Кириллов В.В.________
«___»____________2008г. «___»____________2008г.
Автор работы
студент группы Э-489
Сиражеев Р.Р.
«___»____________2008г.
Работа защищена
с оценкой
_____________________
«___»____________2008г.
Челябинск
2008г.
Аннотация
Сиражеев Р.Р. Проектирование промышленно-отопительной котельной для жилого района г. Ульяновск.- Челябинск:
ЮУрГУ, Э, 2008, 23 с, 4 ил. графическая часть на ф.А1. Библиография литературы - 8 наим.
7. Выбор теплообменного оборудования
7.1. Выбор деаэраторов
7.2. Выбор подогревателей
Литература
Приложения
1 Тепловая схема
2 Графическая часть на 1 листе фА1
1. Расчет тепловых нагрузок отопления, вентиляции и
горячего водоснабжения
Для города Ульяновск запишем данные:
- расчетная температура воздуха для проектирования отопления
tно = - 31 єС
- расчетная температура воздуха для проектирования вентиляции
tнв = - 18 єС
- средняя температура отопительного периода
tср = - 5,7 єС
- продолжительность отопительного периода 213 сут/год = 5112 ч/год.
1.1 Расход теплоты на отопление
Расчетный расход теплоты на отопление жилых и общественных зданий:
,
где qF - расход тепла на один м2 площади застройки (qF =87 Вт/м2 при
tн.о. = -310С)
k1 - коэффициент, учитывающий отпуск тепла на отопление (k1 = 0.25)
F - площадь застройки (F = fуд z)
fуд - количество площади на одного человека (fуд = 18 м2/чел)
z - количество жителей, z(=90000 чел.)
Текущая отопительная нагрузка:
,
где tв = 18 єС - температура воздуха внутри помещения,
tн = 8 єС температура наружного воздуха в начале и в конце отопительного периода
.
1.2 Расход теплоты на вентиляцию
Расчетный расход теплоты на вентиляцию общественных зданий.
,
где k2 - коэффициент, учитывающий расход теплоты на вентиляцию общественных зданий (k2 = 0.6)
.
Текущая вентиляционная нагрузка:
,
Нагрузка отопления и вентиляции при tнхм=-13,8 0С:
1.3 Расход теплоты на горячее водоснабжение
Средненедельный расход теплоты горячего водоснабжения в зимнем режиме:
,
где m - число жителей (m=90 тыс.чел.)
а - норма расхода горячей воды на одного человека в сутки для жилых
зданий (а = 120 л/сут)
b - норма расхода горячей воды на одного человека в сутки для общественных
зданий (b = 25 л/сут)
ср - теплоемкость воды (ср = 4190 Дж/кг•К)
tг - температура горячей воды (tг = 55 0С)
tх - температура холодной воды (tх = 5 0С)
nс - расчетная длительность подачи тепла на ГВС (nс = 86400с/сут)
Зимний режим:
.
Летний режим:
,
,
Расчетный расход теплоты на ГВС:
,
где kс - коэффициент суточной неравномерности расхода теплоты (kс = 2.0)
kн - коэффициент недельной неравномерности расхода теплоты (kн =1.2)
,
.
1.4 Расчет годового расхода тепла
Расчет годового расхода тепла по отопительной нагрузке:
,
.
Расчет годового расхода тепла на вентиляцию:
Расчет годового расхода тепла на горячее водоснабжение:
,
где nг = 8400 ч/год - длительность работы систем ГВС
в = 0,8 коэффициент, учитывающий изменение средненедельного расхода воды на горячее водоснабжение в неотопительный период по отношению к отопительному,
Суммарный годовой расход:
,
.
Рис.1.1 График нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения
2. Расчет температурного графика
Значения температур сетевой воды в зависимости от температур наружного воздуха определяются методом регулирования тепловых нагрузок и температурным графиком теплосети. В данном случае имеем качественное регулирование по совмещенной нагрузке ГВС и отопления в закрытых системах теплоснабжения при температурном графике теплосети 150/70 0С.
1. Перепад температур воды внутри тепловой сети:
,
где єС - температура воды в подающем трубопроводе,
єС - температура воды в обратном трубопроводе.
єС.
2. Температурный напор нагревательного прибора местной системы:
,
где єС - максимальная температура в отопительном приборе,
єС.
3. Перепад температур воды в местной системе:
,
єС.
4. Относительна величина тепловой нагрузки отопления:
.
5. Температура сетевой воды перед отопительной установкой:
6. Температура сетевой воды после отопительной установки:
Результаты расчета температур сетевой воды отображены в таблице 1.
Таблица 1
|
Величина |
Температура наружного воздуха, єС |
||||||||||
|
+8 |
+2,8 |
0 |
-5 |
-10 |
-15 |
-20 |
-25 |
-30 |
-31 |
||
|
|
0,204 |
0,31 |
0,367 |
0,469 |
0,571 |
0,673 |
0,776 |
0,878 |
0,98 |
1 |
|
|
ф01 |
49,86 |
64,23 |
71,74 |
84,9 |
97,79 |
110,5 |
122,9 |
135,3 |
147,6 |
150 |
|
|
ф02 |
33,5 |
39,41 |
42,4 |
47,35 |
52,08 |
56,59 |
60,94 |
65,13 |
69,2 |
70 |
|
Рис.2.1 График температур тепловой сети.
Из графика видно, что при температуре 1=65 оС температура наружного воздуха равна tни=2,8 оС. При этой температуре необходимо сделать подрезку.
Рис.2.2 График температур тепловой сети
7. Определим перепады температур сетевой воды в подогревателях нижней ступени горячего водоснабжения д2 и верхней ступени д1:
,
(кг/с)
єC
где єС.
єС.
Находим снижение температуры в подающем трубопроводе:
Находим снижение температуры в обратном трубопроводе:
Полученные результаты запишем в таблицу 2.
Таблица 2
|
Величина |
Температура наружного воздуха, єС |
|||||||||
|
tн |
+2,8 |
0 |
-5 |
-10 |
-15 |
-20 |
-25 |
-30 |
-31 |
|
|
ф02 |
40 |
42,4 |
47,4 |
52,1 |
56,6 |
60,9 |
65,1 |
69,2 |
70 |
|
|
д1 |
20,8 |
14,9 |
12,3 |
10,3 |
8,9 |
7,7 |
6,8 |
5,9 |
5,8 |
|
|
д2 |
20,6 |
26,5 |
29,1 |
31,1 |
32,5 |
33,7 |
34,6 |
35,4 |
35,6 |
|
Температуры сетевой воды и приведены в таблице 3.
Таблица 3
|
85 |
86,6 |
97,2 |
108,1 |
119,4 |
130,6 |
142,1 |
153.5 |
155,8 |
||
|
12,9 |
15,9 |
18,3 |
21 |
24,1 |
27,2 |
30,5 |
33,8 |
34,4 |
||
Рис. 2.4 График температур тепловой сети
3 Расчет расходов сетевой воды
1. Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию (при tн=8 оС):
2. Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию при tно:
;
3. Суммарный расход сетевой воды:
,
Рис. 3.1 График расходов сетевой воды
4. Гидравлический расчет паропровода
Гидравлический расчет следует проводить в направлении от потребителей к источнику, чтобы определить параметры пара, с которыми он должен быть отпущен из котельной.
По паропроводу транспортируется насыщенный водяной пар.
Таблица 4
|
Расчетная величина |
Обознач. |
Размерн. |
Расчетная формула или метод определения |
Номер участка |
|||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|||||
|
Расход пара на участке |
D |
кг/с |
По заданию |
25 |
16,7 |
8,3 |
8,3 |
8,3 |
|
|
Длина участка |
L |
м |
То же |
750 |
500 |
320 |
90 |
100 |
|
|
Удельное падение давления |
Rл |
Па/м |
Принимается |
25 |
25 |
25 |
25 |
25 |
|
|
Доля местных потерь |
--- |
0,3ч0,6 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
||
|
Потери давления на участке |
P |
кПа |
28 |
18,75 |
12 |
3,37 |
3,75 |
||
|
Давление пара в начале участка (от потреб.) |
Pнач |
кПа |
1 уч.: 2 уч.: 3,4,5 уч.: |
765,87 |
730,75 |
712 |
703,37 |
703,75 |
|
|
Давление пара в конце участка (от потреб.) |
Pкон |
кПа |
1 уч.: 2 уч.: |
730,75 |
712 |
700 |
700 |
700 |
|
|
Средняя плотность пара на участке |
кг/м3 |
|
3,85 |
3,75 |
3,70 |
3,68 |
3,68 |
||
|
Абсолютная эквивалентная шероховатость паропровода |
kэ |
м |
По рекомендации [1] |
0,0002 |
|||||
|
Коэффициент |
Аd |
м0,0475 |
|
0,42 |
|||||
|
Расчетный диаметр паропровода |
d |
м |
0,460 |
0,396 |
0,306 |
0,306 |
0,306 |
||
|
Диаметр паропровода по стандарту |
d |
м |
Приложение 11 [1] |
0,466 |
0,400 |
0,300 |
0,300 |
0,300 |
|
|
Средняя скорость пара |
ср |
м/с |
19,5 |
17,9 |
15,3 |
15,4 |
15,4 |
||
|
Количество нормальных задвижек на участке |
nЗ |
--- |
По заданию |
1 |
|||||
|
Количество П-образных компен-саторов на участке |
nК |
--- |
Принимается |
5 |
2 |
2 |
1 |
1 |
|
|
Коэффициент гидравлического сопротивления задвижки |
З |
--- |
Приложение 10 [1] 0,3ч0,5 |
0,5 |
|||||
|
Коэффициент гидравлического сопротивления компенсатора |
к |
--- |
1,9 + 2•D0 |
2,8 |
2,7 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
|
|
Коэффициент гидравлического сопротивления тройника |
тр |
--- |
-«-«- |
3 |
|||||
|
Суммарный коэффициент гидравлического сопротивления |
уч |
--- |
17,5 |
11,9 |
8,5 |
6 |
6 |
||
|
Коэффициент |
AR |
м0,25 |
Табл. 5.1 [1] |
10,6•10-3 |
|||||
|
Удельное падение давления |
Rл |
Па/м |
23,7 |
23,9 |
27,7 |
27,9 |
27,9 |
||
|
Коэффициент |
Al |
м - 0,25 |
Табл. 5.1 [1] |
76,4 |
|||||
|
Эквивалентная длина местных сопротивлений |
Lэкв |
м |
514,8 |
289,2 |
144,2 |
101,8 |
101,8 |
||
|
Потери давления на участке |
P |
кПа |
31,2 |
16,5 |
12,3 |
5,9 |
6,7 |
||
|
Давление пара в начале участка (от потреб.) |
Pнач |
кПа |
760 |
728,8 |
712,3 |
705,9 |
706,7 |
||
|
Давление пара в конце участка (от потреб.) |
Pкон |
кПа |
728,8 |
712,3 |
700 |
700 |
700 |
||
|
Проверка погрешности в определении плотности пара |
|||||||||
|
Средняя плотность пара на участке |
ср |
кг/м3 |
|
3,88 |
3,77 |
3,69 |
3,69 |
3,69 |
|
|
Погрешность определения плотности |
% |
0,8 |
0,5 |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
|||
|
Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%). |
|||||||||
5. Тепловой расчет паропровода
Прокладка паропровода надземная, поэтому расчетная температура окружающей среды соответствует температуре наружного воздуха при максимальном зимнем режиме (tно).
Паропровод полностью изолирован, задвижки изолированы на ѕ от их площади поверхности, компенсаторы изолированы полностью.
Результаты теплового расчета сведены в таблицу 5.
Таблица 5
|
Расчетная величина |
Обознач. |
Размерн. |
Расчетная формула или метод определения |
Номер участка |
|||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|||||
|
Расход пара на участке |
D |
кг/с |
По заданию |
25 |
16,7 |
8,3 |
8,3 |
8,3 |
|
|
Длина участка |
L |
м |
То же |
750 |
500 |
320 |
90 |
100 |
|
|
Удельная потеря теплоты с 1 м изолированного паропровода |
q |
Приложение 3[2] |
1,67 |
1,56 |
1,32 |
1,32 |
1,32 |
||
|
Эквивалентная длина задвижки |
|
м |
Принимается в диапазоне 4…8 |
5 |
|||||
|
Количество нормальных задвижек на участке |
nз |
--- |
По заданию |
1 |
|||||
|
Эквивалентная длина опор |
|
м |
(10…15%)•L |
80 |
40 |
30 |
11 |
14 |
|
|
Суммарная эквивалентная длина местных тепловых потерь |
|
м |
|
85 |
45 |
35 |
16 |
19 |
|
|
Температура пара в начале участка (от источника) |
1 |
0С |
Принимается |
184 |
174 |
169 |
174 |
169 |
|
|
Температура пара в конце участка (от источника) |
2 |
0С |
Табл. II [4] |
174 |
169 |
165 |
165 |
165 |
|
|
Средняя температура пара на участке |
ср |
0С |
179 |
171,5 |
167,5 |
169,5 |
167,5 |
||
|
Средняя массовая теплоемкость пара на участке |
Ср |
|
Табл. V [4] |
2,603 |
2,526 |
2,484 |
2,504 |
2,484 |
|
|
Средняя удельная теплота парообразования на участке |
rср |
|
Табл. I [4] |
2018 |
2042 |
2057 |
2050 |
2057 |
|
|
Потери тепла на участке |
Q |
кВт |
314,8 |
142,7 |
89,1 |
50,6 |
42,3 |
||
|
Температура пара в конце участка (от источника) |
2 |
0С |
174,3 |
167 |
162 |
167 |
165 |
||
|
Погрешность определения температуры |
% |
0,1 |
1,1 |
1,8 |
1,8 |
0 |
|||
|
Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%) |
|||||||||
6 Расчет тепловой схемы котельной
6.1 Расчет тепловой схемы паровой части котельной
Наиболее целесообразно установить в котельной как паровые, так и водогрейные котлы. Паровая часть котельной обеспечивает круглогодичную нагрузку (технологическую и нагрузку горячего водоснабжения), а водогрейная - нагрузку отопления и вентиляции.
Рассчитано для tн = tно = -340С. Результаты расчета сведены в таблицу 6.
Таблица 6
|
Расчетная величина |
Расчетная формула или метод определения |
Температура наружного воздуха |
|||||||
|
tно |
tнхм |
tни |
+8 |
Летний режим |
|||||
|
Расчетная температура наружного воздуха |
tн.в. |
оС |
Приложение 1 |
-34 |
-15,1 |
+3,8 |
+8 |
>+8 |
|
|
Давление технологического пара |
Pтех |
МПа |
По заданию |
0,7 |
|||||
|
Технологическая нагрузка |
Dтех |
кг/с |
То же |
12,5 |
|||||
|
Доля возвращаемого конденсата |
% |
-«-«- |
70 |
||||||
|
Температура возвращаемого конденсата |
tтех |
0С |
-«-«- |
80 |
|||||
|
Солесодержание котловой воды |
Sкв |
мг/кг |
-«-«- |
5000 |
|||||
|
Солесодержание химически очищенной воды |
Sх |
мг/кг |
Рекомендации из [5] |
500 |
|||||
|
Энтальпии пара при давлениях: 1,4 МПа 0,76 МПа 0,15 МПа 0,12 МПа |
i”1.4 i”0.76 i”0.15 i”0.12 |
кДж/кг |
Табл. II [4] |
2788,4 2766 2693,9 2683,8 |
|||||
|
Энтальпия исходной воды |
iив |
кДж/кг |
20,95 |
62,85 |
|||||
|
Энтальпия технологического конденсата |
кДж/кг |
251 |
|||||||
|
Энтальпия питательной воды |
кДж/кг |
377,1 |
|||||||
|
Энтальпия воды в деаэраторе |
i0.12 |
кДж/кг |
419 |
||||||
|
Энтальпия насыщенной воды при Р=0,15 МПа |
кДж/кг |
По таблице II |
467,13 |
||||||
|
Энтальпия котловой воды при Р=1,4 МПа |
кДж/кг |
По таблице II |
830,1 |
||||||
|
Энтальпия конденсата после паровых подогревателей |
iк |
кДж/кг |
Табл. I [4] для t42 = 900C |
376,94 |
|||||
|
Расход технологического конденсата с производства |
Gтех |
кг/с |
8,75 |
||||||
|
Потери технологического конденсата |
Gптех |
кг/с |
3,75 |
||||||
|
Потери пара в схеме |
|
Кг/c |
0,375 |
||||||
|
Расход пара на собственные нужды |
Dсн |
кг/с |
зимний летний |
1,5 |
1 |
||||
|
Паропроизводительность (0,76 МПа) |
|
кг/с |
14,38 |
13,86 |
|||||
|
Потери пара и конденсата в схеме |
|
кг/с |
4,125 |
||||||
|
Доля потерь теплоносителя |
Пх |
--- |
0,287 |
0,298 |
|||||
|
Процент продувки |
Pп |
% |
2,9 |
3,1 |
|||||
|
Расход питательной воды на РОУ |
GРОУ |
кг/с |
0,134 |
0,129 |
|||||
|
Производительность по пару Р = 1,4 МПа |
Dк1.4 |
кг/с |
14,25 |
13,73 |
|||||
|
Расход продувочной воды |
Gпр |
кг/с |
0,41 |
0,43 |
|||||
|
Расход пара из сепаратора продувки |
Dc0.15 |
кг/с |
0,067 |
0,07 |
|||||
|
Расход воды из сепаратора продувки |
GСНП |
кг/с |
0,343 |
0,36 |
|||||
|
Расход воды из деаэратора питательной воды |
Gд |
кг/с |
14,79 |
14,29 |
|||||
|
Расход выпара из деаэратора питательной воды |
Dвып |
кг/с |
0,03 |
0,029 |
|||||
|
Суммарные потери сетевой воды, пара и конденсата |
Gпот |
кг/с |
4,498 |
4,514 |
|||||
|
Расход химобработанной воды после 2-й тупени |
кг/с |
4,498 |
4,514 |
||||||
|
Расход исходной воды |
Gисх |
кг/с |
18,86 |
18,51 |
20,24 |
16,56 |
10,12 |
||
|
Температура воды после Т№1 |
|
|
6.3 |
6.3 |
6,2 |
6,5 |
17,5 |
||
|
Температура греющей воды после охладителя продувочной воды (Т№1) |
|
|
104,75 |
||||||
|
Расход пара на Т№2 |
D2 |
кг/с |
0,619 |
0,607 |
0,667 |
0,537 |
0,133 |
||
|
Температура воды на входе в охладитель деаэрированной воды (Т№4) |
t41 |
0С |
57,12 |
58,34 |
|||||
|
Расход пара на Т№3 |
D3 |
кг/с |
0,243 |
0,244 |
|||||
|
Температура ХОВ после охладителя выпара питательного деаэратора |
t52 |
0С |
94 |
94 |
94 |
94 |
94 |
||
|
Расход пара на деаэратор горячего водоснабжения |
Dд |
кг/с |
0,543 |
0,547 |
0,525 |
0,572 |
0,597 |
||
|
Расчетный расход пара на собственные нужды |
|
кг/с |
2,209 |
2,18 |
2,32 |
2,021 |
1,24 |
||
|
Расчетная паропроизводительность |
|
кг/с |
14,53 |
14,52 |
14,58 |
14,48 |
14,12 |
||
|
Ошибка расчета |
% |
1,1 |
1 |
1,4 |
0,7 |
1,8 |
|||
|
Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%) |
|||||||||
Исходя из производительности котельной по пару с давлением P = 1,4 МПа, необходимо выбрать котельные агрегаты. Для обеспечения пот ребности по пару выбираю следующий тип котлов средней мощности:
Е-50-14
Краткая характеристика [3]:
1. Изготовитель з-д «Энергомаш» г. Белгород;
2. Паропроизводительность 50 т/ч;
3. Давление насыщенного пара 1,4 МПа;
4. Температура уходящих газов 1400С (для работы на газе).
Необходимое количество котельных агрегатов:
6.2 Расчет тепловой схемы водогрейной части котельной
Задача водогрейной части котельной - подготовить сетевую воду для покрытия нагрузок отопления и вентиляции. Нагрузку ГВС, восполнение потерь из тепловой сети, а также химическую обработку и нагрев подпиточной воды до необходимой температуры обеспечивает паровая часть котельной.
Подпиточная сетевая вода забирается из баков-аккумуляторов и вводится за водогрейными котлами. После котлов сетевая вода отпускается потребителю.
В летнем режиме водогрейные котлы остановлены.
Для расчета тепловой схемы данной части котельной необходимо выбрать котельные агрегаты. Максимальное число работающих котлов будет в максимально зимнем режиме
Таблица 7
|
Расчетная величина |
Расчетная формула или метод определения |
Расчетные режимы |
|||||||
|
|
+8 |
>+8 |
|||||||
|
Тепловая нагрузка на ГВС |
МВт |
Из пункта 1 |
91,1 |
91,1 |
91,1 |
91,1 |
58,3 |
||
|
Тепловая нагрузка на отопление |
МВт |
176,175 |
114,51 |
77,65 |
39,15 |
0 |
|||
|
Тепловая нагрузка на вентиляцию |
МВт |
21,141 |
13,74 |
9,32 |
4,7 |
0 |
|||
|
Производительность котельной |
МВт |
288,416 |
219,35 |
178,07 |
134,95 |
58,3 |
|||
|
Расход воды на подпитку и потери в тепловой схеме |
|
кг/с |
8,65 |
6,58 |
5,34 |
4,05 |
1,75 |
||
|
Общая тепловая мощность котельной |
|
МВт |
297,07 |
225,93 |
183,41 |
139 |
60,05 |
||
|
Температура прямой сетевой воды на выходе из котельной |
0С |
Из пункта 2 |
150 |
119 |
80 |
80 |
80 |
||
|
Температура обратной сетевой воды на входе в котельную |
0С |
24 |
29 |
15 |
15 |
15 |
|||
|
Общий расход сетевой воды |
кг/с |
566 |
214 |
||||||
|
Расход воды через котлы |
кг/с |
886 |
597 |
||||||
|
Расход воды на подпитку и потери в тепловой схеме |
кг/с |
11,3 |
4,3 |
||||||
|
Температура воды на выходе из котла (при ) |
0С |
150 |
131 |
119 |
107 |
94 |
|||
|
Расход воды на собственные нужды |
кг/с |
25,8 |
25,8 |
25,8 |
25,8 |
25,8 |
|||
|
Расход воды на линии рециркуляции |
кг/с |
323 |
356 |
469 |
530 |
416 |
|||
|
Расход воды по перемычке |
кг/с |
0 |
68 |
245 |
146 |
20 |
|||
|
Расход хво после первой ступени |
кг/с |
11,3 |
4,3 |
||||||
|
Расход пара на теплообменник № 6 |
кг/с |
0,804 |
0,783 |
0,885 |
0,669 |
0,29 |
|||
|
Расход выпара из деаэратора |
кг/с |
0,024 |
0,023 |
0,026 |
0,02 |
0,009 |
|||
|
Температ. воды после охладителя выпара |
оС |
64,6 |
64,6 |
64,6 |
64,6 |
64,6 |
|||
|
Расход греющей воды на деаэрацию |
кг/с |
2,15 |
2,3 |
3,54 |
3,7 |
4,1 |
|||
|
Расход воды на собственные нужды |
кг/с |
2,15 |
2,3 |
3,54 |
3,7 |
4,1 |
|||
|
Расход воды через котельный агрегат |
кг/с |
875 |
877 |
878 |
880 |
586 |
|||
|
Относительная погрешность |
% |
1,3 |
1,02 |
0,91 |
0,68 |
1,8 |
|||
По тепловой нагрузке производим выбор водогрейных котлов:-ставим 3 котла КВГМ-100-150 (, расчетная температура на выходе из котла 150єС).
7 Выбор теплообменного оборудования
7.1 Выбор деаэраторов
Для дегазации питательной воды в паровой части котельной установлен деаэратор атмосферного типа. Производительность питательного деаэратора равна 14,79 кг/с (61,97 т/ч).
Деаэраторы типа ДА обеспечивают устойчивую деаэрацию воды при работе с нагрузками в пределах от 30 до 120% номинальной производительности. Деаэраторы типа ДА укомплектовываются индивидуальными охладителями выпара и могут быть поставлены без деаэраторного бака [3].
Для деаэрации питательной воды паровых котлов необходим один атмосферный деаэратор типа ДА-75-15
Краткая характеристика [3]:
1 Номинальная производительность 75 т/ч;
2 Номинальное рабочее давление 0,12 МПа;
3 Полезная емкость деаэраторного бака 15 м3.
Для деаэрации подпиточной воды (расход 519 кг/с=1868,1 т/ч) тепловых сетей необходимо четыре вакуумных деаэратора типа ДСВ-2000
Краткая характеристика [3]:
1 Номинальная производительность 2000 т/ч;
2 Номинальное рабочее давление 0,0075 МПа;
7.2 Выбор подогревателей
Выбор теплообменников следует производить, исходя из их расчетной площади теплообмена. При этом коэффициент теплопередачи ориентировочно можно принимать в пределах от 2500 до 3000 ккал/(м2ч0С) для подогревателей с латунными трубками при достаточной чистоте поверхностей нагрева.
С учетом загрязнения трубок слоем накипи коэффициент теплопередачи равен 1700 - 1800 ккал/(м2ч0С) [3].
Для ориентировочных расчетов поверхности нагрева всех теплообменных аппаратов принимаю коэффициент теплопередачи равным 2500 Вт/(0С м2).
Охладители выпара
Тепловые нагрузки на охладители выпара:
Среднелогарифмический температурный напор:
Поверхность теплообмена:
В качестве охладителей выпара для теплообменников №5 и №7 предлагаю установить следующие теплообменники: ОВА-2/0,22, ОВВ-2/0,22
Краткая характеристика охладителей выпара:
1 ОВА-2/0,22. Рабочее давление в корпусе/трубной системе 0,12/0,5 МПа, пробное давление 0,7 МПа, рабочая температура в корпусе/ в трубной системе 40-104/10-80єС, поверхность охладителя 2 м2, масса 220 г.
2 ОВВ-2/0,22. Рабочее давление в корпусе/трубной системе 0,01-0,12/0,4 МПа, пробное давление 0,7 МПа, рабочая температура в корпусе/ в трубной системе 104/50-80єС, поверхность охладителя 2 м2, масса 220 кг
Подогреватели исходной и химочищенной воды
Необходимо рассчитать площади теплообмена для следующих теплообменных аппаратов:
- охладитель продувочной воды (Т№1);
- подогреватель исходной воды (Т№2);
- подогреватель исходной воды (Т№4);
- подогреватель химочищенной воды после II ступени ХВО (Т№3);
- подогреватель химочищенной воды после I ступени ХВО (Т№6).
Таблица 8
|
Расчетная величина |
Расчетная формула или метод определения |
Номер теплообменного аппарата |
|||||||
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
6 |
||||
|
Тепловая нагрузка |
Q |
кВт |
|
764 |
3083 |
3083 |
237,1 |
3083 |
|
|
Наибольшая разность температур теплоносителей |
tБ |
0С |
107 |
162,7 |
144 |
10 |
144 |
||
|
Наименьшая разность температур теплоносителей |
tМ |
0С |
33,7 |
65 |
32,9 |
2,9 |
30 |
||
|
Среднелогарифмический температурный напор |
t |
0С |
63,5 |
106,6 |
75,3 |
5,7 |
72,8 |
||
|
Коэффициент теплопередачи |
k |
|
Рекомендации [3] |
2500 |
|||||
|
Поверхность теплообмена |
F |
м2 |
|
4,9 |
11,8 |
16,7 |
17 |
17,3 |
|
Для теплообменника Т№1 выбираю водяной подогреватель под номером 10 (таблица 2,144.[8]).
Краткая характеристика:
1 Площадь поверхности нагрева секции 6,9 м2.
2 Давление 1,6 МПа.
3 Число латунных трубок 37, Dн = 168 мм.
Для теплообменника Т№2 и Т№3 выбираю пароводяной подогреватель под номером 2 (таблица 2.143.[8]).
Краткая характеристика:
1 Площадь поверхности нагрева секции 17,2 м2.
2 Длина корпуса 3,63 мм.
3 Число латунных трубок 124, Dвч = 412 мм.
Для теплообменников Т№4 выбираю водо-водяной подогреватель под номером 14 (таблица 2.144.[8]).
Краткая характеристика:
1 Площадь поверхности нагрева секции 20,3 м2.
2 Давление 1,6 МПа.
3 Число латунных трубок 109, Dн = 273 мм.
Для теплообменника Т№6 выбираю пароводяной подогреватель под номером 3 (таблица 2.143.[8]).
Краткая характеристика:
1 Площадь поверхности нагрева секции 24,4 м2.
2 Длина корпуса 3,75 мм.
3 Число латунных трубок 176, Dвч = 466 мм.
Используемая литература
1. Соколов Е.А. Теплофикация и тепловые сети. - М.: Энергоиздат, 1982.
2. Есина И.В., Грибанов А.И. Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий. - Челябинск: ЧГТУ, 1990.
3. Бузников Е.Ф., Роддатис К.Ф., Берзиньш Э.Я. Производственные и отопительные котельные. - М.: Энергоатомиздат, 1984.
4. Ривкин С.Л., Александров А.А. Термодинамические свойства воды и водяного пара. Справочник. - М.: Энергоатомиздат, 1984.
5. Кириллов В.В. Лекции по курсу «Источники и системы теплоснабжения».
6. Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод). - М.: Энергия, 1973.
7. Григорьев В.А., Зорин В.М. Тепловые и атомные электрические станции. Справочник. - М.: Энергоатомиздат, 1989.
8. Смирнов А.Д., Антипов К.М. Справочная книжка энергетика. - М.: Энергоатомиздат, 1984.
| ! | Как писать дипломную работу Инструкция и советы по написанию качественной дипломной работы. |
| ! | Структура дипломной работы Сколько глав должно быть в работе, что должен содержать каждый из разделов. |
| ! | Оформление дипломных работ Требования к оформлению дипломных работ по ГОСТ. Основные методические указания. |
| ! | Источники для написания Что можно использовать в качестве источника для дипломной работы, а от чего лучше отказаться. |
| ! | Скачивание бесплатных работ Подводные камни и проблемы возникающие при сдаче бесплатно скачанной и не переработанной работы. |
| ! | Особенности дипломных проектов Чем отличается дипломный проект от дипломной работы. Описание особенностей. |
| → | по экономике Для студентов экономических специальностей. |
| → | по праву Для студентов юридических специальностей. |
| → | по педагогике Для студентов педагогических специальностей. |
| → | по психологии Для студентов специальностей связанных с психологией. |
| → | технических дипломов Для студентов технических специальностей. |
| → | выпускная работа бакалавра Требование к выпускной работе бакалавра. Как правило сдается на 4 курсе института. |
| → | магистерская диссертация Требования к магистерским диссертациям. Как правило сдается на 5,6 курсе обучения. |
| Дипломная работа | Формирование устных вычислительных навыков пятиклассников при изучении темы "Десятичные дроби" |
| Дипломная работа | Технологии работы социального педагога с многодетной семьей |
| Дипломная работа | Человеко-машинный интерфейс, разработка эргономичного интерфейса |
| Дипломная работа | Организация туристско-экскурсионной деятельности на т/к "Русский стиль" Солонешенского района Алтайского края |
| Дипломная работа | Разработка мероприятий по повышению эффективности коммерческой деятельности предприятия |
| Дипломная работа | Совершенствование системы аттестации персонала предприятия на примере офиса продаж ОАО "МТС" |
| Дипломная работа | Разработка системы менеджмента качества на предприятии |
| Дипломная работа | Организация учета и контроля на предприятиях жилищно-коммунального хозяйства |
| Дипломная работа | ЭКСПРЕСС-АНАЛИЗ ФИНАНСОВОГО СОСТОЯНИЯ ООО «АКТ «ФАРТОВ» |
| Дипломная работа | Психическая коммуникация |