МІНІСТЕРСТВООСВІТИ І НАУКИ УКРАЇНИ
СХІДНОУКРАЇНСЬКИЙНАЦІОНАЛЬНИЙ УНІВЕРСИТЕТ
іменіВОЛОДИМИРА ДАЛЯ
КафедраелектромеханікиПОЯСНЮВАЛЬНАЗАПИСКАдокурсового проекту на тему:
Трансформаторсиловий трифазний потужністю740 кВА
Студент групи ЕТ – 661_/ Безкоровайний В.С. /
Керівник проекту/ Захарчук О.С. /
2010р.
Завдання на курсовий проект
1. Студент. БезкоровайнийВолодимир Сергійович
2. Группа. ЕТ-661
3. Тема проекту. Трансформатор силовий трифазний потужністю 740кВА.
Спец. завдання:
4. Початкові данні до проекту. Номінальна частота мережі.............................. 50 Гц. Номінальна лінійна напруга обмотки ВН......... 6000 В. Номінальна лінійна напруга обмотки НН......... 400 В.
Напруга короткого замикання, />.................. 5,6 %.
Втрати короткого замикання, />....................... 8900 Вт.
Втрати холостого ходу, />.............................. 1480 Вт.
Струм холостого ходу, />................................ 1,76 %.
Число фаз, />,………………………………….. 3 .
З'єднання обмоток: У/У0– 0; ДСТ 11920 – 85.
5. Зміст розрахунково-пояснювальної записки (основніпитання)-
- згіднокалендарного плану.
6. Перелік графічного матеріалу (із зазначенням обов`язковихкреслень). 1. Складальне креслення трансформатора (2хА1). 2. Остов (А1)
3. Установка обмоток (А1).
7. Консультанти до проекту
РЕФЕРАТ
Пояснювальна записка містить ____ стор., ____ рис., ____ табл.,
_____ бібл. найм.
ТРАНСФОМАТОР, МАГНИТОПРОВОД, ОБМОТКА НН, ОБМОТКА ВН, ПАРАМЕТРИКОРОТКОГО ЗАМИКАННЯ, МАГНІТНА СИСТЕМА, ТЕПЛОВИЙ РОЗРАХУНОК.
Розроблено силовий трифазний трансформатор.
Визначено основні електричні величини і коефіцієнтитрансформатора.
Зроблено розрахунок обмоток НН і ВН, та розраховано параметрикороткого замикання трансформатора.
Зроблено розрахунок магнітної системи трансформаторазменшених розмірів, ніж у базового, а також тепловий розрахунок трансформатора.
ЗМІСТ
ВСТУП
1.ТЕХНІКО-ЕКОНОМІЧНЕ ОБГРУНТУВАННЯ ПРОЕКТУ
1.1 Оглядконструкцій трифазних силових трансформаторів
1.2 Обгрунтуванняпроекту
2. ТЕХНІЧНЕЗАВДАННЯ НА РОЗРОБКУ ТРАНСФОРМАТОРА
2.1 Найменуваннярозробки
2.2 Метавиконання розробки і призначення виробу
2.3 Технічнівимоги
3. ВИЗНАЧЕННЯОСНОВНИХ ЕЛЕКТРИЧНИХ ВЕЛИЧИН
3.1 Визначеннялінійних і фазних струмів і напруг обмоток ВН і НН
3.2 Попереднійрозрахунок основних параметрів трансформатора і вибір коефіцієнта />.
3.3 Розрахунокобмоток НН і ВН
3.4 Визначенняпараметрів короткого замикання
3.5 Розрахунокмагнітної системи
3.6 Висновкипо третьому розділу
4. ТЕПЛОВИЙРОЗРАХУНОК ТРАНСФОРМАТОРА
4.1 Тепловийрозрахунок обмоток
4.2 Вибіросновних розмірів бака
4.3 Розрахунокперевищення температури масла і обмоток над температурою навколишньогосередовища
4.4 Висновкипо четвертому розділу
5. РОЗРАХУНОКМАСИ ТРАНСФОРМАТОРА
5.1 Висновкипо п'ятому розділу
ВИСНОВКИ
СПИСОКВИКОРИСТАНИХ ДЖЕРЕЛ
Додатки
ВСТУП
Метою курсового проекту є розробка двообмоточноготрифазного силового трансформатора потужністю 740 кВА. Однією з головних вимог, що пред'являються до знов проектованихтрансформаторів, є зменшення метало- і матеріаломісткості, а також габаритівконструкції. Одним з шляхів досягнення цієї мети є перехід на менші діаметристрижнів магнітних систем трансформаторів. При цьому істотно зменшуються масастали магнітної системи, втрати і струм холостого ходу, але збільшується маса проводуобмоток і вартість активної частини трансформатора при збереженні значеннявтрат короткого замикання. Збільшення маси проводу обмоток компенсуєтьсяістотно великим зменшенням маси стали магнітної системи.
Спроектований трансформатора має меншу металоємність і трудомісткістьпри його виготовленні.
В процесі проектування трансформатора застосовувалися методиавтоматизованого проектування електротехнічних установок (ЕТУ) іелектромеханічних систем (ЕМС). При розробці використовувався пакетпрограм-розрахунків: електромагнітного, теплового і редагування пояснювальної запискидля автоматизованого проектування електричних машин в курсових проектах. Пакет програм розробленийпо методиках, викладених [1-3]. При цьому значно збільшилася продуктивністьпраці розробника в розрахунках і при оформленні пояснювальної записки. Прирозробці графічної частини дипломного проекту використовувався комп'ютернийкомплект креслень-заготовок трансформатора, і графічний редактор ”Компас”, що дозволило значно зменшититрудомісткість виготовлення креслень.
1. ТЕХНІКО-ЕКОНОМІЧНЕ ОБГРУНТУВАННЯ ПРОЕКТУ
1.1 Огляд конструкцій трифазних силовихтрансформаторів
Силові трансформатори залежно від потужності і напруги повисокій стороні умовно діляться на вісім габаритів. До 35 кВ включно: 1 габарит– до 100 кВА; 2 – 160-1000 кВА; 3 – 1600-6300 кВА; 4 – 10000-32000 кВА. Від 35кВ до 110 кВ: 5 габарит — 16000-32000кВА. Від 110кВ до 330кВ: 6 – 40000 – 80000кВА; 7- 80000-200000 кВА. Від 330 кВ і вище: 8 габарит – понад 200000 кВА. Законструктивними ознаками, призначенням, потужністю і напругою їх ділять натипи. Кожен тип має позначення, що складається з букв і цифр. Букви указують напризначення і конструктивне виконання трансформатора, а цифри – потужність інапруга по високій стороні. Згідно ДСТ 9680-77 номінальні потужності трифазнихсилових трансформаторів відповідають ряду (кВА): 10, 16, 25, 40, 63, 100, 160,250, 320, 400, 630, 1000, 1600, і т.д.
Основними частинами трансформаторів є: магнітна система,обмотки, перемикальний пристрій, вводи, відводи, ізоляція, бак, охолоджувачі,допоміжне обладнання і апаратура, захисні і контрольно-вимірювальні пристрої.Магнітні системи виготовляються з електротехнічної холоднокатаної анізотропноїтонколистової сталі марок 3404, 3405, 3406, 3407 і 3408 по ГОСТ 21427.1-83.Обмотки трансформаторів бувають циліндровими, гвинтовими і котушковими.Найпоширеніші обмотки – безперервні котушкові. Регулятори напруги обмоток ВНділяться по ГОСТ 16110-82 на два види:
1) регулювання напругиперемиканням відгалужень обмотки без збудження (ПБВ) після відключення трансформаторавід мережі;
2) регулювання напруги підпагрузкой (РПН) без відключення трансформатора від мережі.
Системи охолоджування трансформаторів виконуються: бак ізстінками у вигляді хвиль (трансформатори потужністю 100-630 кВА); бак зі зваренимиохолоджуючими трубами (трансформатори потужністю до 1600 кВА); бак з навіснимирадіаторами з прямих труб (трансформатори потужністю до 6300 кВА) і гнутих труб(трансформатори потужністю від 2500 кВА і вище). Крім того, використовуютьсярізні типи охолоджування, такі як природна циркуляція масла і повітря;примусова циркуляція повітря і природна циркуляція масла; примусова циркуляціямасла і повітря.
1.2 Обгрунтування проекту
Метою курсового проекту є розробка двообмоточного трифазного трансформаторазменшених розмірів і маси для промислових розподільних мереж.
Застосування спроектованого трансформатора дозволить зменшитиметалоємність і трудомісткість при його виготовленні. Трансформаторвиготовляється із застосуванням стандартних комплектуючих деталей, вузлів імеханізмів, що також позитивно позначається на його виготовленні іобслуговуванні.
2. ТЕХНІЧНЕ ЗАВДАННЯ НА РОЗРОБКУ ТРАНСФОРМАТОРА
2.1 Найменування розробки
Трансформатор двообмоточний трифазний силовою потужністю 740кВА для промислових розподільних мереж 6,0/0,40 кВ.
2.2 Мета виконання розробки і призначення виробу
Проектування силового трифазного трансформатора зменшенихрозмірів і маси без зміни технічних характеристик для промислових розподільнихмереж 6,0/0,40 кВ.
2.3 Технічні вимоги
Вимоги за призначенням
Основні номінальні параметри трансформатора (ГОСТ 11920-85).
Число фаз – 3.
Потужність — 740 кВА.
Частота – 50 Гц.
Напруга ВН – 6000 В.
Напруга НН – 400 В.
Напруга КЗ (% від номінальної ) – 5,6 %.
Струм ХХ (% від номінальної ) – 1,76 %.
Втрати ХХ – 1480 Вт.
Втрати КЗ – 8900 Вт.
З'єднання обмоток У/У0 – 0.
Число ступенів регулювання напруги: 5.
Граничні відхилення від номінальних значень параметрів поГОСТ 183-74.
Технічні вимоги по 2.3.1.2.5, 2.3.1.2.6, 2.3.1.2.7, 2.3.1.2.8можуть уточнюватися за за результатами випробувань дослідних зразків.
Вимоги по надійності
Середній термін служби до списання трансформатора 25 років.
При перевірці показників надійності в процесі розробки,виготовлення і експлуатації трансформатора прийнятє середнє напрацювання в рік– 8000 годин.
Трансформатор повинен бути ремонтопридатний.
Вимоги по експлуатації.
Характер навантаження — тривалий.
Допустиме перевантаження кожної з обмоток по струму – небільше 5% на відгалуження.
Допустиме перевищення напруги понад номінальну:
тривало на 5% при навантаженні не більше номінальної;
тривало на 10% при навантаженні не більше 0,25 номінальної;
короткочасно (до 6 годин у добу) на 10% при навантаженні небільше номінальної.
Визначення тривалості систематичних перевантажень згідно ГОСТ14209-69.
Показники масла по ГОСТ 10121-76:
· пробивнанапруга – не менше 35 кВ;
· температураспалаху – 135 />;
· тангенскута діелектричних втрат при 90 /> –0,5.
Максимальна температура верхніх шарів масла – 65 />.
Номінальні значення кліматичних факторів — по ГОСТ 15543-70.
Конструктивні вимоги
Опір ізоляції обмоток, приведений до 75
Обмотка ВН – 120 МОм.
Обмотка НН – 80 МОм.
Система охолоджування: природна циркуляція масла і природне охолоджування повітрям.
3. ВИЗНАЧЕННЯ ОСНОВНИХ ЕЛЕКТРИЧНИХ ВЕЛИЧИН
3.1 Визначення лінійних і фазних значень струму і напругиобмоток
високої і низької напруг
Потужність однієї фази трансформатора
/>=740/3=246,7 кВА./>
Номінальний (лінійний) струм обмоток ВН і НН:
а) />=740∙103/(1,73∙6000)=71,3А;
б) />=740∙103/(1,73∙400)=1069,4А.
Фазні струми для схеми з'єднань У//>-0(1-й варіант):
обмотки ВН
/>=/>=71,3=71,3A;
обмотки НН
б)/>=1069,4 А.
Фазні струми для схеми з'єднань У/Д-11 (2-й варіант):
обмотки ВН
/>=/>=71,3=71,3A;
обмотки НН
б)/>=1069,4/1,73=618,2А.
Згідно завданню схема з'єднання обмоток У/У0-0, отже приймаємо (1 варіант) />=1069,4 А.
Фазні напруги обмоток ВН і НН одного стрижня для схемиз'єднань Y/Y0(1 варіант):
а)/>=6000/1,73=3468В;
б) />=400/1,73=231 В.
Фазні напруги обмоток ВН і НН одного стрижня для схемиз'єднань У/Д-11 (2 варіант):
а)/>=6000/1,73=3468В;
б)/>=400=400 В.
Згідно завданню схема з'єднання обмоток У/У0-0, отже приймаємо 1 варіант />=231 В.
Іспитова напруга обмоток трансформатора згідно ГОСТ1516.1-76, табл. 4.1 [1], 7а [2],: для обмотки НН (/>=400В)
/>=5 кВ.для обмотки ВН (/>=6000 В)
/>=25 кВ.
Складові напруги короткого замикання:
а) Активна складова напруги короткого замикання
/> =8900/(10∙740)=1,203 %;
б) Реактивна складова напруги короткого замикання попередньо
/>(5,62-1,2032)0,5=5,47%.
3.2 Попередній розрахунок основних параметрів трансформатораі
вибір коефіцієнта
Вибір типа магнитної системи
Вибираємо трифазну стрижневушихтовану магнітну систему з косими стиками на крайніх стрижнях і прямимистиками на середньому стрижні, згідно п. 3 [1] рис. А.1.
Вибір марки і товщини листів сталі
Матеріал магнітної системи – холоднокатана сталь марки 3404товщиною 0,35 мм.
Остов трансформатора показаний на рис. А.2.
Пресування стрижнів бандажами зі склострічки (рис. А.3) і яремсталевими балками (рис. А.4).
Магнітна система з обмотками приведена на рис. А.5. Головна ізоляція обмотоквисокої напруги і низької напруги приведена на рис. А.6.
Попередній вибір типу обмоток
По способу розташування настрижні вибираємо обмотки концентричні. Обмотка НН розташовується усередині, аобмотка ВН – зовні (рис. А.5). При розташуванні обмотки ВН зовні спрощуєтьсявивід від неї відгалуження для регулювання напруги, а також зменшуються розміривнутрішніх ізоляційних каналів між внутрішню обмоткою і стрижнем.
Визначення ізоляційних проміжків (рис. А.5 и А.6)
Визначення ізоляційних проміжків по табл. 4.4, 4.5 [1], табл.8, 9 [2], приведено в табл. 3.1.
Таблиця 3.1. Мінімальні ізоляційні відстані обмотки ВН з урахуваннямконструктивних вимогНайменування ізоляційної відстані
Чисельне
значення ДЖерело
Між обмоткою ВН і обмоткою НН,/>, м. 0,02 табл. 4.5,[1]
Між обмотками ВН на сусідніх стрижнях, />, м 0,018 табл. 4.5,[1]
Обмотки ВН від ярма, />, м 0,05 табл. 4.5,[1]
Обмотки НН від стрижня,/>, м 0,015 табл. 4.4,[1]
Мінімальна ізоляційна відстань від обмотки ВН до верхньогоярма за наявності пресуючих кілець (див. примітку 2 до табл. 4.5 [1], табл. 9[2]; розділ.7.3 і 8.1 [1]) приймаємо збільшеним проти даних табл.4.5 [1], табл.9 [2] для трансформаторів 1000 — 6300 кВА на 45 мм; для двообмоточнихтрансформаторів 10000 – 63000 кВА на 60 мм. Пресуючі кільця відсутні.
Отже, мінімальну ізоляційну відстань від обмотки ВН доверхнього ярма для трансформатора />=740 кВА збільшуємо на
/>=0 мм. для розміщення пресуючих кілець,таким чином,
/>= 0,05+0=0,05 м.
Відстань від нижнього ярма до обмотки ВН приймається згідно табл. 4.5 [1], табл. 9 [2] (див.табл. 3.1)
/>=0,05 м.
Тоді середнє значення
/>=(0,05+0,05)/2=0,050 м.
Визначаємо коефіцієнт /> потабл. 3.3 [1], табл. 6 [2]
/>=0,51
Для трансформатора з РПН коефіцієнт необхідно помножити на1,1, з
регулюванням напруги без збудження на 1.
/>=1,0∙0,51= 0,51.
Приведена ширина двох обмоток (3.28) [1], (9) [2],
/>= 0,51∙(246,7)0,25∙0,01=0,0202 м,
де /> - потужністьодного стрижня.
Приведений канал розсіювання, стор. 120 [1], стор. 10 [2],
/>=0,02+ 0,0202=0,0402 м.
Попередній розрахунок трансформатора і вибір коефіцієнта />.
При виконанні етапу попереднього (наближеного) розрахункуслід уявляти, що будуть основні дані і розміри, які, можливо, зажадаютьдеякого, звичайно невеликикого, коректування при остаточному встановленні розахунковихпараметрів трансформатора відповідно заданим значенням. Це коректування можебути необхідним як для наближеного визначення приведеного каналу розсіювання />, так і необхідності ураховуватипри реальному розрахунку наявний сортамент, особливість вибраної конструкціїобмоток і магнітної системи, нормалізований ряд діаметрів стрижнів.
Вибираємо індукцію в стрижні по табл. 2.4 [1], табл. 3 [2]
/>=1,62 Тл.
Вибираємо по табл. 2.5 [1], табл. 1 [2] у переризі стрижнячисло ступіней для потужності трансформатора />=740кВА без пресуючої пластини />=8
коефіцієнт заповнення кола по табл. 2.5 [1], табл. 1 [2] />=0,929
Ізоляція пластин – нагрівостійке ізоляційне покриття, згіднотабл. 2.2 [1], табл. 4 [2] />=0,97
Коефіцієнт заповнення сталлю
/>0,929∙0,97=0,901.
Орієнтований (приблизний) діаметр стрижня із табл. 2.5 [1],табл. 1 [2] />=0,22 м. Ярмобагатоступінчасте, число ступенів в перерізі ярма менше числа ступенів встрижні на один (/>=0,08-0,180 м);два (/>=0,190-0,390 м); три (/>=0,400-0,600 м) і далі на4-5.
Приймаємо для />=0,22 м,/>=6
коефіцієнт підсилення ярма, згідно табл. 8.7 [1] />=1,15.
Індукція в ярмі
/>=1,62/1,15=1,41 Тл.
Число зазорів у магнітній системі на косому стику />=4
на прямому />=3
Індукція в зазорі на прямому стику />=1,62Тл,
на косому стику />=1,15Тл.
Питомі втратисталі, згідно табл. 8.10 [1]:
а) у стрижні />=1,62 Тл,/>=1,353 Вт/кг
б) у ярмі />=1,41 Тл,/>=0,947 Вт/кг.
Питома потужність, що намагнічує, згідно табл. 8.17 [1]
а) у стрижні />=1,62 Тл,/>=1,958 В∙А/м2;
б) у ярмі />=1,41, />=1,087 В∙А/м2;
г) на прямому стику />=1,62Тл, />=25100 В∙А/м2;
в) на косому стику />=1,15 Тл,/>=3250 В∙А/м2.
Коефіцієнт, що враховує відношення основних втрат в обмоткахдо втрат короткого замикання, згідно табл. 3.6 [1], />=0,93
Постійні коефіцієнти для мідних обмоток:
а) відношення середнього діаметра витка двох обмоток додіаметра стрижня трансформатора, згідно табл. 3.4 [1] />=1,38
б) відношення подвоєного радіального розміру зовнішньоїобмотки до діаметра стрижня трансформатора, згідно табл. 3.5 [1] />=0,26
Коефіцієнт приведення ідеального поля розсіювання дореального поля (коефіцієнт Роговського), згідно стор. 162 [1] />=0,95.
Діапазон зміни /> - от1,2 до 3,6. Коэфіцієнт /> - це відношеннясередньої довжини окружності каналу між обмотками /> квисоті обмотки /> (рис 3.5 ),
/>.
Меншим значенням /> відповідають трансформатори відносновузькі і високі, великим – широкі і низькі. Це показано на рис. А.7, на якомупредставлені два трансформатори однакової потужності, одного класу напруги, приоднакових значеннях магнітної індукції в стрижні /> іоднаковому коефіцієнті заповнення сталлю стрижня, з однаковими параметрамикороткого замикання (/> і />) для значень />=3,5 і />=1,4.
Різним значенням /> відповідають і різні співвідношенняміж масами активних матеріалів — стали магнітної системи і металу обмоток.Меньшимзначеніям /> відповідає менша маса стали і великамаса металу обмоток. Із збільшенням /> масасталі збільшується, маса металу обмоток зменшується. Таким чином, вибір /> впливає не тільки наспіввідношення розмірів трансформатора, але і на співвідношення мас активних іінших матеріалів, а отже, і на вартість трансформатора. Разом з цим зміна /> позначається і натехнічних параметрах трансформатора: втратах і струмі холостого ходу,механічної міцності і нагрівостійкості обмоток, габаритних розмірах. Значення,які застосовуються для серійних трансформаторів приведені табл. 3.12 [1] ітабл.3.2.
Таблиця 3.2. Значення /> для серійних маслянихтрансформаторівПотужність кВА Алюміній Мідь 6 и 10 кВ 35 кВ 110 кВ 6 и 10 кВ 35 кВ 110 кВ 25 — 100 1,2 — 1,6 - - 1,8-2,4 - - 160 — 630 1,2 — 1,6 1,2-1,5 - 1,8-2,4 1,8-2,4 - 1000 — 6300 1,3-1,7 1,2-1,6 - 2,0-2,6 1,8-2,4 - 6300-16000 - 1,1-1,3 1,1-1,3 - 1,7-2,0 1,6-2,0 25000-80000 - - - - 1,3-1,6 1,5-1,8
Приймаємо по табл. 3.2 />=2
Визначаємо основні розміри трансформатора (рис. А.5):
а) діаметр кола, в яке вписано ступінчастий переріз стрижня
/>=0,507(246,7∙0,0402∙0,95∙2 ∙(50∙5,47∙1,622∙0,9012))1/4= 0,215 м;
б) приймаємо стандартний діаметр (по табл.8.3 [1]);
/>=0,22
в) діаметр каналу між обмотками
/> 1,38∙0,22=0,3036 м;
г) висота обмоток
/>3,14•/=0,477.
Активний переріз стрижня /> 0,785∙0,901∙0,222=0,156 м2.
Висота стрижня
/>0,477+0,05+0,05 =0,577 м.
Відстань між осями стрижнів (/>)
/>=0,3036+0,02+0,26•0,22+0,018=0,3988 м.3.3 Розрахунок обмоток НН і ВН
Розрахунок обмотки низької напруги (НН).
Електрорушійна сила одного витка.
Для прийнятого діаметру стрижня />=0,22 м по табл. 8.7 [1] визначаємоплощу перерізу стрижня /> для прийнятоїмагнітної системи без пресуючої пластини (пресування стрижнів бандажами із склострічки)
/>/>
Активний переріз стрижня :
/>=0,97∙0,0353=0,0342 мІ
/>4,44∙0,0342 1,62=12,30 В.
Число витків на одну фазу обмотки
/>=231/12,30=18,78,
де /> визначається в п. 3.3.1.1
Приймаємо
/>
Уточнена напруга одного витка
/>=231/19=12,16 В.
Середня щільність струму в обмотках, згідно (5.4) [1]
/>
=0,746∙0,93∙8900∙12,16 U_рпред 104/(246,7∙0,3036)=3342042 А/м2.
Орієнтовний переріз витка
/>=1069,4/3342042=319,98 мм2.
По таблиці 5.8 [1] для потужності трансформатора />=740 кВА, струму на один стрижень />=1069,4 А, номінальної фазноїнапруги обмотки />=231 В і перерізувитка />=319,98 мм2вибираємо конструкцію гвинтової обмотки (рис. А.9). Витки гвинтової обмоткискладаються, як правило, паралельних, які розташовані концентрично на різнійвідстані від її осі, тому, які розташовані ближчими до осі, будуть коротші, аті, що віддаленіші, будуть довші. Відмінність в довжині і розташуванні в полімагнітного розсіяння викличе нерівність їх активного і індуктивного опору. Длявирівнювання розподілу струму і зниження додаткових втрат в гвинтових обмоткахвиконують транспозицію (перестановку) .
Осьовий розмір масляного охолоджуючого каналу між витками попередньо,згідно стор. 270 [1] і (3.71) [1]. Попередньовибираємо коэффіцієнт/>, який може бутиприйнятий рівним />=1,1 длятрансформаторів потужністю />=25-630кВА; />=1,4 – для />=1000-6300 кВА для класунапруги 10 кВ і />=1000-80000 кВАкласу напруги 35 кВ. Для />=740 кВАприймаємо
/>/>
Тоді осьовий канал (див. мал.3.9)
/> =0,1∙1,4∙ 0,0202=0,0028 м.
Повинен бути не менше 0,004 м, приймаємо
/>/>
Число рейок по колу обмоток НН
/>/>
товщина междувиткових прокладок/>=/>=0,004 м.
Орієнтовний осьовий розмір витка для одноходової гвинтовоїобмотки і рівномірно розподіленою транспозицією по формулі (6.17) [1]
/>0,477/(19+4)-0,95∙0,004=0,0169 м
де />=0,95 – коефіциєнт,який враховує усадку прокладок між котушками після сушки і опресовуванняобмотки.
Максимальний осьовий розмір витка для одноходової обмоткидорівнює максимальному розміру обмотувального в ізоляції і не може перевищувати />=16,5 мм для мідного і />=18,5 мм для алюмінієвого.Тому при отриманні по формулі />=0,0165 м для мідного і />=0,0185 м для алюмінієвого необхідно застосовувати одноходовуобмотку. При отриманні по формулі 0,035...0,045 />/>м застосовують двухходовуобмотку. Отжепри />=0,0169 вибираємо обмотку з числом ходів
/>/>
Вибір розмірів поперечного перерізу обмотки пов'язаний з щільністютеплового потоку на охолоджуваній поверхні обмотки />. Значення /> з метою недопущеннянадмірного нагріву обмоток в трансформаторах природним масляним охолоджуваннямобмежується /> Вт/ м2.Перевищення /> приводить до значногозбільшення маси системи охолодження, а також до значного нагріву масла вканалах обмоток, що прискорює старіння масла. Зниження допустимих значень /> для мідних обмотокприблизно до 1000 Вт/м2 дозволить старіння масла і подовжититерміни його заміни.
Вибираємо гвинтову обмотку радіальними каналами між виткамиз рівномірнорозподіленою транспозицією.
У обмотках масляного трансформатора прямокутного, кожен,який з двох сторін омивається маслом (у одно і двошарових циліндрових знамотуванням на ребро, в гвинтових і безперервних котушкових з намотуваннямнавзнаки) максимальне значення більшого з двох розмірів поперечного переріза /> визначається приблизно (5.7)[1] для мідного :
/> = 1200∙1,0/(1,07∙2∙0,01)=0,0100м
де — коефіцієнт закриття поверхні, для гвинтових і котушковихобмоток в данній формулі попередньо приймаємо /> (стор.315 [1]).
Значення більшого здвох розмірів поперечного перерізу /> визначається:
/>=0,0169∙103/2-0,5∙2=7,45мм.
де /> - товщинаізоляції.
Необхідно />.
По одержаних орієнтовних значеннях />=319,98 мм2 при />=
=7,45 мм по табл. 5.2 [1] вибираємо /> - число паралельнихпровідників; миінімальне число /> водноходової обмотці чотири, у двухходової вісім (стор. 271 [1]).
Попередньо приймаємо число паралельних проводів
/>/>/>
/>=319,98/8=40 мм2,
По табл. 5.2 [1] вибираємо більший номінальний розмір проводу
/>
Товщина ізоляції /> мм,тоді />=5,5, />=8,
тоді маємо переріз обмотки НН:
5/>7,5
АПБ 8/>8
Щільність струму в обмотці
/> =1069,4/(8∙36,6)=3,65 А/мм2
переріз обмотки низької напруги
/>=8∙36,6=292,8 мм2.
Осьовий розмір витка
/>=8 мм.
Осьовий розмір (висота) обмотки, опресованої після сушкитрансформатора визначається по наступних формулах:
для одноходової обмотки (/>=1) з трьома транспозиціями по (6.21)[1]
/>
=8∙(19+4)∙10-3+0,95∙0,004∙(19+3)=0,268 м
де />=0,95–коеффициент, що враховує усадку прокладок між котушками після сушки іопресовування обмотки;
для двоходової обмотки (/>=2) з рівномірно розподіленоютранспозицією
/>
=2∙8∙(19+1)∙10-3+0,95∙0,004∙(2∙19+1)= 0,468 м
У нашому випадку />=2, тому приймаємо
/>= 0,468 м.
Радіальний розмір обмотки (рис. А.5)
/>=(8∙5,5/>)/2=0,022 м.
Ізоляція між обмоткою НН і стрижнем, а також між обмотками ВНі НН виконується при потужності трансформатора 25-630 кВА м'якими циліндрами,намотаними при трансформатора електроізоляційного картону. При потужностітрансформатора більше 630 кВА — твердими паперово-бакелітовими циліндрами.Приймаємо товщину циліндра (див. рис. А.5) по табл.4.4 для />=740 кВА і />=5 кВ.
/>= 4
/>м.
Обмотка намотується на рейках, приймаємо
/>= 10 .
Радіальний розмір ( товщина рейок — по табл. 4.4 для />=5 кВ)
/>= 6
/>м,
на паперово-бакелітовому циліндрі з наступними розмірами.
Внутрішній діаметр циліндра паперово-бакелітового циліндра
/>0,22+2(0,015-0,006-0,004)=0,23 м
Зовнішній діаметр циліндра
/>=0,23+2∙0,004=0,238 м
Виступ циліндра за висоту обмотки низької напруги /> (див. малий. А.6) забезпечуєвідсутність розряду по поверхні циліндра між обмотками або з обмотки настрижень. Приймаємо осьові розміри циліндрів ВН і НН однаковими поконструктивних міркуваннях. Отже, /> вибираєтьсяпо табл. 4.4 [1] для />=25 кВ
/>=/>= 20
/>м,
Осьовий розмір циліндра
/>=0,468+2∙0,02=0,508 м
отже циліндр має розміри, м
0,23
Æ — />0,508
0,238 .
Внутрішній діаметр обмотки
/>=0,22+2∙0,015=0,25 м.
Зовнішній діаметр обмотки
/>0,25+2∙0,022=0,294 м.
Радіальний розмір рейок (перевірка)
/>=(0,25-0,238/2)= 0,006м.
Щільність теплового потоку на поверхні обмотки НН з каналамиміж всіма витками по (7.19) [1]. Вибираємо число рейок між обмоткою НН іциліндром обмотки ВН:
/>= 10 шт.
Вибираємо ширину рейок:
/>=/>= 0,02 м.
Визначаємо коефіцієнт закриття поверхні
/>=1-10∙0,02/(3,14•0,294)=0,783.
Для гвинтової одноходової обмотки (/>=1) число витків в />=1,0; для двоходовоїгвинтової обмотки(/>=2) число витків />=0,5 (див. стор. 314).Приймаємо для />= 2
/>= 0,5 .
/>107∙3,65∙106∙1069,4∙0,5∙1,05∙10-10/(0,783∙(0,022+8∙10-3))=933 Вт/м2,
де — коефіцієнт додаткових втрат, приймаємо 1,05;
Маса металу обмотки міді по (7.6) [1]:
Середній діаметр обмотки НН
/>=(0,25+0,294)/2 =0,272 м.
/>28∙103∙3∙0,272∙19∙292,8•10-6=127 кг
де /> число стрижнів.
Маса по табл. 5.5 [1]
/> =1,02∙127=130 кг
Розрахунок обмотки високої напруги
Згідно табл. 5.8 [1] вибираємо безперервну котушкову обмоткуз прямокутного (рис. А.12 ). Групу послідовно витків, які намотані у виглядіспіралі і відокремлену від других таких же груп, називають котушкою, а обмотку,яка складається з ряду котушок,що розташовані в осьовомунапрямі,називають котушковою. Котушкові обмотки можуть бути дисковими, які набираютьсяз окремих намотаних котушок (рис. А.12, а), або безперервними, які намотуютьсябез розриву (малий. А.12, б), наприклад, перехід з однієї котушки 1 в іншу 6(малий. А.12, д) здійснюється без паяння. Котушки намотують на рейки 3, якіутворюють вертикальний канал уздовж внутрішньої поверхні обмотки. На рейкахзакріплюють прокладки 5, які утворюють горизонтальні канали між котушками.
У витках обмотки може бути від одного до шести паралельних.При двох і більш необхідно вирівнювати їх довжину і положення в магнітномуполі розсіяння, для чого міняють місцями, тобто роблять транспозицію (рис. А.12, д).
Число витків при номінальній напрузі
/>3468/12,16=285.
Число витків для котушкової обмотки повинне бути парним (стор.289) [1], тому приймаємо
/>= 286 витков.
Згідно ГОСТ 12022-76 передбачаємо відгалуження +5%, +2,5%, -2,5%,-5% номінальної напруги окрім основного на затисках з номінальною напругою.
Напруга на одному ступені регулювання або різниця напруг двохсусідніх відгалужень в %
/>= 2,5 %,
у абсолютних величинах
/>=2,5∙6000/100=150 В.
Число витків в одному ступеню регулювання
/>=6000•0,025/(12,16•1,73)= 7,1,
Приймаємо
/>= 7,1 витка (ів).
Число витків в котушці повинне бути цілим або дробним, в останньому випадкузнаменник дробу означає число рейок по колу обмотки
Приймаємо число рейок між циліндром і обмоткою ВН.
/>= 10 .
Приймаємо />=7,1 витка (ів)
Таблиця 3.1. Відгалуження обмоток ВННапруга, В Выдгалуження обмотки Число витків на відгалуженнях 6300
А2А3 В2В3 С2С3 300,2 6150
А3А4 В3В4 С3С4 293,1 6000
А4А5 В4 В5 С4 С5 286 5850
А5А6 В5 В6 С5 С6 278,9 5700
А6А7 В6 В7 С6 С7 271,8 Схема регулювання напруги приведена на рис. А.13.
Контакти перемикача розраховується на робочий струм />=71,3 A.
Найбільша напруга між контактами перемикача в одній фазі:
Робоча
/>=150∙4/1,73=347 В.
випробувальна
/>=2∙150∙4/1,73=694 В.
Осьовий розмір обмотки високої напруги /> приймаємо (попередньо)
/>0,468 м.
Орієнтовна щільність струму в обмотці
/>2∙3342042-3,65∙106=3,03/> А/м2.
Орієнтовний переріз обмотки високої напруги
/>71,3/ 3,03/>=23,53 мм2.
Висота (осьовий розмір) витка орієнтовно по 5.6 [1]
/>1200∙1/(1,07∙( 3,03/>)2∙10-8)=0,0122м
де /> Вт/м2 для трансформаторів зприродним масляним охолоджуванням (стор. 260 [1]);
/> для гвинтових і котушкових обмоток(стор. 261 [1]).
По табл. 5.8 [1] вибираємо безперервну котушкову обмотку змідного прямокутного (S=740 кВА />=71,3 A, />=6000В, />23,53 мм2). По сортаменту мідногообмотувального (табл. 5.2) [1] вибираємо переріз .
Попередньо приймаємо число паралельних
/>= 1 шт.
/>=23,53 /1=23,53 мм2,
По табл. 5.2 [1] вибираємо більший номінальний розмір проводу
/>= 11,2 мм.
менший номінальний розмір
/>= 2,12 мм,
а також номінальний переріз
/>= 23,4
мм2.
Товщина ізоляції /> мм,тоді />=2,62 мм />=11,7 мм, тоді маємо переріз обмотки ВН:
/>11,2
ПБ 1/>-------------------.
11,7
Щільність струму в обмотці
/>=71,3/(23,4∙1)=3,05 А/мм2.
Приймаємо конструкцію основної обмотки з радіальними каналамиміж всіма котушками.
Осьовий розмір (висота) радіального каналу /> в масляних трансформаторахпотужністю від 160 до 6300 кВА і робочих напруг не більше 35 кВ коливається від4 до 6 мм (стор. 290 [1]).
Приймаємо
/>= 4,0 мм.
Осьовий розмір котушки з ізоляцією />=/>=11,7 мм.
Схема регулювання – по рис.А. 13. Канал в місці розривуобмотки приймаємо згідно табл.4.9 [1]
/>= 12 мм.
Число котушок на одному стрижні орієнтовно(основних ірегулюровочних разом)
/>0,468∙103/(11,7+4)=30.
Число котушок повинне бути парним.
Число основних котушок на одному стрижні (без регулюровочних)
/>=30-4=26
Всього число витків на стрижні обмотки ВН разом зрегулювальними у бік збільшення напруги
/>=286+2∙7,1=300,2.
Число витків в основній котушці по (6.65)
/>=(286-2∙7,1)/26=10,5.
Число витків в котушці повинне бути цілим або дробним, в останньому випадкузнаменник дробу означає число рейок по колу обмотки. Приймаємо 10 рейок по колуобмотки.
Загальний розподіл витків по котушках приймаємо:
Таблиця 3.64
регулювальних котушок РК (/>) по />= 13 витка (ів) 52 витка (ів) 28
основних котушок ОК (/>) по />= 10,5 витка (ів) 294 витка (ів) 32
катушек (/>)всего … …… 346 витка (ів)
Радіальний розмір котушки ВН.
Якщо число витків котушки не ціле число, то тільки для визначеннярадіального розміру попередньо округляємо число витків до більшого цілогочисла. Дійсне максимальне число витків в котушці визначаємо по табл. 3.6. Тодірозрахункове число витків в котушці приймаємо
/>= 11 витків.
Радіальний розмір котушки ВН
/>=11,7∙1∙11=28,8 мм.
Розташування котушок на стрижні і розташування радіальнихканаліврозміром /> показане на рис.А.14.
Осьовий розмір обмотки: попередньо приймаємо
/> [/>•/>+[/>+(/>-2)/>]∙0,95= =11,7∙30+[12+(30-2)∙4]∙0,95]=0,469 м.
Одержаний осьовий розмір обмотки відрізняється від попередньоприйнятого в п. 3.2.3 на
/>=(0,468-0,469)∙100/0,469=-0,21 %.
Приймаємо остаточно
/>= 0,469 м.
По випробувальній напрузі />=25 кВ і потужності трансформатора/> />740 кВА по табл. 4.5 [1] знаходимоізоляційні відстані обмотки ВН (див. рис. А.6) :
канал між обмотками ВН і НН
/>= 28 мм;
товщину циліндра
/>= 4 мм;
виступ циліндра за висоту обмотки
/>= 20 мм;
відстань між обмотками ВН двох сусідніх стрижнів
/>= 18 мм;
товщину міжфазної перегородки
/>= 2 мм;
Відстань від обмотки ВН до ярма за відсутності пресуючихкілець, аналогічно п. 3.2.4.1
/>= 50 мм.
Товщина ізоляційних шайб і прокладок з електроізоляційногокартону
/>= мм.
Відстань від обмотки ВН до верхнього ярма за наявностіпресуючих кілець (див. пар.7.3 і 8.1) приймаємо збільшеним проти даних табл.4.5[1] для трансформаторів 1000 — 6300 кВА на 45 мм; для двообмоточнихтрансформаторів 10000 – 63000 кВА на 60 мм. Пресуючі кільця відсутні, такимчином
/>=0,05+0=0,05 м.
Відстань від нижнього ярма до обмотки ВВ приймається згіднотабл. 4.5 [1] (див. табл. 3.1) />=0,05 м.
Внутрішній діаметр обмотки ВН
/>0,294+2•28•0,001=0,35 м.
Зовнішній діаметр обмотки ВН
/>0,35+2•28,8•0,001=0,408 м.
Середній діаметр обмотки ВН
/>=(0,35 +0,408)/2=0,379 м.
Ізоляція міжобмотками ВН і НН здійснюється жорстким паперово – бакелітовим циліндром.Розмір виступу циліндра за висоту обмотки забезпечує відсутність розряду наповерхні циліндра між обмотками або з обмотки на стрижень. Основна обмотка намотується напаперово-бакелітовому циліндрі з розмірами:
а) внутрішнійдіаметр циліндра
/>=0,294+(0,02-4∙10-3)=0,31 м
б) зовнішній діаметр циліндра
/>0,31+2∙4∙10-3=0,318 м.
в) довжина циліндра
/>=0,469+20∙10-3=0,489 м.
Товщина рейок згідно табл. 9.2а [1] залежно від довжинивертикального каналу (осьового розміру обмотки />=0,477 м.)
/>=/>= 6
/> м.
г) товщина рейок між обмоткою НН і циліндром прийнята вп.3.3.1.23 і дорівнює />=/>=0,006м.
Тоді товщина рейок між циліндром і обмоткою ВН і визначається:
/>=0,02-4∙10-3-0,006=0,01 м
Щільністьтеплового потоку на поверхні обмотки ВН по (7.19)
/>107∙3,05∙106∙71,3∙10,5∙1,05∙1010/(0,8∙((11,7+28,8)∙ 0,001))=792 Вт/м2,
де wк – максимальне число витків в котушці;
/> - коефіцієнт додаткових втрат,приймаємо 1,05;
/>=0,8 — коефіцієнт закриття поверхні.
Допустиме значення 1200 Вт/м2.
Маса металу обмотки ВН
/>=28∙103∙3∙0,379∙286∙
∙1∙23,4∙10-6=213,1кг
Маса обмотки
/>=1,02•213,1=217,36 кг.
3.4 Визначення параметрів короткого замикання
Визначення втрат короткого замикання
Основні втрати визначаються:
а) у обмотці НН
/>2,4∙10-12∙(3,65∙106)2=4061 Вт;
б) у обмотці ВН
/>2,4∙10-12∙(3,05∙106)2=4758 Вт.
Додаткові втрати в обмотці НН визначаються через коефіцієнтзбільшення основних електричних втрат в обмотці ( коефіцієнт додаткових втрат)по (7.14) [1]:
а) число провідників обмотки в напрямі, паралельному напрямуліній магнітної індукції поля розсіяння для гвинтової обмотки
/>=2∙19=38;
б) коефіцієнт
/>=7,5∙10-3∙38∙0,95/0,468=0,579.
в) числопровідників обмотки в напрямі перпендикулярному напряму ліній магнітноїіндукції поля розсіяння
/>=8∙0,5=4;
г) коефіцієнт додаткових втрат для мідного прямокутного
/>1+0,095∙108∙2∙
∙(5∙10-3)4∙42=1,032.
Додаткові втрати в обмотці ВН визначаються аналогічно
а) число провідників обмотки в напрямі, паралельному напрямуліній магнітної індукції поля розсіяння />=32,
б) коефіцієнт
/>=11,2∙10-3∙32∙0,95/0,469=0,726.
в) числопровідників обмотки в напрямі перпендикулярному напряму ліній магнітноїіндукції поля розсіяння />1∙10,5=10,5,
г) коефіцієнт додаткових втрат для мідного прямокутного
/>
=1+0,095∙108∙0,7262∙(2,12∙10-3)4∙10,52=1,011.
Основні втрати у відводах визначаються (приймаючи перерізвідвода рівним перерізу витка обмотки):
а) довжина відводів для обмотки НН (для з'єднання втрикутник)
Коефіцієнт />=7,5 при з'єднанні обмотки в зірку; />=14 при з'єднанні обмотки втрикутник.Приймаємо для обмотки НН (з'єднання “зірка”)
/>= 7,5 ;
Тоді
/>7,5∙0,469=3,518 м
де />=0,469 м – осьовий розмір обмотки НН;
б) маса відведень НН
/>3,518∙292,8∙10-6•8900=9,2 кг .
в) втрати у відведеннях НН
/>2,4∙10-12∙(3,65∙106)2∙9,2=294Вт;
г) довжина відведень для обмотки ВН (для з'єднання в зірку)
/>= 7,5 ;
/>=7,5∙0,469=3,5 м
де />=0,469 м – осьовий розмір обмотки ВН;
д) маса відведень ВН
/>=3,5∙23,4∙1∙10-68900= 0,7 кг
е) втрати у відведеннях ВН
/>2,4∙10-12∙(3,05∙106)2∙0,7=16 Вт;
Втрати в стінках бака і інших елементах конструкції доз'ясування розмірів бака визначаються приблизно по (7.25)
Коефіцієнт /> визначається по табл. 7.1 [1]дляпотужності />=740 кВА
/>= 0,017 ,
тоді втрати
/>10∙0,017∙740=125,8 Вт.
Повні втрати короткого замикання
/>4061∙1,032+4758∙1,011+294+16+125,8=9437 Вт.
Для номінальної напруги обмотки ВН
/>=9437-0,05∙4758∙1,011=9196 Вт.
Відхилення розрахункового значення втрат короткого замиканнявід заданого (гарантійного) не повинне перевищувати 5% згідно стор. 304 [1],
або від заданих
/>=(9196-8900)∙100/8900=3,3 %.
Активна складова напруги короткого замикання (7.28) [1]
/>=9196/(10∙740)=1,24 %.
Реактивна складова напруги короткого замикання визначається по 7.32 [1]:
а) середній діаметр каналу між обмотками
/>(0,294+0,35)/2=0,322 м;
б) уточнюємо коефіцієнт
/>3,14∙0,322/0,469=2,16;
в) ширина приведеного каналу розсіяння для трансформатора зурахуванням нерівності радіальних розмірів обмоток НН /> і ВН /> (стр.323 [1])
/>=(0,322∙28∙103+0,272∙0,022∙103/3+
+0,379∙28,8∙103/3)/0,322=0,0393 м
г) коефіцієнт, що враховує відхиленняреального поля розсіяння від ідеального паралельного поля
/>(28∙10-3+0,022+28,8∙10-3)/(3,14∙0,469)=0,0535,
/>1-0,0535(1-2,73-1/0,0535)=0,9465,
д) коефіцієнт/>, що враховує нерівномірний розподілвитків обмотки по висоті із-за відключення регулювальних котушок, визначаєтьсязгідно (7.35)[1]. Попередньо визначаємо: /> згідно рис. А.14
/>=((11,7+4)∙4/2+12)∙10-3=0,043 м
/>=0,043/0,469=0,092.
Потім
/>=1+0,469∙0,0922/(3∙0,0393∙0,9465)=1,04,
/>=3 – число фаз.
/>=7,9∙50∙246,7∙2,16∙0,0393∙0,9465∙
∙1,04∙0,1/12,162=5,51 %.
Напруга короткого замикання
/>(5,512+1,242)1/2=5,65%.
Відхилення розрахункового значення напруги короткогозамикання від заданого (гарантійного) не повинне перевищувати 5% згідно стр.304[1]:
/>=(5,65-5,6)∙100/5,6= 1%.
У тих випадках, коли набутого значення />відхиляється більш ніж на 5 %заданого (гарантійного), його зміна в потрібному напрямі може бути досягнута зарахунок зміни реактивної складової />. Невеликі зміни можуть бути одержанішляхом збільшення або зменшення осьового розміру обмотки /> при відповідному зменшенніабо збільшенні радіальних розмірів обмоток /> і/>. Різкіша зміна /> досягається зміною напругиодного витка /> за рахунок збільшення абозменшення діаметру стрижня магнітної системи /> абоіндукції, в ньому. Змінювати в цих цілях ізоляційна відстань /> у бік зменшення нерекомендується.
Визначення механічних сил в обмотках і нагріву обмоток прикороткому замиканні.
Сталий струм короткого замикання на обмотці ВН по (7.38) [1]:визначаємо попередньо по табл. 7.2 [1] потужність короткого замиканняелектричної мережі для класу напруги ВН />=6000 В
/>= 500 кВА,
/>100∙71,3/(5,65∙(1+100∙740/(5,65∙500∙∙103)))=
=1230 А,
Миттєвемаксимальне значення струму короткого замикання визначається:
/>=1+2,73-3,14•1,24/5,51=1,492
/>=1,492∙1,42∙1230=2606 А.
Радіальна сила по 7.43 [1]
/>
=0,628∙(2606∙286)2∙2,16∙0,9465∙10-6=713206Н.
Середнє що розтягує обмотки ВН по (7.48) і (7.49) [1]
/> 713206/(2∙3,14∙286∙23,4∙1)=17Мпа
Дія радіальної сили звичайно не приводить до руйнування обмотки ВН. Звичайно длямідного допускається середнє значення /> не більше 60 МПа (див. п.7.3 [1]),вважаючи, що при цьому в окремих точках поперечного перерізу обмотки ці напругиможуть досягати подвійного значення, тобто 120 МПа. Для алюмінію можнадопустити />=25 МПа.
Середнє стискаюче в обмотки НН по (7.48) і (7.49) [1]
/>713206/(2∙3,14∙19∙292,8)=20Мпа,
Стійкість внутрішньої обмотки при дії радіальних сил залежитьвід багатьох , в учбових розрахунках вона може бути приблизно оцінена позначенню />. Для забезпечення стійкості цієїобмотки рекомендується не допускати в мідних обмотках більше 30 МПа і валюмінієвих 15 МПа (стор. 340 [1]).
Осьові сили по рис. 7.11, в і (7.45, а) [1], А.15
/>713206∙0,0393/(2∙0,469)=29882 Н.
Відстань міжкрайніми витками із струмом при роботі трансформатора на нижчому ступеніобмотки ВН (висота розриву в зоні регулювання) згідно рис. А.12
/>=((11,7+4)∙4+12)∙10-3=0,075 м.
Осьова сила, викликана іншим поперечним полем (7.47) [1]
/>=713206∙0,075/(0,25∙0,9465∙4)=56514 Н
де /> - відстань від поверхністрижня трансформатора до стінки бака, попередньо складає 0,25 м;
/> =4, для даної конструкції обмотки згіднорис. 7.11, в [1], А.15.
Максимальні стискаючісили в обмотках, рис. А.15
/>=29882+56514=86396 Н
/>=56514-29882=26632 Н
найбільша сила спостерігається у середині висоти обмотки НН
(обмотка 1)де />86396 Н.
Н на міжвиткових прокладках обмотки НН.
Приймаємо: число прокладок по колу обмотки НН рівним числурейок (/>=10, п.3.1.7) з технологічних причин(див. стор. 224 [1], рис.5.10)
/>= 10 ,
ширину прокладок стор. 341 [1].
/>= 0,02 м,
Тоді
/>=86396∙10-6/(10∙0,022∙0,02)=19,6 МПа.
Допустиме значення />=18-20 МПа для трансформаторівпотужністю до 6300 кВА.
Температура обмотки через /> після виникнення короткогозамикання
/>=670∙4/(12,5∙ (5,65/3,05)2-4,49)+90=159/>.
/> — найбільша тривалість короткогозамикання на виводах масляного трансформатора, приймається при короткомузамиканні на сторонах з номінальною напругою 35 кВ і нижче />.
Допустима температура обмотки 250 згідно табл. 7.6 [1].
3.5 Розрахунок магнітної системи
Визначення розмірів магнітної системи і маси стали (п. 8.1[1]).
Прийнята остаточно конструкція трифазної плоскої шихтованноїмагнітної системи, що збирається з пластин холоднокатаної текстурованої сталімарки 3404, завтовшки 0,35 мм по рис. А.16. Стрижні магнітної системискріпляються бандажами із склострічки, ярма пресуються ярмовими балками.Розміри пакетів вибрані по табл. 8.3 [1] і приведені на рис. А.16 для стрижнядіаметром />=0,22 м без пресуючої пластини. Числоступенів в перерізі стрижня />=8, у перерізі ярма />=6.
Таблиця 3.7. Розміри пакетів в перерізі стрижняі ярма (уполовині поперечного перерізу), мм Стержень Ярмо 1
/> 215
/> 23
/> 215
/> 23 2
/> 195
/> 28
/> 195
/> 28 3
/> 175
/> 15
/> 175
/> 15 4
/> 155
/> 12
/> 155
/> 12 5
/> 135
/> 9
/> 135
/> 18 6
/> 120
/> 5 7
/> 105
/> 4
Ширина стрижня (рис.А.16б) />=0,215 м.
Повний переріз стрижня по табл. 8.7 [1] для стрижня діаметром/>=0,22 м без пресуючої пластини
/>= 353
∙10-4 м2,
Активний переріз стрижня
/>0,97∙0,0353=0,0342 м2.
Повний переріз ярма
/>= 360,5
∙10-4 м2,
Активний переріз ярма
/>0,97∙0,0361=0,035 м.
Ширина ярма (загальна товщина пакетів стрижня)
/>=0,192 м
Об'єм кута магнітної системи
/>= 6460
∙10-6 м3,
Об'єм стали кута магнітної системи
/>=0,97•0,00646=0,00627 м3.
Довжина стрижня (див. рис.А.16)
/>=0,469+0,05+0,05=0,569 м.
Висота магнітного пакету, рис.А. 16
/>=0,569+2∙0,215= 1,00 м
де />=0,215 м.
Відстань між осями стрижнів (див. рис.А.16, А.17)
/>=0,408+18∙10-3=0,426 м.
Довжина магнітного пакету (див. рис. А.16)
/>=2∙0,426+0,215=1,067 м.
Визначення мас стрижнів і ярем
Маса сталі кута магнітної системи />=7650∙0,00627=48 кг
Маса сталі ярма
/>2∙0,035∙2∙0,426∙7650+
+2∙48=456+96=552 кг.
Маса стали стрижнів по (8.11)
/>3∙0,569∙0,0342∙7650=447кг.
/>3∙(0,0342∙7650∙0,215-48)=25 кг
/>447+25=472 кг
Загальна маса стали
/>=472+552=1024 кг
Визначення втрат холостого ходу по п 8.2 [1].
Магнітна система шихтуєтся електротехнічної тонколистовоїрулонної холоднокатаної текстурованої сталі марки 3404 завтовшки 0,35 мм.
Індукція в стрижні
/>12,16/(4,44∙50∙0,0342)= 1,60Тл.
Індукція в ярмі
/>12,16/(4,44∙50∙0,035)= 1,56Тл.
Індукція на косому стику
/>= 1,60/1,41= 1,13 Тл.
Число косих зазорів в магнітній системі
/>= 4 .
Число прямих зазорів
/>= 3 .
Площі перерізу немагнітних зазорів на прямому стику рівнівідповідно активним перерізам стрижня і ярма. Площа перерізу стрижня на косомустику
/>1,41∙0,0342=0,0482м2
По табл. 8.10знаходимо питомі втрати в сталі (шихтовка в одну пластину):
а) у стрижні при />= 1,60 Тл
/>= 1,295 Вт/кг;
у прямому зазорі при />= 1,60 Тл
/>= 645
Вт/м2;
б) у ярмі при />= 1,56 Тл
/>= 1,207 Вт/кг.
у косому зазорі при />= 1,60/1,41= 1,13 Тл.
/>= 334
Вт/м2.
По тексту гл. 8 [1] ітаблицям 8.11, 8.12 і 8.13 [1] для сталі3404 завтовшки 0,35 мм при наявність відпалу визначаємо коефіцієнти.
Якщо число ступенів в перерізі ярма рівне або відрізняєтьсяна одну два ступеня від числа ступенів в перерізі стрижня, то розподіл індукціїв ярмі і стрижня можна вважати рівномірним і прийняти коефіцієнт збільшеннявтрат, залежний від форми перерізу ярма />=1,0. Для ярма із співвідношеннямчисла ступенів стрижня і ярма, рівним трем />=1,04:рівним шести />=1,06, для ярмапрямокутного перерізу />=1,07. Отжевибираємо
/>= 1,0 .
Для відпаленої стали 3404 приймаємо (стор. 380 [1])коефіцієнт збільшення питомих втрат в сталі від технологічних чинників
/>= 1,05 .
Коефіцієнти /> і /> збільшеннявтрат в сталі, залежно від способу пресування приймаємо при відпаленої сталі потабл.8.12 [1]
/>= 1,03 .
і
/>= 1,05 .
Коефіцієнт /> збільшення втрат в сталі що враховуєнаявність задирок післянарізки пластин із смуги рулону. При видаленні задирок
/>= 1,0 .
Покриття пластин ізоляційною лаковою плівкою збільшує втратив сталі в />=1,0 при повітряному охолоджуванніпластин після покриття і в 1,04 разу при водяному охолоджуванні.
Перешихтовка верхнього ярма остова при установці обмотокприводить до збільшення втрат, які враховуються коефіцієнтом />. При потужностітрансформатора до 250 кВА />=1,01,при 400-630 кВА – 1,02, при 1000 – 6300 кВА – 1,04 – 1,8 і при 10000 кВА ібільш – 1,09. Приймаємо
/>= 1,04 .
Коефіцієнт, що враховує збільшення втрат в кутах магнітної системи потабл. 8.13 для сталі 3404 при комбінованому стику по рис. А.1
/>= 7,5 .
Втрати холостого ходу по (8.32) [1]:
/>
/>[1,05
∙1∙(1,295∙472+1,207∙456-4∙1,207∙48+(1,295+1,207)/2∙7,5∙48)+
+(4∙334∙1,41∙0,0342 +3∙645∙0,0342)]∙1∙1,03∙1,04=1692 Вт.
У правильно розрахованому трансформаторі відхилення дійснихвтрат від розрахункових складає в середньому />. Згідно ГОСТ 11677-85 длявтрат струму в готовому трансформаторі встановлений допуск +15%. Таким чином,в розрахунку слід витримувати втрати холостого ходу в межах норми відповідногоГОСТ плюс 7,5% (див. стр.384 [1]).
Відхилення розрахункового значення втрат холостого ходу відзаданого (гарантійного)
/>=(1692-1480)∙100/1480=14,3 %.
Розрахунок струму холостого ходу.
Питома потужність, що намагнічує, згідно табл. 8.17 [1]
а)в стрижні при />= 1,60 Тл
/>= 1,775
В∙А/м2;
б) в ярмі />= 1,56 Тл
/>= 1,575
В∙А/м2;
г) на прямому стику (у прямому зазорі ) при />= 1,60 Тл
/>= 23500
В∙А/м2;
в) на косому стику (у косому зазорі) при />= 1,60/1,41= 1,13 Тл.
/>= 2875
В∙А/м2.
Для прийнятої конструкції магнітної системи і технології їївиготовлення використовується формула (8.43) [1], в якій згідно табл. 8.12 і8.21 приймаємо коефіцієнти.
Коефіцієнт /> враховує вплив різки смуги рулону напластини; для відпаленої сталі марки 3404
/>= 1,18 .
Коефіцієнт /> враховує вплив того, що зрізає задирки;для відпалених пластин />1 (задиркизрізають).
Коефіцієнт /> враховує збільшення потужності, щонамагнічує, в кутках магнітної системи залежно від ширини пластини другогопакету, по табл. 8.21 для />=0,195
/>= 1,4 .
Коефіцієнт /> враховує пресування магнітної системипри відпаленої сталі по табл.8.12 [1] приймаємо (стр.394 [1])
/>= 1,05 .
Коефіцієнт/> /> враховує перешихтовкуверхнього ярма при потужності 1000-6300 кВА згідно стр.394 [1]
/>= 1,04 .
Коефіцієнт /> залежить від форми стиків в крайніхі середніх стрижнях магнітної системи. З табл.8.20 для прийнятої шихтовки рис.А.1, бдля індукції />= 1,60 Тл
/>= 42,45 .
/>/>[1,18∙1∙(1,775∙472+
+1,575∙456-4∙1,575∙48+(1,775+1,575)/2∙42,45∙1,4∙48)+ 4∙2875∙0,0482+
+3∙23500∙0,0342)∙1∙1,05∙1,04=11011 ВА.
Струм холостого ходу
/>=11011/10•740=1,488 %,
Відхилення розрахункового значення струму холостого ходу відзаданого (гарантійного) не слід допускати більш ніж на половину допуска,дозволеного ГОСТ 11677-85 (дозволений допуск +30%, стр.398 [1]):
/>=(-)•100/1,76=-15%.
Активна складова холостого ходу
/>1692/(10∙740)=0,23 %.
Реактивна складова струму холостого ходу
/>(1,4882-0,232)1/2=1,47 %.
Коефіцієнт корисної дії трансформатора
/>=(1-(9196+1692)/
/(740∙103+9196+1692))∙100=98,5%.
Висновки по третьому розділу
В результаті розрахунків одержані наступні характеристики:Найменування параметра Значення Відхилення в % від заданого значення Потужність, кВА 740 - Номінальна лінійна напруга обмоток ВН, В 6000 - Номінальна лінійна напруга обмоток НН, В 400 - Схема і група з'єднання обмоток
У/У0-0 - Номінальний лінійний струм обмоток ВН, А 71,3 - Номінальний лінійний струм обмоток НН, А 1069,4 - Втрати короткого замикання, Вт 9196 3,3 % Втрати холостого ходу, Вт 1692 14,3 % Напруга короткого замикання % 5,65 1% Струм холостого ходу % 1,488 1,488 %
Коефіцієнт /> 2,16
4. ТЕПЛОВИЙ РОЗРАХУНОК ТРАНСФОРМАТОРА
4.1 Тепловий розрахунок обмоток
Внутрішній перепад температури в обмотці НН /> визначається по (9.9) і рис.9.9 [1].
Теплопровідність паперової, просоченої маслом ізоляції потабл. 9.1
/>= 0,17
Вт/(м∙/>).
Внутрішній перепад температури в обмотці НН
/>=933∙0,25∙10-3/0,17∙=1,4/>,
де /> - товщина ізоляції на одну сторону,рівна 0,25∙10-3 м.
Внутрішній перепад температури в обмотці ВН визначається
по (9.9) і рис. 9.9 [1]:
/>=792∙0,25∙10-3/0,17=1,2 />.
Перепад температури на поверхні обмотки НН по (9.20) [1].
Вибираємо коефіцієнт /> для природного масляногоохолоджування (стр.427 [1])
/>= 1,0 .
Вибираємо /> для внутрішньої обмотки НН (стор.427 [1])
/>= 1,1 .
Вибираємо /> по табл. 9.3 для відношення />4∙10-3/0,022=0,18
/>= 0,85 .
/>=1∙1,1∙0,85∙0,35∙9330,6=19,81/>.
Перепад температури на поверхні обмотки ВН по (9.20) [1].
Вибираємо коефіцієнт /> для природного масляногоохолоджування (стр.427 [1])
/>= 1,0 .
Вибираємо /> для зовнішньої обмотки ВН (стор. 427[1])
/>= 1 .
Вибираємо /> по табл. 9.3 для відношення />4/28,8= 0,14
/>= 0,9 .
/>=1∙1∙0,9∙0,35∙7920.6=17,28/>.
Повний середній перепад температури від обмотки НН до масла
/>1,4+19,81=21,21/>.
Повний середній перепад температури від обмотки ВН до масла
/>1,2+17,28=18,48/>.
4.2 Вибір основних розмірів бака
По п. 9.6 [1], табл. 9.4, потужності трансформатора вибираємоконструкцію гладкого бака з радіаторами і прямими трубами по рис. 9.16 [1] і рис.10.3[3].
Ізоляційні відстані відводів (рис. Б.1) визначаємо до пресуючої балки верхнього ярма і стінки бака. До остаточної розробки конструкції зовнішнігабарити пресуючих балок приймаєморівними зовнішньому габариту обмотки ВН.
Ширина бака визначається з умови ізоляції відводів від зовнішньоїобмотки ВН і стінок бака. Відводи НН – шина з міді, площа перерізу аналогічно перерізуобмотки НН />=292,8 мм2.
Товщина голої шини НН
/>= 8 мм.
Ширина голої шини НН
/>= 36,6 мм.
Вибираємо товщину ізоляції на сторону відвода НН по табл. 4.11 длявипробувальної напруги/>=5 кВ (стор.199 [1]).
/>= мм.
Загальна товщина відвода НН (див. рис. 3.13)
/>=8+2•0=8,0 мм.
Відвод ВН – шина з міді, площа перерізу аналогічно обмотки ВН
/>=23,4∙1=23,40 мм2.
Товщина голої шини ВН
/>= 1 мм.
Ширина голої шини ВН
/>= 23,4 мм.
Вибираємо товщину ізоляції на сторону відвода ВН по табл. 4.11 длявипробувальної напруги />=25 кВ
/>= 2 мм.
Загальна товщина відвода ВН (див. рис. 3.13)
/>=1+2∙2=5,0 мм.
Відстань від відвода ВН до стінки бака по табл. 4.11 [1] (/>=25 кВ)
/>= 20 мм.
Відстань від відвода ВН до пресуючої балки ярма по табл. 4.11[1]. (/>=25 кВ)
/>= 15 мм.
Відстань від відвода НН до стінки бака по табл. 4.11 [1] (/>=5 кВ)
/>= 22 мм.
Відстань від відвода НН до обмотки ВН по табл. 4.12 [1] (/>=5 кВ)
/>= 20 мм.
Мінімальна ширина бака
/>=0,408+(20+15+22+20+8,0+5,0)∙10-3=0,498 м.
Приймаємо ширину бака
/>= 0,49 м.
при центральному положенні активної частини трансформатора вбаку.
Мінімальна довжина бака. Попередньо визначаємо мінімальнурозрахункову відстань від стінки бака до обмотки ВН по табл. 4.12 длявипробувальної напруги обмотки ВН />=25 кВ
/>= 20
∙10-3 м.
Тоді
/>=2∙0,426+0,408+2∙0,02 =1,30 м.
Приймаємо довжину бака
/>= 1,3 м.
Висота активної частини
/>0,569+2∙0,215 +0,05=1,05 м
де /> - товщина бруска між дном бака інижнім ярмом 0,05 м.
Приймаємовідстань від верхнього ярма до кришки бака по табл. 9.5 [1] для класу напругиобмтки ВН />=6000 В при перемикачі відгалужень,розташованому горизонтально між ярмом і кришкою бака
/>= 0,16 м.
тоді глибина бака
/>=1,05+0,16=1,21 м.
приймаємо глибину бака
/>= 1,35 м.
Розміщення активної частини трансформатора в баку показане нарис. 4.2.
Допустиме перевищення середньої температури масла надтемпературою навколишнього повітря для найбільш нагрітої обмотки
/>=65-21,21=44 />.
Знайдене середні перевищення може бути допущено, оскількиперевищення температури масла у верхніх шарах в цьому випадку буде
/>=1,2∙44=52,8.
Приймаючи попередньо перепад температури на внутрішнійповерхні стінки бака />/> і запас 2/>, знаходимо середнє перевищеннятемператури зовнішньої стінки бака над температурою повітря
/>44-5-2=37 />.
Для вибраного розміру бакарозраховуємо: периметр бака (конструкція бака прямокутна)
/>=2∙(1,3+0,49)=3,58 м.
Поверхня конвекції гладкої стінки бака
/>=3,58∙1,35=4,83 м2.
Орієнтовна поверхня випромінювання бака з навіснимирадіаторами по (9.35)
/>=1,5∙4,83=7,25 м2
де /> - коефіцієнт, що враховує відношенняпериметра поверхні випромінювання до поверхні гладкої частини бака і приблизнорівний 1,5 для бака з навісними радіаторами, приймаємо />=1,5.Орієнтовна необхідна поверхняконвекції для заданого значення />37 />
/>1,05∙(9196+1692)/(2,5∙371,25)-1,12∙7,25=41,99 м2.
Поверхня кришки прямокутного бака
/>=(1,3)∙(0,49+0,16)=0,85 м2
де 0,16 – подвоєна ширина верхньої рами бака.
Поверхня конвекції кришки бака
/>=0,5∙0,85=0,43 м2,
де коефіцієнт 0,5 враховує закриття поверхні кришки вводами іарматурою.
Поверхня конвекції радіаторів
/>= 41,99-4,83-0,43=36,73 м2.
Використовуємо радіатори з прямими круглими трубами. Є дваконструктивні варіанти радіаторів: один варіант по рис 9.16 [1] (конструкціяприведена на рис.Б.3), характеристики – в табл.9.9 [1] і в табл.Б.1.
Радіатори випускають з одним рядом труб – 7 труб в ряду і здвома рядами – 20 труб в ряду. Для радіаторів з одним рядом труб розміри /> і /> складають 354 і 158 мм (див.рис. 9.16 [1]), для радіаторів з двома рядами – 505 і 253 мм.
Таблиця 4.1. Характеристики трубчатого радіатора з прямимитрубами*
Кількість радіаторів, />
Розмір А, /> мм
Поверхня конвекції труб, />, м2
Поверхня конвекції двох колекторів, м2
Мінімальна відстань осі фланця від нижнього зрізу стінки бака, />, м
Мінімальна відстань осі фланця від верхнього зрізу стінки бака, />, м
Маса сталі, />, кг
Маса масла, />, кг
* Якщо радіатор не використовується, то в таблиці виставляємонулі.
Для установки цих радіаторів глибина бака повинна бути неменше
/>0∙10-3+0+0= 0,0 м
де /> і /> - відстані осей фланціврадіатора від нижнього і від верхнього зрізів стінки бака по табл. 9.9 [1], табл.Б.1.
Другий варіант — для широкої поверхні бака використовуємо /> радіатора по рис.10.3 [3] ітабл.10.8 [3] (конструкція приведена на рис. Б.4 ), характеристики – в табл.Б.2.
Таблиця 4.2. Характеристики уніфікованого прямотрубногорадиатора*
Відстань між осями,/>, мм
Висота,/>, мм
Ширина,/>, мм
Кількість рядів труб />
Поверхня конвекції труб,/>, м2
Маса стали,/>, кг
Маса масла, />, кг 1100 1295 579 7 26,1 287 161
*Якщо радіатор не використовується, то в таблиці виставляємонулі.
При установціуніфікованого радіатора висоту бака в п.4.2.6 необхідно вибрати не менше />=1,295 м. Отже, в п. 4.2.6прийняти />/>/>=1,295 м (якщо застосовуватицей радіатор).
Розміщення активної частини трансформатора в баку показано нарис. Б.2.
Розташування радіаторів на стінці бака показано на рис. Б.5.
Поверхняконвекції одного радіатора (конструкція — на рис. Б.3, характеристики – в табл.9.9 [1] і табл.Б.1), приведена до поверхні гладкої стінки (коефіцієнт />=1,26 по табл. 9.6 [1])
/>=1,26∙0+0=0,00 м2.
Поверхня конвекції бака з радіаторами/>0∙0,00+2∙26,1+4,83+0,43=57,46м2.
4.3 Розрахунокперевищення температури масла і обмоток над
температуроюнавколишнього середовища
Середнєперевищення температури стінки бака над температурою навколишнього повітря по(9.49)
/>(1,05∙(9196+1692)/(2,8∙7,25+2,5∙57,46))0,8=
=29,8 />.
Середнє перевищеннятемператури масла поблизу стінки над температурою внутрішньої поверхні стінкитруби по (9.50) [1]
/>
0,165•(1,05•(9196+1692)/(0•0,00+2•26,1+4,83+0,43))0,6=4,0/>.
де /> - коефіцієнт, рівний 1,0 приприродному масляному охолоджуванні і 0,9 при охолоджуванні дуттем.
Перевищення середньої температури масла над температуроюповітря
/>29,8+4,0=33,8 />.
Перевищеннятемператури масла у верхніх шарах над температурою повітря по (9.51) [1]
/>1,2∙33,8 =41 />.
Перевищеннясередньої температури обмоток над температурою повітря: обмотки НН
/>=1,4+19,81+33,8=55/>,
обмотки ВН
/>=1,2+17,28+33,8=52/>.
Висновки по четвертому розділу
Перевищення температур: масла у верхніх шарах />=41/>, обмотки НН />=55/>, обмотки ВН />=52/> лежить в межах допустимогонагріву по ГОСТ 11677-85.
5. РОЗРАХУНОКМАСИ ТРАНСФОРМАТОРА
Маса проводу (з електромагнітного розрахунку розд. 4)
/>=130+217,36+9,2+ 0,7=357 кг
Маса ізоляційного картону по п. 9.8 [1]
/>=0,12∙357=43 кг
Загальна маса електротехнічної сталі з.
/>=472+552=1024 кг
Маса активної частини
/>1,2∙(357+1024)=1657 кг
Попередньо визначаємо площу бака
/>=1,3∙0,49=0,64 м2.
Вибираємо товщину стали для бака
/>= 0,008 м.
Об'єм сталі бака
/>=0,008 (4,83+0,64+0,00)=0,04 м3.
Маса стали бака
/>=7850∙0,04=314 кг
Маса стали всіх радіаторів
/>=0∙0+2∙287=574 кг
Маса стали бака з радіаторами
/>=314+574=888 кг
Об'єм бака
/>=0,64∙1,35=0,86 м3.
Об'єм активної частини
/>1657/5750=0,29 м3
де /> - середнящільність активної частини, приймаємо для трансформатора з мідними обмотками />=5750 кг/м3, п.9.8 [1].
Об'єм масла в баці:
/>=0,86-0,29=0,57 м3
Маса масла в баку з розширювачем
/>=1,05∙900∙0,57=539 кг
де коефіцієнт 1,05 враховує масу масла в розширювачі.
Маса масла в радіаторах
/>=0∙0+2∙161=322 кг
Загальна маса масла:
/>=539+322=861 кг
Маса трансформатора
/>=1657+888+861=3406 кг
Висновки по п'ятому розділу
Маса трансформатора складає 3406 кг
ВИСНОВКИ
1. Одержанінаступні номінальні характеристики трансформатора:Найменування параметра Значення Відхилення в % від заданого значення Потужність, кВА 740 - Номінальна лінійна напруга обмоток ВН, В 6000 - Номінальна лінійна напруга обмоток НН, В 400 - Схема і група з'єднання обмоток Y/ Y-0 - Номінальний лінійний струм обмоток ВН, А 71,3 - Номінальний лінійний струмобмоток НН, А 1069,4 - Втрати короткого замикання, Вт 9196 3,3% Втрати холостого ходу, Вт 1692 14,3 % Напруга короткого замикання % 5,65 1% Струм холостого ходу % 1,488 1,488 %
2. Перевищення температур: масла у верхніх шарах />=41/>, обмотки НН />=55/>=52/> знаходиться в межахдопустимого нагріву по ГОСТ 11677-85.
3. Маса трансформатора складає 3406 кг
СПИСОК ВИКОРИСТАНИХ ДЖЕРЕЛ
1. ТихомировП.М. Расчет трансформаторов: Учебное пособие для вузов.– М.: Энергоатомиздат,1986.-528 с.
2. Методичні вказівки до курсового проекту “Трансформатор” для дисципліни“Електричні машини” (для студентів за напрямом 090603 “Електротехніка”,спеціальності “Електротехнічні системи електроспоживання” очної та заочної формнавчання)/ Авт. О.С. Захарчук, А.О.Колеснікова — Луганськ: СНУ ім. В. Даля,2006.
3.Гончарук А.И. Расчет и конструирование трансформаторов.- М.: Энергоатомиздат,1990.-252 с.