Исходные данные
Объектом расчёта является электрокалориферная установка в помещении свинарника для опоросов на 52 места и поросят отъемышей на 380 мест. Геометрические размеры помещения:
длина a=78 м;
ширина b=18 м;
высота c=3 м.
Тем самым объем помещения V= 4212 м3.
В ходе выполнения курсового проекта пользуемся методикой изложенной в [3].
В соответствии с заданием давление p=370 Па, расчетная зимняя температура наружного воздуха tH= -32 оС.
В соответствии с [4, прил.2] расчетная температура воздуха в помещении свинарника откормочника tВ=20 оС.
Определение требуемых параметров электрокалориферной установки
Основными параметрами электрокалориферной установки, которые необходимо знать для ее выбора или проектирования, является расчётная мощность электрокалорифера P, Вт, и объемная подача вентиляторной установки Qvt, м3/с.
Определение объемной подачи вентиляторной установки
При определении объемной подачи вентилятора электрокалориферной установки Qvt учитываем, что в животноводческом помещении обычно имеется просачивание (инфильтрация) воздуха через неплотности наружных ограждений (притворы окон, дверей, ворот). Общее количество инфильтрующегося воздуха ориентировочно принимаем равным 20% от объёмного расхода вентиляционного воздуха Qv . Тогда объемный расход воздуха, который должен обеспечиваться приточными вентиляторами, можно оценить как [3]:
QV-0.2?QV=0.8?QV, (1.1)
С учетом этого требуемая объемная подача вентилятора одной калориферной установки равна [3]:
QVt=0.8?QVn , (1.2)
где n – число вентиляционных установок в помещении.
Значение QV определим из расчета воздухообмена в помещении. Расчет проводим по методике, изложенной в литературе [4] по условиям удаления избытков влаги и углекислого газа.
Необходимый воздухообмен при повышенной концентрации углекислого газа в помещении QCO2 определяем по формуле [4, с.26]:
QCO2=VCO2CB-CH , (1.3)
где VCO2 – количество углекислого газа, выделяемого в помещении, м3/ч;
СН=0,3 л/м3 [4, с.29] – концентрация углекислоты в наружном приточном воздухе;
СВ=2,5 л/м3 [4,с.28] – допустимая концентрация углекислого газа в воздухе помещения.
Количество углекислого газа, выделяемого в помещении по формуле [4, с.29]:
V1CO1=C1ж?n1ж , (1.4)
V2CO2=C2ж?n2ж
VCO2=V1CO1+V2CO2
где С1Ж=100 л/ч [4, прил.7] – норма выделения углекислоты одним животным
(для опоросов);
где С2Ж=39 л/ч [4, прил.7] – норма выделения углекислоты одним животным
(для отъемышей);
nЖ – количество животных, из исходных данных n1Ж=52, n2Ж=380
VCO2=5200+14820=20020 лч
Подставив численные значения в формулу (1.3), получим численное значение расчетного воздухообмена по углекислому газу:
QCO2=200202,5-0,3=9100м3ч
Воздухообмен при условии удаления из помещения избыточной влаги QW находим по формуле [4, с.26]:
QW=WdB-dH?? , (1.5)
где W – масса водяных паров, выделяющихся в помещении, г/ч;
dВ=15 г/кг – влагосодержание внутреннего воздуха найденное по H-d-диаграмме [4, прил.11] для температуры воздуха внутри помещения свинарника по исходным данным tВ=20?С и, определяемой по [4, прил.2], влажности воздуха ?В=75 %;
dН=0.5 г/кг – влагосодержание наружного приточного воздуха найденное по H-d-диаграмме [4, прил.11] для расчетной зимней температуры наружного воздуха tН=-32?С и влажности воздуха ?Н=80 % [3];
? – плотность воздуха при температуре помещения, кг/м3 .
Суммарные влаговыделения в помещении для животных рассчитываем по формуле [4, с.148]:
W=Wж+Wисп , (1.6)
где WЖ – влага, выделяемая животными, г/ч;
WИСП – влага, испаряющаяся с поилок, кормушек, пола и других мокрых поверхностей, г/ч.
Влагу, выделяемую животными, определяем по формуле [4,с.148]:
W1ж=n1?w1?kt , (1.7)
W2ж=n2?w2?kt ,
Wж=W1ж+W2ж ,
где n1=52, n2=380 – количество животных;
W1=320 г/ч , W2=124 г/ч [4, прил.7] – норма выделения водяных паров одним животным;
kt=1,5 [4, прил.8] – коэффициент, учитывающий изменение количества выделяемых животным водяных паров в зависимости от температуры воздуха внутри помещения;
Подставив в формулу (1.7) значения величин, масса выделяемой влаги будет равна:
W1ж=52?320?1,5=24960гч
W2ж=380?124?1,5=70680гч
Wж=24960+70680=95640гч
Массу влаги WИСП принимаем равной 10%WЖ [4, с.148]:
Wисп=95640?0,1=9564гч
Для барометрического давления Р=99,3 кПа, являющегося среднегодовым в Центральном районе России плотность сухого воздуха в зависимости от температуры определяют по формуле [4, с.26]:
?=346273+t , (1.8)
где t = tB = 20?C – температура внутреннего воздуха;
?=346273+20=1.181кгм3
Подставив в формулу (1.6) значения величин, станет известно значение воздухообмена по избыточной влажности:
QW=95640+956415-0,5?1,181=6145м3ч
Так как значение воздухообмена по углекислоте больше значения воздухообмена по избыточной влаге, то воздухообмен по углекислоте принимаем за расчетный воздухообмен Qv:
QV=QCO2=9100 м3ч
Подставив в формулу (1.2) значение Qv,объемная подача вентилятора одной калориферной установки для двух калориферов в помещении будет равна:
QVt=0.8?91002=3640м3ч
Определение расчетной мощности электрокалорифера
Расчётная мощность одного калорифера [3]:
P=Ppn , (1.9)
где Pp – расчётная мощность калориферов в помещении;
n – число вентиляционных установок в помещении.
Расчётная мощность калориферов в помещении [1]:
Рр=кз?Фn???к?100 , (1.10)
где кз=1,05…1,10 [1] – коэффициент запаса, учитывающий возможное снижение питающего напряжения и старение нагревателей, принимаем кз=1,07;
Фп– полезный тепловой поток отопительных установок, Вт;
?к=0,95…1,00 [1] – тепловой КПД, учитывающий потери от корпуса электрокалорифера и воздуховодов, принимаем ?к =0,96;
?– доля расчётной энергии, которая должна быть обеспечена от калорифера, %, принимаем ?=100% [3].
Полезный тепловой поток отопительных установок Фп, Вт определяется из уравнения теплового баланса помещения [3]:
Фп=Фо+Фв+Фисп-Фж , (1.11)
где Фо – тепловой поток через наружные ограждения помещения, Вт;
Фв– тепловой поток, теряемый с вентиляционным воздухом, Вт;
Фисп– тепловой поток, расходуемый на испарение влаги с мокрых поверхностей животноводческого помещения, Вт;
Фж– тепловой поток, выделяемый животными, Вт.
Тепловой поток Фо определяем приближенно по выражению [3]:
Фо=qот?V?tв-tн?a , (1.12)
где qот=0,407 Вт/м3*оС[4,с.124]–удельная отопительная характеристика помещения;
V – объем помещения, м3, из исходных данных =4212 м3;
tв–температура внутреннего воздуха помещения, из исходных данных tв =20 оС;
tн–расчетная зимняя температура наружного воздуха,из исходных данныхtн =-32 оС;
а – поправочный коэффициент, учитывающий влияние разности температур на значение qот [3]:
a=0.54+22tв-tн , (1.13)
Подставив численные значения в (1.13) получим значение поправочного коэффициента:
a=0.54+2220--32=0.96
Подставив в формулу (1.12) значения величин, найдем тепловой поток через наружные ограждения:
Фо=0,407?4212?20--32?0.96=77797.3 Вт
Тепловой поток, теряемый с вентиляционным воздухом [4, с.149]:
Фв=0,278?Qv??в?cp?tв-tн , (1.14)
где Qv – объемный расход вентиляционного воздуха из пункта 1.1 Qv=9100 м3/ч ;
?в – плотность воздуха при температуре из пункта 1.1
?в=1,181 кг/м3;
ср=1 кДж/кг*оС [3] – удельная изобарная теплоемкость воздуха.
Фв=0,278?9100?1,181?1?20--32=155360 Вт
Поток теплоты, расходуемый на испарение влаги с мокрых поверхностей животноводческого помещения, находим по формуле[4, с.149]:
Фисп=0,278?2,49?Wисп=0,692?Wисп , (1.15)
где 2,49 – скрытая теплота испарения воды, кДж/г;
Wисп – масса испаряемой влаги из пункта 1.1. Wисп = 9564 г/ч.
Фисп=0,692?9564=6620.4 Вт
Поток свободной теплоты, выделяемой животными, находим по формуле [4, с .149]:
Ф1ж=n1?q1?kt , (1.16)
Ф2ж=n2?q2?kt ,
Фж=Ф1ж+Ф2ж ,
где n1=52 , n2=380 – количество животных;
q –поток свободной теплоты выделяемой одним животным, из [3, прил.7]
q1=558, q1=215 Вт;
kt=1,5 [3, прил.8] – коэффициент, учитывающий изменение количества выделяемых животным водяных паров в зависимости от температуры воздуха внутри помещения;
Фж=52?558?1,5=43524 Вт
Фж=380?215?1,5=122550 Вт
Фж=43524+122550=166074 Вт
Подставив в формулу (1.11) значения величин, значение полезного теплового потока отопительных установок будет равно:
Фп=77797.3+155360+6620.4-166074=73703,7 Вт
Подставив в формулу (1.10) значения величин, расчётная мощность калориферов в помещении будет равна:
Рр=1,07?73703.7?1000,96?100=82149 Вт
Подставив в формулу (1.9) значение РР, расчётная мощность одного калорифера для двух калориферов в помещении будет равна
P=821492=41074,5 Вт
Выбор стандартной калориферной установки
По рассчитанному значению Р = 41074.5 Вт выбираем электрокалориферную установку типа ЭКОЦ – 40 мощностью 43.2 кВт. Для установки в помещение принимаем две электрокалориферных установки ЭКОЦ – 40, тем самым соблюдая условия надежности.
Выполним проверку данной электрокалориферной установки на способность обеспечить требуемый расход воздуха Qvt = 3640 м3/ч, для этого сравним значение Qvt с номинальной объёмной подачей воздуха Qvн, которая для электрокалорифера СФОЦ – 40 равна 3500 м3/ч [3]. Так как QvнQvt, то к выбранной установке параллельно подключаем дополнительный вентилятор.
Выполним проверку данной электрокалориферной установки по температуре выходящего воздуха. Фактическая температура воздуха, выходящего из электрокалорифера, определяется по формуле [3]:
tвых=PHQVH??в?cp+tH , (2,1)
где РН = 43200 Вт – номинальная мощность калорифера;
Qvн – номинальный объемный расход воздуха через калорифер, м3/с,
Qvн =3500/3640 = 0,972 м3/с.
Предельно допустимая температура на выходе из установок типа ЭКОЦ составляет 50 ОС. Таким образом, должно соблюдаться условие [3]:
tвых?50? , (2.2)
Подставив в формулу (2.1) значения величин, температура выходящего воздуха будет равна:
tвых=432000,972?1,181?1000+-32=5.63 ?
Выполним проверку данной электрокалориферной установки по температуре поверхности оребрения ТЭНов tпов. Предельно допустимая температура поверхности ТЭНа в электрокалориферах типа СФО tпов.пред. = 180 ОС, что связано с необходимостью исключить отрицательное воздействие на животных газообразных продуктов горения мельчайших органических частиц, находящихся в воздухе сельскохозяйственных помещений. Таким образом должно соблюдаться условие [3]:
tпов?tпов.пред. , (2.3)
Значение tпов определяем для ТЭНа из последнего (по ходу движения воздуха) ряда нагревателей, т.к. в этом ряду ТЭНы омываются наиболее нагретым воздухом и, следовательно, имеют наибольшую температуру поверхности. Фактическая температура поверхности ТЭНа, находящегося в последнем ряду, определяется по формуле [3]:
tпов=tвых+P1?RT , (2.4)
где Р1 = 1600 Вт [1] – мощность одного ТЭНа;
RT – термическое сопротивление теплоотдаче от поверхности ТЭНа к омывающему его воздуху, ОС/Вт, которое находится по формуле [3]:
RT=1??Ap , (2.5)
где ? – коэффициент теплоотдачи от поверхности ТЭНа к воздуху, Вт/(м2*ОС);
Ар – площадь поверхности оребрения ТЭНа, м2, согласно [3, табл.1] принимаем Ар = 0,32 м2.
Коэффициент теплоотдачи ? для оребрённых ТЭНов при их шахматном расположении и поперечном обдувании воздухом определяем по формуле[3]:
?=0,213??вsp0.35?Рч0,35?dтрsр-0.54?hрsр-0.14?V?0.65, (2.6)
где ?в – теплопроводность воздуха, в соответствии с tвых = 5.63 ОС и [3, табл.2] принимаем ?в = 0,0248 Вт/м*ОС;
Рч – число Прандтля, в соответствии с tвых = 5.63 ОС и [3, табл.2] принимаем
Рч = 0,706;
? – коэффициент кинематической вязкости воздуха, в соответствии с tвых=5.63 ОС и [3, табл.2] принимаем ? = 0,0000134 м2/с;
sp = 0,0035 м [3, табл.1] – шаг оребрения ТЭНа;
dтр = 0,015 м [3, табл.1] – наружный диаметр несущей трубы ТЭНа;
hр = 0,014 м [3, табл.1] – высота ребра ТЭНа.
V – скорость потока воздуха в электрокалорифере, м/с, которую определяем по формуле [3]:
V=QVHAж , (2.7)
где АЖ – площадь живого сечения электрокалорифера, м2, если пренебречь оребрением, то АЖ определяется по формуле [3]:
Aж= La?l-n1?dтр , (2.8)
где l – высота окна калорифера, м, из [3, табл.3] l = 0,31 м;
La =0,48 м – длина активной части ТЭНа;
n1 – число ТЭНов в одном вертикальном ряду (одной секции), которое определяется по формуле [3]:
n1=PHn2?P1 , (2.9)
где n2 – число вертикальных рядов ТЭНов в электрокалорифере, в соответствии с [3] принимаем n2 = 3.
n1=144003?1600=3
Подставив в формулу (2.8) значение n1, площадь живого сечения электрокалорифера будет равна:
Aж= 0,48?0,31-3?0,015=0,127 м2
Подставив в формулу (2.7) значение АЖ, скорость потока воздуха в электрокалорифере будет равна:
V=0.9720,127=7,643 мс
Подставив в формулу (2.6) значение V, коэффициент теплоотдачи будет равен:
?=0,213?0,0250,00350,35?0,7070,35?0,0150,0035-0.54?0,0140,0035-0.14?7,6430,00001340.65=70.052Втм2??
Подставив в формулу (2.5) значение ?, термическое сопротивление теплоотдачи будет равно:
RT=170,052?0,32=0,045 ?Вт
Подставив в формулу (2.4) значение RT, фактическая температура поверхности ТЭНа будет равна:
tпов=5.63+1600?0,045=77.6 ?
Как видно условие (2.3) выполняется т.к. tпов ? 180 ОС, следовательно принимаем к установке электрокалориферную установку типа ЭКОЦ – 40.
Разработка нестандартной электрокалориферной установки
В этом разделе разработаем электрокалориферную установку. Которая обеспечивала бы конкретные значения расчетной мощности Р=41074,5 Вт и объёмной подачи воздуха Qvt = 3640 м3/ч, определенные ранее в разделе 1.
Основными технологическими частями электрокалориферной установки является вентилятор с электродвигателем и электрокалорифер.
Выбор вентилятора
Вентилятор подбирают по требуемым значениям давления p=370 Па из исходных данных и объёмной подачи воздуха Qvt. Вентилятор выбираем центробежного типа из серии Ц4-70 по методике изложенной в [4].
Подачу вентиляторов Qв (м3/ч) принимаем по значению расчетного воздухообмена Qvt с учетом подсосов воздуха в воздуховодах [4, с.35]:
Qв=kп?Qvt273+t273+tв , (3.1)
где kп – поправочный коэффициент на подсосы воздуха в воздуховодах, принимаем
kп = 1,1 [4, с.35];
t – температура воздуха, проходящего через вентилятор, т. е. t = tн = -32 ОС;
tв = 20 ОС – температура воздуха в рабочей зоне помещения.
Qв=1,1?3640273+-32273+20=3293.4 м3ч
Выбор вентилятора производим по номограмме для подбора центробежных вентиляторов серии Ц4-70 [4, с.39]. в результате выбираем вентилятор Ц4-70 №5, частота вращения которого n = 1300 об/мин, КПД ?=0,8.
Для привода вентилятора используем асинхронный электродвигатель серии 4А. Необходимая мощность на валу электродвигателя определяется по формуле [3]:
Pдв=Qvt?p?kз?в??пер , (3.2)
где Qvt – расчетный воздухообмен, м3/с, Qvt = 3640 / 3600 = 1,011 м3/с;
р – необходимое давление вентилятора, из исходных данных р = 370 Па;
?в =0,8 – КПД вентилятора;
?пер – КПД передачи, принимаем ?пер = 0,95 для клиноременной передачи [3];
kз – коэффициент запаса, принимаем kз = 1,5 [3].
Pдв=1,011?370?1,50,8?0,95=738.3 Вт
Из [6] выбираем электродвигатель 4А80А4У3 с мощностью на валу 1,1 кВт, частотой вращения 1500 об/мин, с cos? = 0.81. Расхождение в частоте вращения учитывают соответствующими диаметрами шкивов клиноременной передачи между электродвигателем и вентилятором.
Расчет конструктивных параметров нагревательного устройства
Мощность одного ТЭНа Рн определяется, исходя из мощности одного калорифера
Р = 41074 Вт, определенной ранее в разделе 1, и числа ТЭНов в одном калорифере [3]:
Рн=Рz , (3.3)
где z – число ТЭНов, принимаем z = 15 [1].
Рн=4107415=2738,3 Вт
Рабочий ток нагревательного элемента с учетом схемы включения Iн, А: Iн =Pн/U, Iн=2738,3/220=12.4 А
tрасч=tд?Км?Кс , (3.4)
где tд – действительная температура нагревателя, принимаем по литературе [3] tд=180+50=230 ОС;
Км – коэффициент монтажа, учитывающий ухудшение охлаждения, по литературе [7] принимаем Км = 1.5;
Кс – коэффициент среды, учитывающий улучшение охлаждения, по литературе [7] принимаем Кс = 0.8 .
tрасч=230?1.5?0.8=276 ?
По рабочему току и расчетному значению температуры по литературе [7] определяем диаметр (d) и сечение (S) нагревателя:
d = 1,8 мм;
S =2,54 мм2.
Рабочее сопротивление нагревателя – запрессованной нихромовой проволоки Rн, Ом [3]:
Rн=UнIн , (3.5)
где Uн = 220 В – номинальное напряжение нагревателя.
Rн=22012.4=17,7 Ом
Сопротивление нагревателя до опрессовки Rон, Ом [3]:
Rон=Rн??1 , (3.6)
где ?1 – коэффициент изменения сопротивления в результате опрессовки, по литературе [3] принимаем ?1 = 1,3.
Rон=17,7?1,3=23 Ом
Длина проволоки до опрессовки l, м [3]:
l=Rон?S?д , (3.7)
где ?д – удельное сопротивление нихромовой проволоки при действительной температуре tд = 230 ОС, которое определяем по формуле [3]:
?д=?20?1+??tд-20 , (3.8)
где ?20 – удельное сопротивление материала при температуре 20 ОС, для нихрома по литературе [7] ?20 = 1,17 Ом*м;
? – температурный коэффициент изменения сопротивления, для нихрома по литературе [7] ? = 35*10-6 .
?д=1,17?1+35?10-6?230-20=1,178 Ом?м
Подставив в формулу (3.7) значение ?д, длина проволоки до опрессовки будет равна:
l=23?2,541,178=49,6 м
Диаметр спирали (dc, мм) равен [3]:
dc=8…10?d, (3.9)
dc=10?1,8=18 мм
Шаг спирали (h, мм) равен [3]:
h=2…4?d, (3.10)
h=2?1,8=3.6 мм
Число витков (n) равно [3]:
n=1000?l??dc2+h2 , (3.11)
n=1000?49,6??182+3.62=876.3
Внутренний диаметр трубки ТЭНа (dв, мм) равен [3]:
dв=2,5…3?dс , (3.12)
dв=2,5?18=45 мм
Длина активной части трубки ТЭНа (La, м) после опрессовки равняется длине спирали (Lсп, м) равна [3]:
La=Lсп=10-3?h?n , (3.13)
La=Lсп=10-3?3.6?876,3=3.154 м
а до опрессовки (Loa, м) равна [3]:
Loa=La?1 , (3.14)
где ?1 – коэффициент, учитывающий изменение длины трубки при опрессовке, из литературы [3] ?1 = 1,15.
Loa=3,1541,15=2,74м
Полная длина ТЭНа L, м равна [3]:
L=La+2?Ln , (3.15)
где Ln – длина пассивной части трубки ТЭНа, по литературе [3] принимаем Ln=0,05 м.
L=3,154+2?0,05=3,254 м
Потребное количество проволоки для одного ТЭНа с учётом необходимой навивки на концы контактных стержней из расчета 15 – 20 витков на стержень [3]:
lпотр=l+15…20???dc2+h2 , (3.16)
lпотр=3,254+15???182+3.62=854,6м
Удельная мощность W, Вт/см2 поверхности активной части трубки ТЭНа определим по формуле [3]:
W=PHLa???dв , (3.17)
W=2738,33,154???45=4.67Втсм2
Удельная мощность по литературе [3] для трубки, выполненной из стали Ст.10, при использовании в качестве наполнителя кварцевого песка или периклаза должна составлять 3 – 5 Вт/см2 при работе ТЭНов в калориферах. Как видно это условие соблюдается, следовательно делаем вывод о том, что расчёты выполнены верно и ТЭН с данной конфигурацией применим в калориферах.
Расчет силовой сети, выбор аппаратуры управления и защиты
Расчет силовой сети электрокалориферной установки и линии её подключения, а также выбор аппаратуры управления и защиты производится по расчётным токам.
Для линии электрокалорифера величина расчётного тока (Iк, А) определяется по формуле [3]:
Ik=PK1?1031.73?UH , (4.1)
где PK1 – мощность калорифера, кВт;
UH = 380 В – номинальное напряжение на зажимах калорифера.
Ik=41.074?1031.73?380=62.5 А
Для линии электродвигателя величина расчетного тока (Iд, А) определяется по формуле [3]:
Iд=Pдв?1031,73?UH?cos?Кзд , (4.2)
где Pд – мощность электродвигателя, кВт;
UH = 380 В – номинальное напряжение на зажимах электродвигателя;
сos? – коэффициент мощности электродвигателя, из пункта 3.1. сos? = 0.81;
Кзд – коэффициент загрузки электродвигателя.
Коэффициент загрузки электродвигателя учитывает несоответствие между значением расчетной мощности и установленной (номинальной) мощностью электродвигателя, характер нагрузки рабочей машины, учитываемый коэффициентом загрузки рабочей машины Кзм. Для вентиляторов по литературе [3] принимаем Кзм = 1.
С учётом этого коэффициент загрузки электродвигателя определяем по формуле [3]:
Кзд=КН?Кзм=РрасчРном , (4.3)
где Ррасч – необходимая мощность на валу электродвигателя для привода вентилятора, из пункта 3.1. Ррасч = Рдв = 738,3 Вт;
Рном–номинальная мощность выбранного электродвигателя из пункта 3.1 Рном=1100Вт.
Кзд=738,31100=0,67
Подставив в формулу (4.2) значение Кзд, расчетный ток для линии электродвигателя будет равен:
Iд=1,1?1031,73?380?0.810.998=2,057 А
Расчетный ток магистрали, питающей электрокалориферную установку, определяется суммой расчетных токов калорифера и двигателя [3]:
Iм=62.5+2.057=64,557 A
Сечение проводов и кабелей линий электрокалорифера и вентилятора, а также линии подключения определим по условиям нагревания [1, с.29]:
Iдоп?Iрасч , (4.4)
где Iдоп – длительно допустимый ток нагрева для данного способа прокладки, числа жил и сечения провода, А;
Iрасч – расчетный ток для участка сети, который принимаем равным в зависимости от участка сети Iк, Iд, Iм.
По литературе [1, табл. П.1.19] определяем сечение жил кабеля АВВГ для каждого участка. Выбор этого типа кабеля обусловлен тем, что помещение свинарника особо сырое с химически активной средой, а этот тип кабеля допускается к прокладке в таких помещениях. Кабель принимаем четырехжильный.
Сечение жилы кабеля:
на магистральном участке: S = 2,5 мм2 , Iдоп=68 ?Iрасч=64,557;
на участке калорифера: S = 2,5мм2 , Iдоп=68 ?Iрасч=62.5;
на участке электродвигателя : S = 2,5 мм2 , Iдоп=17 ?Iрасч=2,057;
Как видно условие (4.4) соблюдается для всех участков сети.
Для защиты сети от перегрузок используем автоматический выключатель Е203/80r с номинальным током 80А.