Исследование влиянияпрямоугольного проводящего экрана на ТВ передающую антенну с режекторной ДН
1. Постановка задачи
В настоящее времяпроисходит интенсивное развитие сети телевизионного и УКВ ЧМ радиовещания. СетиТВ-ретрансляторов планируются для расширения зоны действия мощных РПС,расположенных в краевых административных и культурных центрах. Развитие сетиосуществляется в основном за счет увеличения числа станций малой мощности,особенно в зоне действия спутниковых систем, внедрения систем коллективногоприема и кабельного телевидения, освоения диапазона дециметровых волн.
Расширение сетирадиовещания на метровых и дециметровых волнах требует разрешения таких сложныхвопросов, как определение зон обслуживания станций и зон помех на пересеченной игористой местности, а также обеспечения ЭМС между радиопередающими станциямивещательной службы, между службами ТВ и ОВЧ ЧМ вещания (УКВ ЧМ) и другимислужбами, совместно использующими общие частотные полосы. Некоторые спутниковыесистемы, например «Экран», работают в полосах частот, используемых дляназемного ТВ вещания. Мешающее влияние других радиостанций всегда уменьшаетзону обслуживания. Измерить в месте приема уровень помех от других радиостанцийпрактически невозможно. Использование ретрансляторов не гарантирует высокогокачества вещания, так как при протяженной трассе в связи с малой напряженностьюполя при приеме увеличивается вероятность воздействия помех тропосферного иионосферного распространения сигналов. [2]
Одновременно сувеличением территории, обеспечиваемой ТВ и ОВЧ ЧМ вещанием, растет числоканалов транслируемых в одном пункте. Таким образом, появляется значительнаяпотребность в антенно-фидерных устройствах для новых радиоканалов. Дляуплотнения радиоканалов и учитывая электромагнитную обстановку в регионах будемиспользовать электромагнитные экраны.
Антенны 55телевизионного канала (ТВК) – это антенны дециметрового диапазона, этот каналвходит в V частотный диапазон, занимающий полосу частот 582 – 790 МГц. Вотличие от метрового диапазона он обусловлен уменьшением элементов антенн, всвязи с уменьшением длины волны. Поэтому панели антенн дециметрового диапазонацелесообразно выполнять с числом вибраторов более одного, объединяя ихконструктивно в этажи.
Обычно антенно-фидерныеустройства (АФУ) данного диапазона располагаются на верхней площадке, на опорахили мачтах высотой около 180 м. Как правило, это верхняя площадка на тонкойопоре. [1]
В связи с наличиемсложной электромагнитной обстановки в диапазоне 742,0-750,0 МГц (55 канала)возникает проблема электромагнитной совместимости радиоэлектронных средств, аименно — различных ТВ передатчиков, Чтобы гарантировать допустимое качествоприема у населения, проживающего в зоне обслуживания. Телевизионные передатчикиобеспечивают широкий сектор покрытия. Поэтому, исходя из реальнойэлектромагнитной обстановки, сектор работы ТВ-антенн отличается от желаемогоналичием секторов, где излучение подавляется. Так, например, применениепередающих антенн с диаграммой направленности (ДН) излучения 180°позволяет вдвое увеличить значение мощности в нужном направлении.
Основной критерийподавления излучения от мешающих радиоэлектронных средств — это снижение на 10дБ в секторе около 30 градусов. Коэффициент усиления без экрана – 5 дБ. [3]
Допускаемая нормативаминеравномерность реальной ДН в зависимости от азимута излучения может достигать3 дБ, что эквивалентно изменению излучаемой мощности вдвое и соответственноприводит к искажению идеального вида ДН.
Затенение участка зоныобслуживания при угле излучения ц° (угол, образованныйгоризонтальной плоскостью, проведенной через центр передающей антенны инаправлением на точку приема) может быть существенно для гористой местности прирешении проблем ЭМС.
Для решенияпоставленной задачи воспользуемся электромагнитным экраном с отверстием.Основное достоинство антенны с экраном это не только в регулирование диаграммынаправленности антенны, но и в том, что благодаря наличию экрана антеннапрактически не возбуждаются металлоконструкцией опоры и допускает большиеварианты размещения на опоре. [2]
Поскольку антенныисследуемого диапазона ТВ антенн располагаются на верхних этажах опоры,благодаря малости электрических расстояний, а также наличию экранаинтерференция излучаемых волн проявляется слабо и неравномерность круговойдиаграммы направленности оказывается малой.
ДН ТВ антенны с экраномрассчитаны на основе решения электродинамической задачи методом интегральногоуравнения.
2. Алгоритм численногорешения
Расчет параметровантенн выполнялся на основе предварительного решения электродинамической задачио распределении тока по излучающим элементам методом интегрального уравнения(ИУ). Ниже приводится краткое описание использованного метода.
Электродинамическаязадача решается в так называемом тонкопроволочном приближении [1.2, 1.5, 1.6].Исследуемая антенна представляется системой электрически тонких проводниковкруглого сечения (сплошные поверхности аппроксимируются сетками такихпроводников), которые считаются идеально проводящими, и задача формулируетсяследующим образом: требуется найти такое распределение тока, при котором наповерхности проводников выполняется граничное условие для электрического поля — равенство нулю тангенциальной составляющей [1.5, 1.6]. При этом в рамкахтонкопроволочного приближения учитываются только продольные (параллельные осипровода) составляющие электрического поля и тока, причем последний считаетсянитевидным (линейным), текущим по оси провода.
Введем контур L'(необязательно гладкий и непрерывный), представляющий собой совокупность осейпроводников. На этом контуре определим скалярную токовую функцию I(l')(l' — координата, отсчитываемая вдольL').
Электрическое поле,создаваемое током I(l'),полностью определяется векторным А и скалярным f электрическимипотенциалами [П.2.1]:
У = -оцФ — пкфв цю (П2ю1)
Электрическиепотенциалы в однородной среде (ток I(l')считается излучающим в свободном пространстве [1.5]) удовлетворяют неоднороднымуравнениям Гельмгольца [П.2.1], решения которых в данном случае могут бытьзаписаны в виде:
A(v)= maò l' + I(l') G(v,v') dl', (П2.2)
L'
j(v)= — (jwea)-1 ò{dI(l') / dI'} G(v,v') dl', (П2.3)
L
где G(v,v')- ехр(-jb|v — v'|)/ {|v -v'|}- функция Грина, используемая при интегрировании уравнений Гельмгольца;
vи v' — радиус-векторы точки наблюдения(в которой вычисляются потенциалы) и переменной интегрирования l',соответственно;
l'- единичный вектор, касательный к L'в точке v' (направление векторасоответствует положительному направлению L');
b= 2p/l — волновое число;
l — длина волны, м.
В (П2.3) учтен законсохранения заряда в случае линейного тока:
jwr(l')= — dI(l')/dl'
(здесь — r(l')- погонная плотность заряда на контуре L').
Подстановка (П2.2,П2.3) в (П2.1) приводит к интегральному выражению для электрического поля,создаваемого током I(l').Учитывая только продольную составляющую тангенциального электрического поля наповерхности проводников, введем контур L,который представляет собой контур L',перенесенный на поверхность проводников. На контуре Lопределим скалярные функции Ee(1)и Et(1) — продольныесоставляющие тангенциальных электрических полей, создаваемых стороннимиисточниками (возбуждающими антенну) и током I(l'),соответственно (I — координата,отсчитываемая вдоль L). В дальнейшемпод v будем подразумеватьрадиус-векторы точек L,соответствующих конкретным значениям l(при этом G(v,v')= G(l,l')).
С учетом введенныхобозначений окончательно получим интегральное уравнение, имеющее смыслграничного условия
Ее(1)= — Еt(1)
для электрического поляна поверхности идеального проводника (в тонкопроволочном приближении):
оwmф (дбдк)вП(к) вШ(дэ)
Уу(Ш)= òх-------- (1бд) П(к) Ш(дэ) + — — — ъ вдэ (П2ю4)
Дэ 4p 4pоweф вк вдэ
где к = /м — мэ/ — вспомогательная координата, отсчитываемая вдоль прямой, соединяющей точки vи v';
lr — единичный вектор — орт оси, вдоль которой отсчитывается координата г(положительное направление — от v'к v).
Правая часть ИУ (П2.4)имеет смысл функции -Et(l)- взятого с обратным знаком тангенциального поля, создаваемого током I(1').Производная по r в (П2.4)соответствует градиенту в (П2.1). Круглыми скобками в (П2.4) обозначеныскалярные произведения векторов (это обозначение используется и в дальнейшем).
ИУ (П2.4) в литературеиногда называют уравнением Харрингтона [1.5]. Аналогичным образом может бытьполучено известное уравнение Поклиигтона (при этом потенциал jиз (2.1) исключается посредством условия лоренцевой калибровки потенциалов[П.2.1]).
Для решения ИУиспользован широко распространенный метод моментов [1.5, 1.6], в рамкахкоторого токовая функция для антенной решетки, состоящей из N излучателей,находится в виде разложения по базису линейно-независимых функций:
N
I(l')= S Ik bk (l'), (П2.5)
K=1
N — число базисныхфункций;
b1(l'),b2(l'),…bNM(l')- базисные функции;
I1,I2,…INM — неизвестные(искомые) коэффициенты.
Граничные условия наповерхности проводников накладываются посредством определенных на контуре Lлинейно-независимых весовых функций W1(l),W2(l),… WNM(l),образующих базис разложения полного тангенциального поля Еe(l)+ Et(l),т.е. невязки приближенного решения ИУ. При этом задача о нахождении токовойфункции, удовлетворяющей ИУ (П2.4), сводится к решению системы линейных алгебраическихуравнений (СЛАУ):
N(П2.6)
SZik Ik = Ei, i = 1, 2, … N,
k=l
где коэффициенты Zikобразуют так называемую матрицу импедансов и вычисляются по формуле:
(дбдк) вП(к)вил(дэ)
Zшл= о30 ò Цш(д) òх (1бдэ) в П(к) ил(дэ) — — — ъ (П2ю7)
Дэ Дэ ввк вдэ
свободные члены СЛАУ Ei — по формуле:
Ei= ò Wi(l) Ee(l) dl. (П2.7)L'
Что касается функциираспределения стороннего поля Еe(1),обусловливающей свободные члены СЛАУ E1,E2,…EN,то способ ее определения зависит от используемой модели возбуждения(формализации сторонних источников [П.2.1]). В данном случае использованаизвестная модель возбуждения типа «дельта-генератор», в рамкахкоторой функция Еe(1)= 0 всюду, за исключением зазоров активных вибраторов, к которым подведенопитающее напряжением (в этих зазорах стороннее поле соответствует нормированнымкомплексным амплитудам питающих напряжений).
В качестве базисныхиспользованы кусочно-синусоидальные функции, позволяющие использовать замкнутыевыражения для вычисления поля в точке [1.5, 1.6] (при этом в (П2.7) исчезаетинтеграл по l'). Базисные функцииданного типа определяются следующим образом. Контур L'разбивается на частично перекрывающиеся электрически короткие отрезки(сегменты) L'1, L'2,… L'N.Центральные точки сегментов — значения l'1, l'2,… l'Nкоординаты l' (подстрочный индекс соответствуетномеру сегмента). Начало k-госегмента совпадает с центром предыдущего (l'k-1),конец — с центром следующего (l'к+1).Некоторая k-якусочно-синусоидальная базисная функция bk(l')отлична от нуля в пределах k-госегмента, максимальна в его центре и убывает по синусоидальному закону до нуляпри перемещении к его крайним точкам.
Сегмент, в сущности,представляет собой короткий вибратор, плечи которого могут иметь разную длину ине лежать на одной прямой («уголковый» сегмент). Гальваническиеконтакты между проводами (в узлах разветвления) описываются посредствомсегментов, центры которых совпадают с точками контактов, а плечи расположены наразных проводах (нетрудно убедиться, что при этом автоматически выполняетсязакон Кирхгофа для узла цепи).
Для определения весовыхфункций контур L аналогичнымобразом разбивается на сегменты L1,L2,… LN,причем каждый сегмент Lkсоответствует сегменту L'kи находится на кратчайшем от него расстоянии. В качестве весовых использованыфункции двух типов (в разных задачах):
— кусочно-синусоидальные,равные соответствующим базисным
Цл(д) = ил(дэ)бд -Ю дэж
— дельта-функций Дирака
Wk(l)= 8(l-lk).
Разновидность методамоментов при выборе весовых функций первого типа называют методом Галеркина[1.5, 1.6], при выборе весовых функций второго типа — методом сшивания вдискретных точках.
Метод Галеркинаобеспечивает сравнительно быструю сходимость решения [1.5, 1.6]. Решение,получаемое методом сшивания в точках (его физическая сущность заключается вналожении граничных условий в отдельных точках контура L- точках сшивания), сходится медленнее, однако, данный метод обеспечиваетнаименьшие затраты машинного времени на расчет Zik,поскольку в силу известного свойства дельта-функции в (П2.7) исчезает интегралпо 1. Как показывает практика в зависимости от характера задачи следуетиспользовать как метод Галеркина, так и метод сшивания.
Решением СЛАУ (П2.6)находятся коэффициенты I1,I2,… IN,которые совместно с базисными функциями аппроксимируют истинное распределение тока.
По найденномураспределению тока вычисляются значения ненормированной ДН как величины,совпадающие с точностью до постоянного множителя с напряженностями поля вдальней зоне, являющегося суперпозицией полей, создаваемых отдельнымисегментами (каждый сегмент рассматривается как элементарный вибратор) поформуле:
N
f(и, ц)= S IkLkfk (и, ц) exp[j в(rk, 1ИЗ)], (П2.8)
k=l
где и и ц — углы,определяющие направление на точку наблюдения (и — полярное расстояние, ц — азимут в сферической системе координат);
Lk — длина k-гoсегмента, м;
fk(и, ц) — векторная (т.е. учитывающая ориентацию сегмента) диаграмманаправленности элементарного вибратора, образованного k-мсегментом;
rk — радиус-векторцентра k-rосегмента;
1ИЗ — единичныйвектор направления на точку наблюдения (в сферической системе координат).
При исследованиимногоэтажных антенн электродинамическим методом находилась ДН одного этажа. ДНантенны в горизонтальной плоскости будет, очевидно, такой же, ненормированнаяДН в вертикальной плоскости вычислялась по формуле:
L
FВП(и, ц)= S Akfэт(и) exp (jp Hkcosи), (П2.12)
k=l
где
L- число этажей;
Ак — комплексная амплитуда возбуждения k-гoэтажа;
Hk — высота k-гoэтажа относительно условного центра антенны.
радиовещаниеантенна прямоугольный экран
3. Анализ влиянияпрямоугольного проводящего экрана на ТВ передающую антенну
3.1 ТВ антенна 5телевизионного канала без корректировки диаграммы направленности
Рассмотрим антенну ТВК,представленную на Рис. 5.1.
/>
Рис. 1.1 Общий вид ТВантенны 5 ТВК
Антенна представлена ввиде трех пар электрических вибраторов, расположенных на расстоянии л/4 (0,1 м) друг от друга. Пара вибраторов имеет одинаковое значение токов с фазой равной 0 и 90 градусов.
/>
Рис. 1.2Двухмерная диаграмма направленности для телевизионной антенны без экрана начастоте 742 МГц
/>
Рис. 1.3 Трехмернаядиаграмма направленности для телевизионной антенны без экрана на частоте 742МГц
3.2 Исследование экранас вертикальным отверстием
Для численного решениязадачи о влиянии экрана на излучение электрического вибратора воспользуемсяпрограммой HFSS [5].
Для реализациипоставленной задачи рассмотрим задачу подавления поля излучения электрическихвибраторов (с размером плеча л/4 (0,1 м)) с помощью прямоугольного экрана сощелевым отверстием (рис. 5.4).
Вид исследуемой антенныс экраном, представлен на Рис. 1.4.
/>
Рис. 1.4Радионепрозрачный экран с отверстием
Прямоугольный экран сощелевым отверстием. Расстояние от экрана до отверстия составляет л. Экран имеетформу прямоугольника размером 1,25 л х 0,5 л (0,5 м x 0,2 м), в котором на расстоянии 0,012 л (0,0048 м) от центра экрана прорезано вертикальноеотверстие 0,5 л х 0,05 л (0,2 м x 0,02 м). Было исследовано изменение ДН от частоты для диапазона 55 ТВК радиоканала. Исследования проводились на крайнихчастотах – 742 МГц, 750 МГц. (рис. 5.5) и на центральной частоте – 746 МГц(рис. 5.6). Оценим диаграммы направленности в плоскости XOZ.
/>
Рис. 1.5 Прямоугольныйэкран с щелевым отверстием. Зависимость подавления излучения от угла на крайнихчастотах
/>
Рис. 1.6 Прямоугольныйэкран с щелевым отверстием. Зависимость подавления излучения от угла нацентральной частоте
Оценим полученную ДНдля частоты 742 МГц (рис. 5.5). Ширина сектора подавления на минус 10 дБсоставляет 30 градусов, на минус 20 дБ составляет 10 градусов, на минус 25 дБсоставляет 1 градус. С данным типом экрана сигнал подавляется на 27 дБ.Минимальное значение сигнала вне сектора подавления Umin= -17 дБ, а разностьмежду минимальным значением сигнала вне сектора подавления и максимальнымзначением в секторе составляет 10 дБ. Крутизна ДН составляет 11 дБ/град.
Оценим диаграммынаправленности в плоскости XOY.
Для определенияподавления излучений в других плоскостях оценим уровни подавлений на разныхчастотах диапазона 55 канала.
/>
Рис. 1.7 Двухмернаякруговая диаграмма направленности для частоты 742 МГц.
/>
Рис. 1.8 Двухмернаякруговая диаграмма направленности для частоты 744 МГц
/>
Рис. 1.9 Двухмернаякруговая диаграмма направленности для частоты 746МГц
/>
Рис. 1.10 Двухмернаякруговая диаграмма направленности для частоты 750 МГц
В результате полученныхдиаграмм направленности на разных частотах диапазона 55 канала в плоскости XOYвидно, что ДН с изменением частоты больше 742 МГц не изменяется. В результатена частотах больше 742 МГц сигнал подавляется на 10,5 дБ в двух симметричныхсекторах углов 35 градусов. А в диапазоне секторов 45-65 градусов на 4 – 5,5дБ, в диапазоне секторов 65-90 градусов на 0,5 – 4 дБ. Диаграмма относительносимметрична для диапазонов углов от 90 – 180 градусов.
На частоте 742 МГцсигнал подавляется на 10 дБ в секторе углов 30 градусов. При этом в диапазонесекторов 20-150 градусов подавление на 4 дБ.
Построим трехмерную диаграмму направленности для оптимальноговыполнения критерия подавления излучения диапазона 55 канала.
/>
Рис. 1.11 Трехмернаякруговая диаграмма направленности для частоты 742 МГц.
Из рис. 1.11. видно,что подавление излучения с помощью электромагнитного экрана имеет место и вобластях находящихся под углом к горизонтальной плоскости. Данное затенениезоны обслуживания существенно для гористой местности и решения проблемэлектромагнитной совместимости.
Выводы:
Для реализациирежекторной ДН был получен прямоугольный экран со щелевым отверстием.Прямоугольный экран с отверстием подавляет излучение на 10 дБ и работает вдиапазоне 55 канала. Получена оптимальная частота 742 МГц для исследуемогоканала и выполнения критерия подавления излучения.
3.3 Радионепрозрачныйэкран с горизонтальным отверстием
Рассмотрим задачуподавления поля излучения электрических вибраторов (с размером плеча л/4 (0,1 м)) с помощью прямоугольного экрана с горизонтальным отверстием (рис. 5.12).
/>
Рис. 1.12Радионепрозрачный экран с отверстием
3.3.1 Выбор размераэкрана и отверстия
Исследованияпроводились для разных размеров экрана, способного подавить излучение потребуемому критерию.
В результатеисследований было выявлено 3 размера экрана, способные подавить излучение втребуемом секторе по заданному критерию. Исследования проводились на частоте742 МГц.
Размер экрана 0,2 м х 0,5 м.
/>
Рис. 1.13 Двухмернаякруговая диаграмма направленности. Экран размером 0,2 м х 0,5 м. (отверстие 0,07 м х 0,01 м)
При данном размереэкрана подавление происходит в симметричных секторах. Неравномерность – 6 дБ.Сектор подавления – 35-40 градусов. При изменении размера отверстия симметрияподавления сохраняется, а сектор подавления не уменьшается. Данный экранприменим для подавления в симметричных секторах и при компактном расположенииантенны.
Размер экрана 0,3 м х 0,5 м.
/>
Рис. 1.14 Двухмернаякруговая диаграмма направленности
Экран размером 0,3 м х 0,5 м. (отверстие 0,15 м х 0,01 м (центр на расстоянии 0,15 м)) При данном размере экрана подавление излучения несимметрично. Максимальный сектор подавления – 30 градусов,подавление излучения на 13 дБ. Неравномерность – 6 дБ. Второй секторподавляется на 8 дБ. При увеличении ширины отверстия до 0,02 м подавления приближаются к симметричным, но остальные критерии сохраняются (Рис. 1.15). Исследованиеизменения длины щели, с размером экрана 0,3 м х 0,5 м.
/>
Рис. 1.15 Двухмернаякруговая диаграмма направленности. Экран размером 0,3 м х 0,5 м. (отверстие 0,15 м х 0,02 м)
/>
Рис. 1.16 Двухмернаякруговая диаграмма направленности. Экран размером 0,3 м х 0,5 м. (отверстие 0,25 м х 0,02 м)
Таким образом, сувеличением размера щели в ширину секторы подавления становятся симметричны.При этом максимум подавления достигается в случае длины щели равной половинеширины размера экрана.
Размер экрана 0,4 м х 0,5 м.
/>
Рис. 1.17 Двухмернаякруговая диаграмма направленности. Экран размером 0,4 м х 0,5 м. (отверстие 0,2 м х 0,02 м)
Из полученной диаграммынаправленности видно, что увеличение размера экрана не дало подавление вопределенном секторе углов, кроме симметричных подавлений в секторах углов(35-40 градусов) на 7-8 дБ.
Размер экрана 0,5 м х 0,5 м.
/>
Рис. 1.18 Двухмернаякруговая диаграмма направленности. Экран размером 0,5 м х 0,5 м. (отверстие 0,23 м х 0,01 м)
Из полученной диаграммывидно, что с данным типом экрана происходит симметричное подавление излучения,но при этом изменяется форма диаграммы направленности как в направлении экрана,так и в противоположном направлению.
В результатеисследований экрана с горизонтальным отверстием наиболее удовлетворяющийкритерию подавления является экран размером 0,3 м х 0,5 м (рис.5.19).
/>
Рис. 1.19 Трехмернаякруговая диаграмма направленности для частоты 742 МГц
3.4 Исследованиедиаграммы направленности для экрана размером 0,3 м х 0,5 м от частоты
Используя программу HFSSполучим результаты для данного типа экрана на частотах 55 канала.
/>
Рис. 1.20 Двухмернаякруговая диаграмма направленности для частоты 744 МГц.
/>
Рис. 1.21. Двухмернаякруговая диаграмма направленности для частоты 746МГц
/>
Рис. 1.22 Двухмернаякруговая диаграмма направленности для частоты 748 МГц
/>
Рис. 1.23 Двухмернаякруговая диаграмма направленности для частоты 750 МГц.
При изменении частотынаблюдается ослабление подавления излучения в секторе углов 45-75 градусов, приэтом остальные параметры диаграммы направленности не изменились.
Таким образом, вдиапазоне частот 742-746 МГц происходит изменение уровня подавления излучения с13 дБ до 10 дБ, а в диапазоне частот 746-750 МГц диаграмма направленностипрактически не зависит от частоты (изменение подавления излучения с 10 дБ до9,5 дБ) (рис. 5.23). Таким образом, в должной мере учитывается частотнаязависимость диаграммы направленности, поскольку из-за больших электрическихразмеров антенн, их диаграмма изменяется в пределах одного канала. На рис.5.24. представлена частотная зависимость от уровня подавления излучения.
/>
Рис. 1.24 Влияниечастоты на уровень подавления излучения
Вывод:
В результатеисследования горизонтального и вертикального отверстий были выявлены следующиесвойства.
Использованиевертикального отверстия является наиболее ближе к представленному выше критериюподавления излучения. Кроме того достаточно реализуется при малом размереэкрана по сравнению с экраном для горизонтального отверстия. Данное отверстиереализовано в узком диапазоне исследуемого канала.
Использованиегоризонтального отверстия в диапазоне исследуемых частот дает плавное изменениедиаграммы направленности по всему Vдиапазону, причем изменения ДН без существенных изменений форм. Кроме того, всимметричном секторе подавление излучения больше, чем при вертикальномотверстии.
Таким образом, дляработы во всем диапазоне частот исследуемого диапазона следует использоватьгоризонтальное отверстие, а в узком диапазоне частот и более точномудовлетворении критерия подавления излучения необходимо использоватьвертикальное отверстие.
Литература
1.Бузов А.Л. УКВ антенны для радиосвязи с подвижными объектами радиовещания ителевидения. – М.: Радио и связь, 1997. – 293 с.
2. М.Г.Локшин, А.А.Шур, А.В. Кокорев, Р.А. Краснощеков Справочник. Сети телевизионногои звукового ОВЧ ЧМ вещания. М., «Радиосвязь» 1988 -144 с.
3. М.Г.Локшин НИИР. Основы планирования наземных сетей ТВ и ОВЧ ЧМ вещания. Статья вжурнале.
4. Ямпольский В.Г., Фролов О.П. Антенныи ЭМС. – М.: Радио и связь, 1983. – 272 с.
5. Давыдов А.Г, Захаров Е.В, ПименовЮ.В. Метод численного решения задач дифракции электромагнитных волн нанезамкнутых поверхностях произвольной формы. Доклады АН СССР, 1984, т.276, в.1, с. 96-100.
1.2.Антенно-фидерные устройства Г.Н. Кочержевский, Г.А. Ерохин, Н.Д. Козырев. – М.:Радио и связь, 1989.
1.5.Вычислительные методы в электродинамике: под ред. Р. Митры, пер. с англ. /подред. Э.Л. Бурштейна. – М.: Мир, 1977.
1.6.Коротковолновые антенны / Г.З. Айзенберг, С.П. Белоусов, Э.М. Журбенко и др.:Под ред. Г.З. Айзенберга. – 2-е перераб. И доп. – М.: Радио и связь, 1985.