Разработка схемы судовой электростанции

32

Оглавление

• 1. Расчет мощности электростанции. Выбор источников электроэнергии и трансформаторов
• • 1.1 Выбор трансформаторов
  • 1.2 Расчёт мощности электростанции
  • 1.3 Выбор источников электроэнергии судовой электростанции
  • 1.4 Расчет мощности и выбор аварийного генератора
  • 2. Разработка схемы судовой электростанции и выбор электрооборудования
  • 2.1 Разработка схемы судовой электростанции
  • 2.2 Выбор шин ГРЩ
  • 2.3 Выбор кабеля
  • 2.4 Выбор коммутационных аппаратов
  • 2.5 Выбор электроизмерительных приборов
  • 2.6 Выбор измерительных трансформаторов
  • 3. Проверка оборудования электроэнергетической установки на работоспособность в условиях короткого замыкания
  • 3.1 Расчет токов короткого замыкания
  • 3.1.1 Расчёт токов К.З. для точки К1 на фидере генератора
  • 3.1.2 Расчёт токов К.З. для точки К2 на шинах ГРЩ
  • 3.1.3 Расчёт токов К.З. для точки К3 на фидере РЩ₆
  • 3.2 Проверка коммутационно - защитной аппаратуры
  • 3.3 Проверка шин ГРЩ
  • 3.4 Проверка измерительных трансформаторов тока
  • 4. Определение изменения напряжения при пуске двигателя
  • 4.1 Графический метод расчета
  • 4.2 Аналитический метод расчета
  • 5. Выбор средств автоматизации электростанции
  • 6. Конструктивная разработка ГРЩ электростанции
  • Список литературы

1. Расчет мощности электростанции. Выбор источников электроэнергии и трансформаторов

1.1 Выбор трансформаторов

По данным таблицы нагрузок 1.2 для приёмников 220В выбираем трансформатор.

Условие выбора: где

- число трансформаторов;

- номинальная мощность трансформатора;

-коэффициент одновременности;

кВт; кВАр; кВА

Для АРЩ:

кВт; кВАр; кВА

Выбираем четыре трансформатора ТС3М и их технические данные сведём в таблицу 1.1

Технические данные трансформаторов Таблица 1.1

Один трансформатор постоянно находятся в работе. Второй, в соответствии с правилами Регистра обеспечивает питание приемников взамен отказавшего. Трансформаторы подключаются к различным секциям ГРЩ.

1.2 Расчёт мощности электростанции

В соответствии с требованиями Регистра произведем расчет нагрузки СЭС в ходовом режиме. Воспользуемся табличным методом расчета.

При заполнении таблицы нагрузок в графы 2-4 вносят данные задания, в графы 5-8 - параметры двигателей, выбранных по условию , где - мощность в графе 4.

Рассмотрим заполнение таблицы нагрузок:

Графа9. Коэффициент загрузки выбирается с учетом рекомендаций табл.2.3

[2, стр.8]. Максимальное значение его не должно превышать отношение

Графа10. Коэффициент полезного действия принимают равным номинальному, если К_з>0,6. Если К_з<0,4 то КПД определяют по выражению:

,

где

Графа11. Коэффициент мощности приемника определяют в зависимости от загрузки ЭД К_{з (}[4], рис.3.2)

Графа12. Коэффициент одновременности К_о работы приемников выбираем с учетом наличия резервных механизмов и условий плавания судна.

Графа13. Потребляемая активная мощность в ходовом режиме

Графа14. Потребляемая реактивная мощность в ходовом режиме

Результаты расчета сводим в таблицу 1.2

Для расчёта нагрузки СЭС других режимов работы воспользуемся пересчетными коэффициентами.

Маневренный: К=1,1

Аварийный: К=0,86

Стоянка без погрузки: К=0,58

Стоянка с погрузкой: К=1,05

Результаты пересчёта сводим в таблицу 1.3

Мощность СЭС в различных режимах Таблица 1.3

1.3 Выбор источников электроэнергии судовой электростанции

При выборе комплектации СЭС учитываем тип энергетической установки, требования Правил Регистра. Рассчитываемое судно имеет турбинную энергоустановку. По данным таблицы 1.2 и 1.3 выбираем 3 турбогенератора [2, табл 2.6], а их технические данные сводим в таблицу 1.4

В соответствии с Регистром в составе СЭС должен быть резервный генераторный агрегат, мощность которого позволяла бы заменить любой из агрегатов СЭС при его отказе.

В качестве резервного ГА на нашем судне будет использоваться ДГ (см. табл.1.4).

Технические данные Т-Г и Д-Г Таблица 1.4

Коэффициент загрузки генераторов определяется по формуле:

,

где - потребляемая приемниками мощность в данном режиме; - суммарная мощность работающих в данном режиме генераторов.

Расчёты сведём в таблицу 1.5

Примечание: таким образом мы видим, что генераторы во всех режимах работают с оптимальным коэффициентом загрузки (аварийный режим является кратковременным)

1.4 Расчет мощности и выбор аварийного генератора

Аварийный генератор должен обеспечивать питание приемников, обеспечивающих безопасность людей и судна. На основании этого составляем таблицу 1.6

Таблица 1.6. Нагрузки АДГ.

По данным таблицы 1.6 выбираем АДГ мощностью 200 кВт.

2. Разработка схемы судовой электростанции и выбор электрооборудования

2.1 Разработка схемы судовой электростанции

При разработке СЭС учитываем число и тип генераторных агрегатов, трансформаторов, предусматриваем возможность параллельной и раздельной работы генераторов, питание ответственных приемников от основных и аварийных генераторов, питание от береговой сети при стоянке в порту.

При проектировании схемы предусматриваем параллельную работу генераторов на одну систему сборных шин, секционированных с помощью автоматических выключателей. Деление ГРЩ на секции позволяет поочередно проводить обслуживание секций при снятом напряжении. На фидеры, отходящие от ГРЩ, ставим автоматические выключатели.

При распределении приемников по схемам ГРЩ руководствуемся требованиями Регистра. Такие приемники, как рулевой электропривод, шпиль, брашпиль, пожарные насосы, балластно-осушительные насосы, компрессоры, радиооборудование, навигационное оборудование и др. получают питание по отдельным фидерам. Обеспечено подключение основных и резервных приемников одного назначения к разным секциям. Один из фидеров рулевого электропривода получает питание от аварийного распределительного щита.

Неответственные потребители, допускающие отключение при перегрузке генератора, группируем. Для уменьшения нагрева ГРЩ наиболее мощные источники подключаем ближе к источникам. На схеме показываем связь ГРЩ со ЩПБ, щитом аварийного генератора и подстанцией 220 В. При разработке схемы ГРЩ предварительно определяем число панелей ГРЩ.

На рисунке 2.1 приведена функциональная однолинейная схема СЭЭС.

С секции шин ГРЩ Ш1 получают питание следующие приемники 380 В:

1. Рулевое устройство

2. Насосы охлаждающей воды

3. Насосы масляные

4. Насосы циркуляционные

5. РЩ6-Компрессоров (главный и подкачивающий)

6. РЩ4-Насосов МО

7. РЩ8-Кондиционирования воздуха

8. РЩ2-Вентиляторов МО

9. РЩ9-Вентиляторов трюмов

10. РЩ5-Рефрижераторный

С секции шин ГРЩ Ш2 получают питание следующие приемники 380 В:

1. Подруливающее устройство

2. Брашпиль

3. Шпиль

4. Краны грузовые

5. Пожарный насос

6. Компрессор - главный

С секции шин ГРЩ Ш3 получают питание следующие приемники 380 В:

1. Лифт камбузный

2. Лифт грузовой

3. Лифт пассажирский

4. РЩ7-Камбузного оборудования

5. РЩ1-Котельного оборудования

6. РЩ3-Топливных насосов

С секции шин ГРЩ Ш4 получают питание следующие приемники 220 В:

1. Мастерская

2. РЩ12-освещения МО

3. РЩ13-освещения главной палубы

4. РЩ14-освещения шлюпочной палубы

С секции шин АРЩ Ш5 получают питание следующие приемники 380 В:

Пожарный насос

Балластно-осушительные насосы

Шлюпочные лебёдки

Рулевое устройство

С секций шин АРЩ Ш6 получают питание следующие приемники 220 В: РЩ10-радиооборудования, РЩ11-электронавигационного оборудования,

Аварийное освещение, РЩ16-сигнальноотличительных огней, Автоматическая сигнализация обнаружения пожара, РЩ15-освещения рулевой рубки и прожекторы.

2.2 Выбор шин ГРЩ

Т. к. распределение фидеров по длине шин ГРЩ производилось таким образом, что нагрузки слева и справа от турбогенераторов примерно равны, то ток, по которому будет производиться выбор шин ГРЩ (с учетом 20% неравномерности распределения нагрузки), можно определить по формуле: , где - сумма номинальных токов всех генераторов, кроме резервного, А.

А

А

Выбираем шины ГРЩ [2, табл.3.1] из условия I < I доп, при этом желательно выполнение условия h>4b

h=80 мм - высота шины;

b=8 мм -ширина шины;

L=1000 мм - расстояние между опорами;

Произведем проверку шин на возможность динамического резонанса. Для этого определим частоту собственных колебаний:

Гц.

Полученное частота не лежит в пределах от 40 до 60 и от 90 до 110 Гц, следовательно, механического резонанса не будет.

2.3 Выбор кабеля

Выбор кабеля включает в себя выбор марки, сечение кабеля, проверку выбранного кабеля на потерю напряжения. Сечение кабеля выбирается по расчетному току. Условие выбора: Кабель генератора и трансформатора выбирают по номинальному току:

.

Рабочие токи кабелей, соединяющих отдельные потребители с ГРЩ:

.

Рабочий ток фидера, питающего несколько приемников, определяется с учетом одновременности их работы по формуле:

Выбор кабелей оформлен в виде таблицы 2.1 Коэффициенты К1 и К2 учитывают температуру окружающей среды и условия прокладки кабеля.

Для генератора, трансформатора и механизмов МО Т⁰=50 ⁰С К₁=0,87

Для камбузных моторов и плит Т⁰=45 ⁰С К₁=1

Для остальных приемников Т⁰=40 ⁰С К₁=1,06

Коэффициент К₂ выбираем 0,85-для двухжильных кабелей 0,7-для трех - и четырехжильных кабелей.

Проверку линии на потерю напряжения производим путем сравнения потери напряжения в ней с допускаемой Регистром величиной: .

Потеря напряжения в линии генератор - шины не должна превышать 1%.

Потерю напряжения в линии без учета падения напряжения в разделке и наконечниках определяем по формуле:

,

где - длина кабеля (указывается в задании), м;

- число параллельных кабелей в линии;

, - активное и индуктивное сопротивление линии на единицу длины [2, табл.3.7], Ом/м.

Полученное значение меньше допускаемого Регистром.

Выбор кабеля Таблица 2.3

2.4 Выбор коммутационных аппаратов

При выборе коммутационных аппаратов номинальный ток выключателя I_нв определяется номинальным током расцепителя I_нр, который выбирают по рабочему току I_раб приемника из условия: .

Выключатели генераторов и трансформаторов выбирают по номинальному току (Серия АМ). Для сети освещения предпочтительно использовать пакетные выключатели с предохранителями. I_раб для генераторов и трансформаторов принимаем равным номинальному. Для Рулевого привода - защита от к. з. по току, превышающему номинальный на 25%. Для остальных приемников I_{сраб перегруз}=I_нрасц, I_{сраб к. з.} = (5-10) I_нрасц.

Установки по времени срабатывания выбираем для построения избирательности зашиты.

Выбор коммутационных аппаратов [1, стр 30-34] оформим в виде таблицы 2.2

Выбор коммутационных аппаратов. Таблица 2.2

Проверку на динамическую и термическую стойкость производим после расчета токов КЗ.

2.5 Выбор электроизмерительных приборов

По требованию Регистра для каждого генератора переменного тока должны устанавливаться на ГРЩ и АРЩ следующие приборы:

а) амперметр с переключателем для измерения тока в каждой фазе I_ном+30%;

б) вольтметр с переключателем для измерения фазных или линейных напряжений U_ном+20%;

в) частотомер (допускается применение сдвоенного частотомера для параллельно работающих генераторов f_ном±10%);

г) ваттметр Р_ном+30% -15%

В цепях ответственных потребителей с током от 20 А и более - рулевое устройство, брашпиль, шпиль, пожарный насос, трансформатор - ставят отдельные амперметры. Эти амперметры допускается устанавливать на ГРЩ или у постов управления.

Для синхронизации генераторов на панели управления ГРЩ размещают синхроноскоп вместе с вольтметром, частотомером с переключателями. Выбор электроизмерительных приборов [2, стр 34-36] оформим в виде таблицы 2.3

Для панели управления

Для генераторной панели

Для панели питания с берега

Для панели потребителей

Схемы включения приборов.

2.6 Выбор измерительных трансформаторов

Трансформаторы тока выбираем по номинальному току и напряжению с последующей проверкой соответствия его нагрузки заданному классу точности. Условия выбора ИТТ: ; ; , где

-рабочий ток в цепи; - рабочее напряжение в цепи; - мощность нагрузки вторичной цепи.

Нагрузка трансформатора тока:

,

Где - сопротивление контактов;

- сопротивление проводов, где - удельное сопротивление меди; Т - температура окружающей среды, Т=45 ^оС;

- длина проводов в один конец, =5м; k=2 - коэффициент при установке трансформатора в каждую из трех фаз; S=2,5мм² - сечение провода; ; - мощность потребляемая токовой обмоткой прибора. Выбор трансформаторов тока [2, табл.3.22] сводим в таблицу 2.4

Выбор трансформаторов тока Таблица 2.4

Выбор измерительных трансформаторов напряжения (ИТН)

ИТН выбираем для вольтметров: генераторных панелей, панели ПБ, сети 220В, мегомметра.

На судах применяются ИТН типа ОСС - 0,16, понижающие напряжение с 380 до 127 В, номинальная мощность 160 ВА. Класс точности 1. С первичной и вторичной стороны ИТН защищают предохранителями. ИТН проверяют по условию работы в заданном классе точности.

Выбираем 8 измерительных ТН ОСС-0,16 для 4-и генераторов.

Выбор ИТН Таблица 2.5

3. Проверка оборудования электроэнергетической установки на работоспособность в условиях короткого замыкания

3.1 Расчет токов короткого замыкания

Расчетным видом КЗ при проверке оборудования является трехфазное металлическое короткое замыкание.

В качестве расчетного режима принимаем режим работы СЭС при котором работает наибольшее количество источников и приемников электроэнергии и возможны наибольшие токи КЗ.

Используя схему СЭС составляем однолинейную расчетную схему.

На основании расчетной схемы составляется схема замещения для каждой точки КЗ, получаемая путем замены элементов расчетной схемы их активными и индуктивными сопротивлениями.

Дальнейшие расчеты ведем в относительных единицах, поэтому введем базисные величины:

Базисное напряжение: ;

Базисная мощность: ;

Базисный ток: ;

Базисное сопротивление элемента: .

Далее определяем сопротивление элементов схемы, используя справочные материалы, приведенные в таблицах. Пренебрегаем сопротивлением трансформаторов, шин и автоматических выключателей.

Асинхронную нагрузку СЭС показываем на схеме замещения в виде эквивалентного АД, подключенного к шинам ГРЩ. Мощность эквивалентного двигателя:

Расчет сопротивлений цепи генератора.

Сопротивление кабеля генератора:

Сопротивление кабельных наконечников.

Токовая обмотка трансформатора фазового компаудирования:

Электродвижущая сила ЭД

3.1.1 Расчёт токов К.З. для точки К1 на фидере генератора

Сопротивление кабеля генератора:

При 2-х параллельно работающих генераторах с одинаковым отношением XG/RG

Условные сопротивления:

Действующие значения сверхпереходных токов:

Ударный ток КЗ:

3.1.2 Расчёт токов К.З. для точки К2 на шинах ГРЩ

При К.З. на шинах =0

Сопротивление кабеля генератора:

При 3-х параллельно работающих генераторов с одинаковым отношением XG/RG

Условные сопротивления:

Действующие значения сверхпереходных токов:

Ударный ток КЗ:

3.1.3 Расчёт токов К.З. для точки К3 на фидере РЩ₆

Необходимо учесть сопротивление дуги: R_Д= Ом [2, табл.3.7]. Контактным сопротивлением перехода шина - кабельный наконечник пренебрегаем.

Условные сопроти вления:

Действующие значения сверхпереходных токов:

Ударный ток КЗ:

3.2 Проверка коммутационно - защитной аппаратуры

Выключатели, выбранные по номинальным данным, проверяем на включающую способность по условию: , где - наибольшее мгновенное значение тока КЗ выключателя, выбираемое из справочника.

АВ генератора: i_{у доп}=110 кА

i_у=14,25 кА

Секционные выключатели: i_{у доп.} =110 кА

i_у=31,65 кА

АВ РЩ₆ компрессор ГСУ: i_{у доп}=75 кА

i_у=1,29 кА

Все выбранные аппараты удовлетворяют условию проверки.

3.3 Проверка шин ГРЩ

Проверяем шины ГРЩ на динамическую стойкость по условию:

, где

- допустимое напряжение в материале медных шин;

- расчетное напряжение в материале шин;

- максимальный изгибающий момент;

- момент сопротивления сечения шины относительной оси;

h=80 мм - высота шины;

b=8 мм -ширина шины;

а=0,04 м;

=1 м - расстояние между опорами;

Коэффициент формы определяется из [3,рис.10.23]

; Тогда ;

;

; ; ;

Расчетное максимальное напряжение меньше допустимого: .

3.4 Проверка измерительных трансформаторов тока

ИТТ проверяем на динамическую стойкость при прохождении тока КЗ по условию: , где для трансформаторов типа ТШС

Проведём проверку ИТТ амперметра генератора ;

; - условие выполнено.

4. Определение изменения напряжения при пуске двигателя

Изменение напряжения в сети, возникающее при пуске мощного асинхронного двигателя, не должно приводить к уменьшению напряжения на клеммах приемников электроэнергии более, чем на 35%. Это требование выполняется если изменение U на шинах ГРЩ не превышает 20%. Для расчета первоначального провала напряжения будем применять графический метод расчета. Рассчитывая величину изменения напряжения, выбираем электропривод компрессора главной силовой установки, пуск которого вызовет наибольшее изменение напряжения.

КПД и номинальный коэффициент мощности АД: ; ;

Сопротивление двигателя при пуске в о. е.:

; ;

где - кратность пускового тока, ;

- коэффициент мощности АД при пуске;

- полная мощность генератора;

- мощность электродвигателя;

L=105 м - длина кабеля.

Ом; Ом;

Определяем сопротивление кабеля от ГРЩ до двигателя:

;

;

Определяем результирующие сопротивление и проводимость цепи в о. е.:

; ;

;

;

4.1 Графический метод расчета

Полная проводимость цепи двигателя, о. е.

;

находим по графику 14 [2, стр.59] =9,5% Величина не превышает допустимую величину (20%).

4.2 Аналитический метод расчета

5. Выбор средств автоматизации электростанции

Средства автоматизации СЭС современных судов обеспечивают регулирование напряжения и частоты, синхронизацию, распределение активных и реактивных нагрузок между генераторами, разгрузку генераторов при перегрузке, защиту от обрыва фазы и понижения напряжения, защиту от токов КЗ и работы в двигательном режиме.

В соответствии с Правилами Регистра (Правила классификации и постройки морских судов Т.2 ч. ХI-505 стр):

1. Технические свойства судовой электростанции должны обеспечивать непрерывность питания электроэнергией согласно требованиям:

на судах, на которых нормальное снабжение электрической энергией обеспечивается двумя и более генераторами, работающими параллельно, следует применять средства, не допускающие при аварии перегрузки одного из генераторов, оставшихся для сохранения хода, управляемости и безопасности судна.

2. При восстановлении напряжения судовой сети после обесточивания включение ответственных механизмов, необходимых для управления судном, должно осуществляться автоматически по заданной программе, причем не должна возникать перегрузка сети.

3. В тех случаях, когда при снижении нагрузки электростанции предусматривается автоматическое отключение агрегатов, необходимо, чтобы оно не происходило также и при кратковременных колебаниях нагрузки.

4. Приводные механизмы генераторов с автоматическим пуском должны быть подготовлены к немедленному пуску.

5. Если предусматривается автоматический пуск находящихся в резерве ГА при перегрузке работающих, должно обеспечиваться следующее:

автоматическая синхронизация и подключение.

автоматическое распределение нагрузки.

предварительный выбор очередности пуска агрегатов и их подключение к сборным шинам ГРЩ.

6. Автоматизированные СЭС должны обеспечивать автоматическое или дистанционное включение электрических агрегатов с автоматической синхронизацией, принятием нагрузки и автоматическим распределением нагрузки.

Согласно 1 пункту произведем группировку менее ответственных потребителей по двум ступеням, подлежащим отключению при перегрузке генератора в случае их параллельной работы и отказе одного ГА. В ходовом режиме Р_{потр. сетью}=1324 кВт, Р_ген. =400 кВт;

Р_с-Р_ген. = 492,08-400=92,08 кВт

1 ступень - 10% Р_ген=40 кВт,

2 ступень - 52,8 кВт.

1 ступень.

2 ступень.

6. Конструктивная разработка ГРЩ электростанции

При конструктивной разработке ГРЩ исходными данными являются выбранная схема коммутации и оборудования ГРЩ с учётом распределения фидеров по секциям сборных шин ГРЩ.

Список литературы

1. Справочник судового электромеханика / Под ред. Г.И. Китаенко: В 3 т. - Л.: Судостроение, 1980. - Т.1. - 923 с.

2. Методические указания к курсовому проектированию для курсантов 4-го курса и студентов заочного обучения ЭМФ / Л.А. Лёмин, А.А. Пруссаков - Санкт-Петербург, 2004 - 72 с.

3. Баранов А.П. Судовые автоматизированные электроэнергетические системы: Учеб. для вузов. - М.: Транспорт, 1988. - 328 с.