Курсовая работа по предмету "Транспорт"

  1. Главная
  2. Курсовые работы
  3. Транспорт
Узнать цену курсовой по вашей теме

Расчет ходкости судна и подбор пропульсивного комплекса

Курсовой проект

Тема: «Расчет ходкости судна и подбор пропульсивного комплекса»

Задание на курсовое проектирование
Выполнить:
1) Расчет буксировочного сопротивления и буксировочной мощности методом Холтропа;
2) Расчет буксировочного сопротивления и буксировочной мощности с использованием данных испытаний систематических серий моделей судов;
3) Подбор элементов гребного винта для скорости хода 13 - 15 узлов при заданном диаметре по теоретическому чертежу;
4) Подбор главной энергетической установки - дизеля по каталогам фирм - производителей;
5) Уточнение характеристик гребного винта при работе с выбранным двигателем и определение достижимой скорости хода;
6) Построение чертежа гребного винта.
7) Построение паспортной диаграммы.
1. Расчет сопротивления воды движению судна по HOLTROP (голландский опытовый бассейн)
1.1 Данные для расчета сопротивления воды движению судна по HOLTROP (голландский опытовый бассейн)
Этот способ основан на обработке результатов испытаний почти двухсот различных моделей и натуральных судов. Метод может применяться для расчета сопротивления самых разнообразных типов судов с широким изменением параметров формы, таких, например, как танкеры, контейнеровозы, рыболовные суда и т. д., включая суда с предельно большой полнотой обводов и необычным соотношением главных размерений.
Для расчета данным способом надо использовать следующие данные:
Главные характеристикм судна-проекта:
Lpp - длина между перпендикулярами 110 м;
Lwl - длина по КВЛ 114,58 м;
B - ширина наибольшая 18,33 м;
Tap - осадка в корме 7,05 м;
Tfp - осадка в носу 7,05 м;
V - объемное водоизмещение 8558,4 м3;
lcb - абсцисса центра величины в % от (Lwl/2) -0,06 %;
cm - коэффициент полноты мидель-шпангоута 0,966;
cwp - коэффициент полноты ватерлинии 0,728;
v - расчетная скорость 15,0 узлов;
Значения Lpp, Lwl, B, Tap, Tfp, V, cm, cwp берем из своего варианта;
lcb = (Lwl/2 - (Lwl/2 + Xc))/ Lwl x 100%.
Дополнительные данные:
Abt - площадь сечения носового бульба на шп. 0 0,00 м2;
hb - возвышение ЦТ площади сечения бульба 0,00 м;
S - площадь смоченной поверхности 2619,9 м2;
At - площадь смоченной поверхности транца 0,00 м 2;
d - диаметр туннеля подруливающего устройства 0,00 м;
Cbto - к-т сопр-я подруливающего устройства (0,003-0,012) 0,003;
ie -1/2 угла входа КВЛ 18є;
cstern - форма кормы (V-шп = -10; норм. = 0; U-шп. = +10) 0;
Awind - площадь парусности 445,50 м2;
CXwind - коэффициент сопротивления воздуха (0,8-1) 0,80;
Vwind - скорость ветра (нормально 2,5 м/с) 2,5 м/с.
Данных Abt, hb, d для данного проекта нет;
S - берется из предыдущей курсовой работы;
ie -данные снимаются с теоретического чертежа, при его отсутствии эту величину приближенно можно вычислить по формуле
ie = 1 + 89 exp [-(L/B)0,80856 x (1-б)0,30484 x (1-ц-0,0225 x lcb)0,6367 x (LR/B)0,34574 x (100 V/L3)0,16302];
LR = L x (1-ц + 0,006 x lcb/(4ц-1));
ц = V Щ L - коэффициент продольной полноты;
cstern - данные снимаются с теоретического чертежа;
Awind - берется из предыдущей курсовой работы или приближенно вычисляется по формуле Awind = B2;
Смоченная поверхность выступающих частей:
Arud1 - руль за рудерпостом 0,00 м2;
Arud2 - балансирный руль 10,26 м2;
Arud3 - полубалансирный руль 0,00 м2;
Awb - кронштейн гребного вала 0,00 м2;
Arh - пятка руля 0,00 м2;
Awt - свободный гребной вал вне корпуса 0,00 м2;
Awh - обтекатель гребного вала 2,14 м2;
Aw - гребной вал 0,00 м2;
Af - гидродинамический успокоитель качки 0,00 м2;
Adome - домы 0,00 м2;
Askiel - скуловые кили 0,00 м2.
Тип и расположение привода выбираем по правилам российского морского регистра судоходства.
Площадь руля F назначают, пользуясь зависимомтью:
F = L T / A
A - коэффициент, который выбирается в зависимости от типа судна в следующих пределах: 40-70 для грузовых транспортных судов.
л = h / bcp = h2 / F - относительное удлинение руля;
Arh, Awh - данные снимаются с теоретического чертежа.
Константы:
g - ускорение свободного падения 9,81 м/c2;
rho - плотность воды 1025 кг/м3;
nue - коэффициент кинематической вязкости воды 1,188x10-6 м2/c;
rho2 - плотность воздуха 1,225 кг/м3.
Полное сопротивление судна
RT = CT (с V2 / 2) Щ = CT Fr2 (с g Щ L )/ 2;
Щ - смоченная поверхность судна.
Буксировочная мощность:
PE = RT V.
Коэффициент полного сопротивления:
CT = CV + CW + CTR + CA
Коэффициент вязкостного сопротивления:
CV = CF0 (I + K)
CF0 = 0,075 / (lg R - 2)2 - коэффициент сопротивления трения эквивалентной пластины.
Параметр формы (I + K) определяется по формуле:
(I + K) = C13 [0,93 + C12 (B / LR)0,92497 x (0,95 - ц + 0,0225 lcb)0,6906];
C13 - коэффициент, учитывающий влияние формы кормовой оконечности на вязкостную составляющую сопротивления.
C13 = 1 + 0,003 Cкормы
Значение коэффициента Cкормы

Тип кормовой оконечности

Cкормы

С V-образными шпангоутами

-10

С обычными обводами

0

С U-образными шпангоутами и бульбом

10

Коэффициент C12 определяется по формуле:
C12 = (T / L)0,2228446, если T / L > 0,05;
C12 = 48,20 (T / L - 0,02)2,078 + 0,479948, если 0,02 ? T / L ? 0,05;
C12 = 0,479948, если T / L < 0,02.
Коэффициент волнового сопротивления:
CW = A Fr-2 exp[ml Fr-0,9 + C15 ц2 exp(-0,1 Fr-2) cos (л Fr-2)];
A = 2 C1 C2 C3 д B T / Щ;
C1 = 2223105 C73,78613 (T / B)1,07961 (90 - iK)-1,37565;
C7 = 0,229577 (B / L)0,33333, если B / L < 0,11;
C7 = B / L, если 0,11 ? B / L ? 0,25;
C7 = 0,5 - 0,0625 (L / B), если B / L > 0,25;
C2 - коэффициент, учитывающий влияние носового бульба на волновое сопротивление:
C2 = exp (-1,89 v C3);
C3 = 0,56 ABT1,5 / [B T (0,31 v( ABT + TF - hB))];
ABT - площадь поперечного сечения бульба на носовом перпендикуляре;
hB - отстояние ЦТ этого сечения от линии киля;
TF - осадка на носовом перпендикуляре;
C5 - коэффициент, учитывающий влияние транцевой кормы на волновое сопротивление:
C5 = 1 - 0,8 AT / ( B T в);
AT - площадь поперечного сечения погруженной части транца при нулевой скорости;
m1 = 0,0140407 ( L / T) - 1,75254 (V1/3/ L) - 4,79323 (B / L) - C16;
C16 = 8,07981 ц - 13,8673 ц2 + 6,984388 ц3, если ц > 0,80;
C16 = 1,73014 - 0,7067 ц, если ц > 0,80;
C15 = -1,69385, если L3 / V < 512;
C15 = 0, если L3 / V > 172715;
C15 = -1,69385 + (L / V1/3-8,0) / 2,36, если 512 < L3 / V < 172715;
л - коэффициент, характеризующий волнообразующую длину лL:
л = 1,446 ц - 0,03 (L/B), если L / B < 12;
л = 1,446 ц - 0,36, если L / B > 12.
Коэффициент сопротивления транцевой кормы:
CTR = 0,2 (1-0,2 FrT) AT/ Щ, если FrT < 5;
FrT = Fr v (L B (1 + б) / 2A);
CTR = 0, если FrT ? 5;
Расчет сопротивления трения:
Rf = с V2 CF0 (1 + K1) Щ / 2000 (кН);
Расчет сопротивления воздуха:
Rwind = сA / 2 (V + Vwind)2 Cxwind Awind / 1000 (кН);
сA = 1,226 кг/м3 - плотность воздуха.
Расчет сопротивления модели:
Ra = (с / 2) V2 Щ C / 1000 (кН);
C = 0,006 (LKWL + 100)-0,16 - 0,00205 + 0,003 v( LKWL / 7,5) д4 C2 (0,04 - C4);
C4 = 0,04, если Tfp/LKWL > 0,04;
C4 = Tfp/LKWL, если Tfp/LKWL < 0,04.
Расчет сопротивления транца:
Rtr = (с / 2) V2 Щ CTR / 1000 (кН);
Расчет сопротивления выступающих частей:
Rapp = ((с / 2) V2 Sapp (1 + k2)eq CF0) + с V2 3,14 d2 Cbto)/ 1000 (кН);
Sapp - сумма смоченных поверхностей выступающих частей;
(1 + k2)eq = C1 / Sapp, если Sapp > 0;
(1 + k2)eq = 0, если Sapp = 0.
Расчет волнового сопротивления:
RW = C1 C2 C3V с g exp [m1 Fr-0,9 + C15 ц2 exp(-0,1 Fr-2) cos (л Fr-2)] (кН)
Расчет сопротивления носового бульба:
Rb = 0,11 exp (-3 P B-2) Fni3 Abt1,5 g с / (1 + Fni2) / 1000 (кН);
PB = 0,56 vAbt / Tfp - 1,5 hb;
Fni = V / (g (Tfp - 1,5 hb - 0,25 v Abt)) + 0,15 V2
Расчет суммарного сопротивления:
R = Rf + Rapp + Rw + Rb + Rtr + Ra + Rwind
Расчет произведен с использованием программы "Microsoft Excel", результаты представлены ниже в табличной форме.
РАСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЯ ВОДЫ ДВИЖЕНИЯ СУДНА ПО HOLTROP (ГОЛЛАНДСКИЙ ОПЫТОВЫЙ БАССЕЙН)
Судно: Сухогруз.

ВВОД ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ДЛЯ РАСЧЕТА:

главные характеристики судна-проекта

Lpp - длина между перпендикулярами .

110,00

m

Lwl - длина по KWL

114,58

m

B - ширина на миделе

18,33

m

Tap - осадка в корме

7,05

m

Tfp - осадка в носу

7,05

m

V - объемное водоизмещение

8558,40

m**3

lcb - абциcса центра величины в % от (Lwl/2)

-0,07

%

cm - к-т полноты мидельшпангоута

0,966

cwp - к-т полноты ватерлинии

0,728

v - расчетная скорость

15,00

узлов

дополнительные данные

Abt - пл. сечения носового бульба на шп. 0

0,00

m**2

hb - возвышение ЦТ площади сечения бульба

0,00

m

S - смоченная поверхность (

2528,55

m**2)

2620

m**2

At - смоченная поверхность транца

0,00

m**2

d - диаметр туннеля подруливающего устройства ....

0,00

m

Cbto - к-т сопр. подр. устройства (0,003 - 0,012)

0,003

ie - 1/2 угла входа KWL (

12,139

°)

18,00

°

cstern - форма кормы (V-шп=-10;норм=0;U-шп=+10)

0,0

Awind - площадь парусности (

335,99

m**2)

445,50

m**2

CXwind - к-т сопротивления воздуха (0.8 - 1)

0,80

Vwind - скорость ветра (нормально=2.5 m/s)

2,50

m/с

смоченная поверхность выступаюших частей

Arud1 - руль за рудерпостом

0,00

m**2

Arud2 - балансирный руль

10,26

m**2

Arud3 - полубалансирный руль

0,00

m**2

Awb - кронштейн гребного вала

0,00

m**2

Arh - пятка руля

0,00

m**2

Awt - свободный гребный вал вне корпуса

0,00

m**2

Awh - обтекатель гребного вала

0,00

m**2

Aw - вал

0,00

m**2

Af - гидродин. успокоители качки

0,00

m**2

Adome - домы

0,00

m**2

Askiel - скуловые кили

12,00

m**2

константы

g - ускорение свободного падения

9,81

m/с**2

rho - плотность воды

1025,9

кг/m**3

nue - к-т кинематической вязкости воды

1,19E-06

m**2/с

rho2 - плотность воздуха

1,225

кг/m**3

РАСЧЕТ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ВЕЛИЧИН

(на печать не выводятся)

**********************************************************************

Tm .......

7,05

1.5*Arud1 ..........

0,00

Cb .......

0,578

1.4*Arud2 ..........

14,36

Cp .......

0,5983

2.8*Arud3 ..........

0,00

Lr .......

45,809

3*Awb sub>0 снимается с основной диаграммы серии как функция коэффициента общей полноты для соответствующих значений чисел Фруда. Коэффициент влияния относительной длины kl = al / al0 вычисляется как отношение значений al, снимаемых с диаграммы соответственно для заданного значения относительной длины l судна и стандартого значения l0 для моделей этой серии, определяемого как функция коэффициента общей полноты.

Коэффициенты kB/T и aB/T, произведение которых учитывает влияние отличия заданного значения B/T от принятого в серии B/T = 2,5, определяется с диаграммы.
Коэффициент kV вводится только для учета влияния V-образной формы носовых шпангоутов на остаточное сопротивление. Значения этого коэффициента определяются в функции от д и числа Фруда с диаграммы.
Расчет произведен с использованием программы "Microsoft Excel", результаты представлены ниже в табличной форме.
РАСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЯ ВОДЫ ПО 60-Й СЕРИИ
ПРОЕКТ: СУХОГРУЗ

ограничения:

одновинтовые суда

5.5 =< Lpp/B =< 8.5

2.5 =< B/T =< 3.5

0.6 =< cb =< 0.8

-2.48 =< xb =< 3.51

исходные данные:

длина между перпендикулярами, м

Lpp=

110,00

м

ширина судна на миделе, м

B=

18,33

м

средняя осадка, м

T=

7,05

м

коэффициент общей полноты

cb=

0,6

абсцисса ЦВ, в % от Lpp

(реком.:

-1,94

)

xb=

-0,07

%

длина по ватерлинии, м

(реком.:

111,87

)

Lwl=

114,58

м

расчетная скорость, уз

Vs=

15,00

узл.

смоченная поверхность, м2

(реком.:

2596

)

S=

2620

м2

корреляционный к-т

(реком.:

0,0003

)

Ca=

0,00030

к-т выступ. частей

(реком.:

0,00015

)

Capp=

0,00080

кинематическая вязкость воды

ny=

1,1E-06

м2/с

плотность воды

roh=

1,025

т/м3

Lpp/B=

6,0

B/T=

2,6

U=

0,774

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА:

Vs, узл.

11,00

12,00

13,00

14,00

15,00

16,00

V, м/c

5,66

6,17

6,69

7,20

7,72

8,23

Fr

0,169

0,184

0,199

0,215

0,230

0,245

U

0,568

0,619

0,671

0,723

0,774

0,826

Y400

-0,975

-1,012

-1,001

-0,972

-1,016

-1,073

CRT400

9,22

8,91

9,01

9,25

8,88

8,40

CT400

0,0027

0,0026

0,0026

0,0027

0,0026

0,0024

U400

0,5454

0,5950

0,6445

0,6941

0,7437

0,7933

CFo400

0,0016

0,0016

0,0016

0,0016

0,0016

0,0016

CR

0,0006

0,0005

0,0006

0,0007

0,0006

0,0005

Rn

5,7E+08

6,2E+08

6,7E+08

7,2E+08

7,7E+08

8,2E+08

CFo

0,0011

0,0011

0,0011

0,0011

0,0011

0,0010

CT

0,0028

0,0027

0,0028

0,0028

0,0027

0,0026

Rt,кН

121

139

166

197

219

237

Pe,кВт

682

860

1108

1422

1687

1948

Сравним эти два способа по диаграмме.
3. Подбор элементов гребного винта для скорости хода 13 - 15 узлов при заданном диаметре по теоретическому чертежу.
3.1 Определение коэффициентов взаимодействия
Одновинтовое морское сухогрузное судно
При практических расчетах используется следующая эмпирическая формула
L, B, T - длина, ширина и осадка судна
Е - высота оси ГВ над ОП
D - диаметр винта
j - коэффициент продольной полноты
q1 - коэффициент, учитывающий форму кормы;
f1 - угол наклона образующей лопасти
Коэффициент засасывания транспортных одновитновых судов вычисляется
по формуле
Тогда коэффициент попутного потока равен
q2 - коэффициент учитывающий форму руля
q2=0.7…0.9 - для обтекаемого
q2=0.9…1.05 - для пластинчатого

Для расчета принимаем:

q2=

0,9

Тогда:

t=

0,192214

Для морских судов может также использоваться формула Папмеля:

где

х=1 для средних винтов; х=2 для бортовых винтов.

х=

1

V - водоизмещение судна, м3;

V=

8558

м3

D - диаметр винта, м;

D=

4,94

м

d - коэффициент общей полноты;

Dy - поправка на влияние числа Фруда (только при Fr>=0.2)

0,235

0,003

Тогда

?=

0,1904

t=

0,17136

Характерными для одновинтовых сухогрузных судов являются

следующие коэффициенты взаимодействия:

С пластинчатым рулем:

С обтекаемым рулем:

?=

0.20-0.22

?=

0.24-0.26

t=

0.17-0.19

t=

0.15-0.17

В дальнейших расчетах принимаем:

?=

0,213572

t=

0,192214

i1 - коэффициент влияния неравномерности поля скоростей на упор;

i2 - коэффициент влияния неравномерности поля скоростей на момент;

Теоренические и экспериментальные исследования показали, что величина

коэффициентов i1 i2 для обычных судов должна быть близка к 1.

В расчетах принимаем:

i1=

1

i2=

1

3.2 Выбор расчетной диаграммы

Для выбора расчетной диаграммы назначим число лопастей равным 3

(для морских судов 3-6).

Величина дискового отношения, обеспечивающего отсутствие развитой кавитации,

определится по формуле:

0,466199

где

371,39

кН

- упор винта при расчетной скорости

R=

250

кН

- сопротивление движению судна при расчетной

скорости

zp=

1

- число гребных винтов

t=

0,1922

- коэффициент засасывания

146,08

кПа

- разность давления на оси ГВ и давления

насыщенных паров

D=

4,935

м

- диаметр гребного винта

z=

3

- количество лопастей ГВ

Минимально необходимое дисковое отношение, обеспечивающее прочность лопасти

при заданной относительной толщине лопасти в самом широком месте (r=0,6R)

определяется по формуле:

0,326016

где

0,2

- относительный диаметр ступицы ГВ

m=

1,15

- коэффициент учитывающий характер нагрузки

?зад=

0,085

- задаваемая относительная толщина лопасти ГВ

sдоп=

60000

кПа

- допускаемые напряжения материала лопасти ГВ

(латунь ЛМцЖ55-3-1)

Для расчета принимаем наиболшее, округденное до ближайшего, для которого

построены диаграммы, из полученных значений дискового отношения.

qрасч=

0,5

при

z=

3

4. Расчет гребного винта для оценки потребной мощности и оптимальной частоты вращения. Подбор СЭУ
Для расчета примем следующие значения диаметра винта и скорости.
D=4,94 м
V=15 уз
Расчет выполниим в расчетной форме
Таблица 2

Приведенное сопротивление:

R*, кН

300,0

Полезная тяга:

Ре, кН

300,0

Скорость судна:

V, м/с

7,7

Поступательная скорость винта:

Vp, м/с

6,1

Коэффициент упора диаметра:

kd

1,75

По диаграммам

-

относительная поступь:

?p

0,640

-

шаговое отношение:

H/D

0,630

-

КПД свободного винта:

?p

0,675

Пропульситвный коэффициент:

?

0,4

Потребная мощность двигателя:

Ne, кВт

5532,4

Опримальная частотавращения:

n, об/мин

118,1

где
R*=1,2R
Pe=R*/zp
V=0,514Vs
Vp=V(1-y)
kd=VpD(r/P)^(1/2)
h=i(1-t)/(1-y)hp
Ne=PeV/(zp*h*hсэу)
hсэу=
nопт=60Vp/(lp*D*a)
а=0,974
y
0,2
0,3
0,5
0,975
а
- определяется по таблице:
0,975
0,97
0,96
По полученным згачениям оплтмальной потребляемой мощьности и частоты оборотов
подбираем малооборотный дизель:
kWmin^-1MassLBHr
6195450112000905032004500
Firma -производитель / разработчик
Typ -тип двигателя
kW -мощность 100% в кВт
min-1 -обороты в минуту
Mass -масса сухого двигателя в кг
L -длина двигателя максимальная в мм
B -ширина у основание (фундамент) в мм
Hr -высота ремонтная или двигателя (как дано в
каталогах) отчитана от середины оси вала в мм
5. Определение параметров гребного винта, обеспечивающего наибольшую скорость хода судна
Расчёт гребного винта представлен в таблице 3
Расчёт гребного винта, обеспечивающего наибольшую скорость хода судна
Таблица 3

1

Скорость судна

Vs

уз

12

13

14

15

16

2

Скорость воды в диске ГВ

Vp

м/с

4,85

5,25

5,66

6,06

6,47

3

Тяга винта

Pe

кгс

17737

21407

25810

30581

37309

4

Упор винта

P

кгс

21958

26501

31952

37858

46187

5

Число оборотов ГВ

n

с-1

1,88

1,88

1,88

1,88

1,88

6

Испр. значение упора

P`

кгс

21958

26501

31952

37858

46187

7

Коэфф-т числа оборотов

k`н

0,93

0,96

0,99

1,01

1,03

8

Относит. поступь (с диаг.)

?p`

0,57

0,585

0,605

0,63

0,645

9

Испр. значение ?p`

?p

0,555

0,570

0,589

0,614

0,628

10

Оптимальный диаметр ГВ

D

м

4,66

4,92

5,12

5,27

5,49

11

Коэфф-т упора

K1

0,128

0,124

0,127

0,134

0,139

12

КПД ГВ

?p

0,672

0,679

0,686

0,695

0,7

13

Шаговое отношение

H/D

0,74

0,77

0,78

0,81

0,825

14

Коэфф-т влияния корпуса

?к

1,027

1,027

1,027

1,027

1,027

15

Пропульсивный коэфф-т

?

0,670

0,677

0,683

0,692

0,697

16

Потребная мощность двиг.

Ne

лс

2179

2819

3623

4540

5866

17

Потребная мощность двиг.

Ne

кВт

2960

3830

4923

6168

7970

где:

скорость воды в диске гребного винта

?

-

коэффициент попутного потока

?=

0,214

тяга гребного винта

Zp-

количество ГВ

Zp=1

Rx

принимается равным рассчитанному в пункте 4 для

максимальной осадки

упор ГВ

t

-

коэффициент засасывания

t

=

0,192

коэффициент числа оборотов

исправленное значение относительной поступи

a

=

0,974

оптимальный диаметр ГВ, для данной скорости хода

коэффициент упора

коэффициент влияния корпуса

i=1

пропульсивный коэффициент

?в-КПД валопровода=0,97

потребная мощность двигателя

По результатам расчётов строятся графические зависимости:

f=D(Vs), f=H/D(Vs), f=Ne(Vs), f=?(Vs) представленнные на рисунке 2 и 2а.

По ним определяется максимально возможная скорость и оптимальные для неё

значения D, H/D, ?

Vsmax=

15,16

уз

D=

5,357

м

H/D=

0,792

?=

0,692

?p=

0,616

6. Расчёт и построение контуров и профилей сечений лопастей гребного винта
Для расчёта спрямлённого контура и распределения толщины лопасти необходимо предварительно определить максимальную ширину лопасти

При

z=

3

?расч=

0,5

bmax=0,2589D=

1,398

м

D=

5,4

м

Результаты расчёта спрямлённого контура и распределения толщин приведены в таблице 4
Таблица 4.Спрямлённый контур и распределение толщин лопасти

r/R

От основной

От основной

Полная ширина

Наибольшая

Отстояние наиб.

линии до вых.

линии до вход.

лопасти b, м

толщина сече-

толщины сеч-я

кромки x2, м

кромки x1, м

ний e, м

от вход. кр. с, м

0,2

0,408

0,656

1,064

0,198

0,372

0,3

0,466

0,736

1,202

0,175

0,421

0,4

0,521

0,787

1,309

0,152

0,458

0,5

0,570

0,805

1,375

0,130

0,488

0,6

0,614

0,784

1,398

0,107

0,544

0,7

0,653

0,719

1,371

0,084

0,607

0,8

0,676

0,582

1,258

0,062

0,603

0,9

0,657

0,354

1,011

0,039

0,506

0,95

0,596

0,165

0,761

0,028

0,381

1

0,282

-

-

0,016

-

Для построения контуров сечений лопасти ГВ на различных радиусах необходимо знать их ординаты. Они представлены в таблице 5
Ординаты контуров сечений лопасти ГВ на различных радиусах

Расстояние от ординаты с наибольшей толщиной (ОНТ)

От ОНТ к выходящей кромке в %

От ОНТ к входящей кромке в %

r/R

100

80

60

40

20

20

40

60

80

90

95

100

Ординаты

0,2

-

105,4

143,6

171,7

190,6

194,9

186,8

171,9

147,0

127,2

112,6

-

засасывающ.

0,3

-

89,1

125,3

151,9

169,4

172,2

164,5

150,1

126,8

109,6

96,1

-

поверхности

0,4

-

72,6

107,0

131,8

147,7

149,5

142,0

128,4

107,2

91,6

79,5

-

y1, мм

0,5

-

56,2

88,6

111,6

125,6

127,1

119,8

106,7

87,7

73,6

63,0

-




Не сдавайте скачаную работу преподавателю!
Данную курсовую работу Вы можете использовать для написания своего курсового проекта.
Доработать Узнать цену работы по вашей теме
Поделись с друзьями, за репост + 100 мильонов к студенческой карме :
Пишем курсовую работу самостоятельно:
! Как писать курсовую работу Практические советы по написанию семестровых и курсовых работ.
! Схема написания курсовой Из каких частей состоит курсовик. С чего начать и как правильно закончить работу.
! Формулировка проблемы Описываем цель курсовой, что анализируем, разрабатываем, какого результата хотим добиться.
! План курсовой работы Нумерованным списком описывается порядок и структура будующей работы.
! Введение курсовой работы Что пишется в введении, какой объем вводной части?
! Задачи курсовой работы Правильно начинать любую работу с постановки задач, описания того что необходимо сделать.
! Источники информации Какими источниками следует пользоваться. Почему не стоит доверять бесплатно скачанным работа.
! Заключение курсовой работы Подведение итогов проведенных мероприятий, достигнута ли цель, решена ли проблема.
! Оригинальность текстов Каким образом можно повысить оригинальность текстов чтобы пройти проверку антиплагиатом.
! Оформление курсовика Требования и методические рекомендации по оформлению работы по ГОСТ.

Читайте также:
→ Разновидности курсовых Какие курсовые бывают в чем их особенности и принципиальные отличия.
→ Отличие курсового проекта от работы Чем принципиально отличается по структуре и подходу разработка курсового проекта.
→ Типичные недостатки На что чаще всего обращают внимание преподаватели и какие ошибки допускают студенты.
→ Защита курсовой работы Как подготовиться к защите курсовой работы и как ее провести.
→ Доклад на защиту Как подготовить доклад чтобы он был не скучным, интересным и информативным для преподавателя.
→ Оценка курсовой работы Каким образом преподаватели оценивают качества подготовленного курсовика.

Другие популярные курсовые работы:

Сейчас смотрят :

Курсовая работа Развитие творческих способностей детей в дошкольном возрасте
Курсовая работа Экспортный контроль
Курсовая работа Государственное регулирование и саморегулирование предпринимательской деятельности
Курсовая работа Система оценки кредитоспособности клиентов банка
Курсовая работа Формирование положительного отношения к миру труда и профессий у младших школьников
Курсовая работа Особенности развития внимания у старших дошкольников с общим недоразвитием речи
Курсовая работа Планирование на предприятии
Курсовая работа Особенности развития эмоционально-волевой сферы подростка
Курсовая работа Франчайзинг
Курсовая работа Правонарушение и юридическая ответственность
Курсовая работа Социально-педагогическая поддержка детей группы риска
Курсовая работа Анализ трудовых ресурсов предприятия
Курсовая работа Профессиональная деформация сотрудников органов внутренних дел и пути её преодоления
Курсовая работа Разработка маркетингового комплекса строительного предприятия
Курсовая работа Влияние подвижных игр для развития физических качеств у детей младшего школьного возраста
Реклама на сайте
© 2015-2024